Розенберг Л.Д. Физика и техника мощного ультразвука. Книга 1. Источники мощного ультразвука OCR
Подождите немного. Документ загружается.
Для
примера
зададимся
теперь
той
же
скоростью
36,5
с,м/сек
ц
эффек
тивностью
50%.
Тогда
kF
будет
равно
350,
а
V;
= 5,45 ·103
с,м/сек.
Если
для
сравнения
с
предыдущим
примером
взять
F = 12,5,
то
опти
мальная
длина
волны
будет
около
0,225
C~f"
что
соответствует
частоте
0,67
Мгц.
Таким
образом,
при
меньшей
на
30%
скорости
в
центре
фокального
пятна
диаметр
его,
пропорциональный
длине
волны,
увеличился
почти
в
5
раз, а
пл
ощадь
-
в
25
раз.
На
рис.
25
приведена
зависимость
отношения
эффективности
V~,
определяемой
формулой
(52а),
к
V;m,
определяемой
формулой
(48а)
,
от
эффективности
'1').
Любопытно,
что
увеличение
'1')
от
2,2
до
67%
приводит
к
уменьшению
амплитуды
максимальной
скорости
в
фокусе
всего
в
2
раза.
§
3.
В('dипеАпое
ПОГdощепие
ЦИdипдричеСRИХ
ВОdП
1
Совершенно
аналогичные
соотношения
имеют
место
и
для
цилиндрической
фокусировки.
Предельная
амплитуда
скорости
может
быть
вычислена
как
и;=
vrKv[m+2
:::
kF(1+
I:
v
)J-l;
здесь
K
v
-
малоамплитудный
коэффициент
усиления
скорости,
для
цилиндрического
излучателя
(
2kP
)'/2
.
K
v
=
--л
sш
<Х
т
•
Условием
применимости
этого
выражения
будет
_
~+2
evo
kF(1--
1
-)
>0.
:rt
псо
К
v
Поток
энергии
И
1
1
на
единицу
осевой
длины
фронта
равен
где
L = 2Fa
m
-
длина
дуги
цилиндрической
поверхности.
(54)
равный
(29)
(55)
В
тех
случаях,
когда
Kv~1,
выражение
(54)
можно
несколько
упрос-
тить:
v F =
voK
v
т
т
2 - k ,
*
[1
evo
FJ-l.
псо
(54а)
при
этом
следует
иметь
в
виду,
что
бол
ьшие
значения
усиления
в
цилин
дрических
системах
труднее
реализуются,
чем
в
сферических,
так
как
концентрация
энергии
происходит
лишь
в
'одной
плоскости.
Аналогично
тому,
как
это
было
сделано
для
сферических
излучателей,
поставим
теперь
задачу
нахождения
оптимальных
величин
а
т
,
F
и
k,
обеспечив
ающих
получение
наибол
ьшей
величины
скорости
в
центре
фо
кального
пятна
при
заданных
значениях
колебательной
скорости
поверх
ности
излучателя
Vo
и
заданной
полной
мощности,
или
(что
то
же
самое)
при
заданном
значении
L.
Анализ
формулы
(54)
приводит
к
следующим
соотношениям:
F
апт
=
L/'Л,
Лапт
=
.!:.-
~
~
L.
:rt m
СО
(56)
1
Этот
параграф
написан
при
участии
н.
А.
Наугольных.
:18:1
~,'%
40
JO~-------L------~
<:~,cHlceK
{ОО(}
"
500
50
/OOv
o
,
cl1/ccK
50
а
6
1О0[)о,СН/&еК
Рис.
26.
Зависимость
максимально
достижимой
колебательной
скорости
на
фокальной
оси
(а)
и
эффективности
цилиндрического
фокусирующего
излучателя
(6)
от
колебательной
скорости
его
поверхности
Если
теперь
подставить
эти
значения
в
(54),
то
получим
мансимально
достижимое
значение
снорости:
•
СО
[2
уmс
о
1]
иРт=
--
-2--.
8 Vo
(54а)
Мы
видим,
что
нан
и
для
сферичесного
излучателя
[см.
формулу
(48a)J,
8та
мансимальная
снорость
не
зависит
от
мощности
излучателя
в
явном
ви
де;
последняя
влияет
лишь
на
выбор
оптимальных
параметров.
Совершенно
аналогично
можно
получить
выражение
для
эффентивнос
тв
излучателя
1)
в
общем
случае:
w~
2 [
8Vo
( 1
)J-2
1)=-,
=--
m+2-kF
1---
w 3
ЛСО
K
v
(57)
u •
и
в
режиме
получения
мансимальнои
снорости
VFт:
, 2
-2
[2
y8v;J-2
1)
=--m
-
--.
3
mсо
(57а)
КГ
5000
25Шl
1,0
О
50
/001',%
0.5
L----------"50---------.l
fОО
f,
;.:
Рис.
27.
Выбор
оптимального
фокус
ного
расстояния
цилиндрического
фокусирующего
излучателя
при
учете
нелинейного
поглощения
1.82
Рис.
28.
Зависимость
максимальной
скорости
на
оси
цилиндрического
фокусирующего
излу
~Iaтеля
от
его
эффективности
Соответствующие
кривые
для воды приведены
на
рис.
26.
Обращает
на
себя
внимание
то
обстоятельство,
что
при
тех
же
значениях
ио
величины
..
VF"'J
оказываются
на
порядок
меньше,
чем
в
сферическом
концентраторе,
а
f) -
на
порядок
больше.
Это
обстоятельство
вытекает
из
уже
упоминав
mейся
особенности
цилиндрических
фокусирующих
систем
-
меньшей
сте
пени
концентрации
энергии.
Если
при
расчете
цилиндрического
фокусирующего
излучателя
задать
ся
величиной
эффективности,
то
скорость
в
центре
фокального
пятна
вы
разится
окончательно
в
виде
*
,г::.
...
/3kF
VF
= Vo
у
1']
V
Л-'
(58)
а
уравнение
для
определения
оптимальной
величины
kF
примет
вид
,/-
1
у
1']
= •
m+2
~~:
kF(1-
Y2~P)
(59)
Соответствующие
кривые показаны
на
рис.
27
и
28.
Особенно
интерес
но,
что
в
отличие
от
сферических
концентраторов
отношение
v;jV;m
не
сильно
отклоняется
от
единицы
и
равно
ей
при
f)
=40%,
т.
е.
ёуществует
оптимальное
значение
f).
Глава
3
ОБЫЧНЫЕ
ФОКУСИРУЮЩИЕ
ИЗ.J.IУЧАТЕ.J.IИ
Применяются
фокусирующие
излучатели
трех
типов:
сферические
t
представляющие
собой
часть
сферической
поверхности
(рис.
29,
а),
коры
l'ообразные,
или
незамкнутые
цилиндрические
(рис.
29,
б)
и
трубчатые,
или
замкнутые
цилиндрические
(рис.
29,
в).
Первый
вид
дает
большую
концентрацию
акустической
энергии
в
небольшом
объеме
и
поэтому
при
меняется
для
исследовательских
целей
и
в
медицинской
практике
для
ультразвуковой
хирургии.
Для
технологических
целей
сферические
излу
чатели
применяют
в
тех
случаях,
когда
подлежащие
облучению
детали
окунаются
на
сравнительно
короткое
время
в
ультразвуковую
ванну,
а
также
для
высокочастотного
распыления
жидкостей.
Корытообразные
излучатели
дают
меньшее
фокусирование
энергии,
но
зато
зона
концентрации
у
них
вытянута
по
оси
корыта.
Это
очень
удобно
для
технологических
процессов,
построенных
по
принципу
непрерывного
(конвейерного)
действия;
обрабатываемая
деталь
перемещается
с
нужной
скоростью
вдоль
оси
излучателя.
Трубчатые
излучатели
очень
удобны
при
поточной
обработке
жидкос
тей,
например
для
целей
гомогенизации,
получения
эмульсий,
суспен
зий
и
т.
д.
Сферические
и
корытообразные
излучатели
выполняются,
как
правило,
из
пьезоэлектрической
керамики;
лишь
изредка
сферические
делаются
из
монокристалла
кварца.
Работают
они
на
толщинном
резонансе.
Как
мы
уже
отмечали,
в
подавляющем
большинстве
случаев
можно
считать,
что
длина
волны
очень
мала
по
сравнению
с
радиусом
кривизны
излучателя,
л
<
Р,
и
что
поэтому
небольшие
участки
поверхности
излу-
1.83
чателя
можно
рассматривать
как
плоские.
Это
дает
нам
право
определять
резонансную
толщину
излучателя
так
же,
как
это
делается
для
плоской
излучающей
пластины
большего,
по
сравнению
с
толщиной,
радиуса;
толщина
пластины
должна
быть
равна
длине
полуволны
л
т=а.
(60)
Так
нак
обычно
расчеты
ведут
в
частотах,
то
это
выражение
удобнее
переписать
в
виде
с
j·d
=
2'
(60а)
где
с
-
скорость
распространения
продольных
колебаний
в
данном
пье
зоэлектрическом
материале.
Рис.
29.
Различные
керамические
фокусирующие
излучающие
элементы
Трубчатые
излучатели
работают
нак
на
толщинных
колебаниях,
так
и
на
так
называемых
радиальных
(окружных).
В
первом
случае
они
ничем,
кроме
формы,
не
отличаются
от
корытообразных,
и
расчет
их
собственных
частот
производится
по
формуле
(60а).
Излучатели
с
использованием
ра
диальных
колебаний
работают
на
ином
принципе:
в
них
используются
волны
Юнга,
бегущие
по
окружности
цилиндра.
Условием
резонанса
для
тонкостенного
цилиндра
внутренним
радиусом
F
будет
соотношение
2Л(F+f)=л=т,
(61)
где
с
-
скорость
этих
волн,
равная
y~
Р:;
Е
-
модуль
Юнга;
Ро
-
плот
ность
материала
излучателя;
d -
радиальная
толщина
кольца.
Как
и прежде,
это
выражение
удобно
представить
в
виде
(61а)
Строго
говоря,
соотношение
(61)
справедливо
лишь
для
тонкостенно
го
цилиндра
бесконечной
длины.
В
случае
конечной
длины
l
следует
вво-
:l.8~
дить
поправку,
определяемую
отношением
F /
[.
Примеры
таких
расчетов
приведены
в
работе
[25].
Существенным
отличием
излучателей,
работающих
на
радиальных
ко
лебаниях,
от
излучателей,
колеблющихся
по
толщине,
является
значи
тельно
более
низкий
рабочий
диапазон
частот,
определяющийся
тем
об
стоятельством,
что
F
~
а.
:Конечно,
оба
эти
вида
излучателей
могут
рабо
тать
не
только
на
основной
частоте,
но
и
на
высших
гармониках,
однако
это
невыгодно
энергетически.
Излучатели
радиальных
колебаний
могут
быть
не
только
пьезоэлект
рическими,
но
и
магнитострикционными.
В
промышленных
типах
маг
нитострикционных
трубчатых
излучателей
обмотку
помещают
в
специаль
ные пазы
в
теле
материала.
Вычисление
собственных
частот
в
этом
случае
производится
по
формулам
работы
[26].
-/2
-9
-6
-3
о
6
I
\
\
9
12k!
Рис.
30.
Распределение
давления
в
фОRальной
плосно
сти
реального
цилиндричес.ного
нерамичеСRОГО
излу
чателя
Формулы
и
соотношения,
приведенные
в
предыдущих
параграфах,
даны
в
предположении,
что
фокусирующий
излучатель
создает
правиль
ный
синфазный
волновой
фронт.
В
действительности
дело
обстоит
не
сов
сем
так.
Например,
в
часто
применявшихся
еще
несколько
лет
тому
назад
вогнутых
сферических
излучателях,
отшлифованных
из
монокристаллов
кварца,
собственная
частота
толщинных
колебаний
меняется
от
точки
к
точке,
поскольку
ось
Х
образует
в
различных
точках
различные
углы
с
нормалью;
по
этой
же
причине
излучаемая
энергия
неравномерно
распре
делена
по
поверхности.
Вопрос
этот
был
исследован
в
работе
[27
J;
автор
предложил
даже
специальную
конструкцию
для
уменьшения
этого
эффек
та
[28].
Однако
в
связи
с
развитием
в
последние
годы
промышленности
синте
тических
пьезоматериалов
-
пьезоэлектрических
керамик,
позволяющих
получать
пластины
любой
формы,
с
произвольным
направлением
поля
ризации,
кварц
вообще
перестал
применяться
для
изготовления
промыш
ленных
фокусирующих
излучателей.
Но
керамические
излучатели
с
ра
диальной
поляризацией тоже
не
дают
равномерного
поля.
Неоднород
ность
их
излучения
вызывается
не
только
случайной
неоднородностью
их
свойств
и
доменной
структуры,
но
и
возникающими
в
них
паразитными
колебаниями,
которые
рассматривались
в
работе
[29].
При
помощи
уста
новки
для
экспериментального
исследования
тонкой
структуры
звукового
поля,
описанной
в
работе
[30],
была
исследована
фокальная
область
ци
линдрического
излучателя
из
керамики
титаната
бария
с
углом
раскрытия
<Х
m
=
900
и
фокусным
расстоянием
Р=1,8
с,м,
на
резонансной
частоте
815
1>гц.
На
рис.
30
приведено
распределение
давления
в
фокальной
плос
кости
(кривая
2)
по
сравнению
с
расчетной
(кривая
3);
обращает
внимание
большая
величина
вторичных
максимумов.
1.85
,.
б
Рис.
31.
Поле
норытообразного
излучателя,
визуализирован
ное
воздушными
пузырьнами
а
-
ВДОЛЬ
оси;
f"'"
830
nгц,
т"'"
1,8
см,
h "'" 64
см,
l "","3
мм
;
б-попе
рен
оси;
f
~
800
nгц,
размер
излучателя
70
х
70
Х
3
мм
Кроме
того,
абсолютная
величина
Rоэффициента
усиления
ОRазалась
меньше
на
30%
(на
РИСУНRе
Rривые
нормированы
по
ТОЧRе
ky
=
о).
Обсле
дование
поля
излучателя
ПОRазало,
что
волновые
фронты
отличаются
от
цилиндричеСRИХ.
На
рис.
31
приведены
фотографии
поля
описываемого
излучателя
в
двух
взаимно
перпеНДИRУЛЯРНЫХ
ПЛОСRОСТЯХ;
поле
визуали
зировано
воздушными
ПУЗЫРЬRами,
выделяющимися
в
результате
дегази
рующего
действия
ультраЗВУRа
и
располагающимися
в
минимумах
дав
ления.
Для
уяснения
причин
ИСRажения
поля была
изучена
равномер
ность
распределения
амплитуды
Rолебаний
по
поверхности
излучателя.
ОRазалось,
что
амплитуда
распределена
с
двойной
периодичностью,
нан
это
видно
на
рис.
32,
на
нотором
приведена
фотография
работающего
в
воздухе
излучателя,
поверхность
ноторого
была
предварительно
равномерно
ПОRрыта
ТОНRИМ
слоем
ЖИДRОГО
Rрасителя.
Под
действием
вибрации
жид
кость
собирается
в
маRсимумах
смещений.
ТаRая
же
Rартина
была
получена
фотодиффузионным
методом
при
работе
излучателя
в
ЖИДRОСТИ.
Естественно
было
предположить,
что
ухудшен
ное
по
сравнению
с
расчетным
Rачество
фОRУСИ
РОВRИ
обусловлено
переRаЧRОЙ
части
излучаемой
энергии
в
носые
ПУЧRИ,
возникающие
в
результате
неоднородпых
Rолебаний
излучателя.
В
связи
с
этим
была
предпринята
ПОПЫТRа
отсечь
все
пара
зитные
носые
(не
радиальные)
волны
при
помощи
ПОЛУВОJJ:НОВОГО
фильтра
-
цилиндричеСRОЙ
ноан
сиально
помещенной
плаСТИНRИ
из
материала
с
малыми
потерями
(алюминия),
установленной
на
пути
сходящегося
ПУЧRа.
Результаты
этого
ЭRспе
римента
ПОRазаны
на
рис.
30
(Rривая
1).
Вто
ричные
маRСИМУМЫ
существенно
снизились.
Здесь
следует
иметь
ввиду,
что
добиваться
точной
Rартины
ЗВУRОВОГО
поля
вблизи
фОRуса,
воспроизводящей
расчетную,
необходимо
лишь
в
неноторых
случаях,
в
частности
для
получения
свеРХВЫСОRИХ
интенсивностей,
а
таRже
для
реше
ния
задач
ультраЗВУRОВОЙ
хирургии,
где
требуется
Рис.
32.
ПериодичеСRое
распределение
амплиту
ды
смещения
по
поверх
ности
цилиндричеСRОГО
RерамичеСRОГО
излуча
теля
очень
большая
точность
ЛОRализации
формы
и
положения
фОRального
пятна
и
строгая
ДОЗИРОВRа
интенсивности.
В
большинстве
же
случаев
технологичеСRОГО
применения
ВЫСОRочастотных
Rолебаний,
ногда
сущест
венное
значение
имеет
Rавитация,
последняя
обычно
ВОЗНИRает
уже
на
подходе
R
фОRальному
пятну, на
расстояниях
от
его
центра,
значительно
превышающих
Rоординаты
побочных
маRСИМУМОВ
[46].
в
этих
случаях
образуется
большая
Rавитационная
область,
Rоторая
и
является
источ
ВИRОМ
полезной
работы.
Ее
размеры
и
интенсивность
Rавитации
определяются
полным
RОЛИ
чеством
входящей
в
нее
ультраЗВУRОВОЙ
энергии,
а
точная
фаЗИРОВRа
ПУЧRОВ,
поступающих
от
различных
учаСТRОВ
излучения,
не
имеет
сущест
венного
значения.
Вопрос
об
образовании
Rавитационной
области
будет
рассмотрен
в
гл.
4.
Ниже
в
·Rачестве
примеров
приводятся
описания
и
данные
неноторых
ФОRУСИРУЮЩИХ
излучателей,
ВЫПУСRаемых
промышленностью
или
описан
ных
в
литературе.
Впервые
вогнутые
кварцевые
излучатели
были
применены
для
биоло
гичеСRИХ
исслеДОRаний
в
1942
г.
[31].
Излучатель
с
фОRУСНЫМ
расстоя
нием
5,5
см
и
диаметром
5,08
см
работал
на
частоте
835
~гц.
Для
определе
ния
размерОR
и
геометрии
фОRальной
области
был
применен
оригинальный
метод,
заRлючающийся
в
том,
что
излучение
вводилось
в
небольшой
БЛОR
1.87
из
парафина
(точна
плавления
580).
На
рис.
33
поназаны
разрезы
двух
подобных
блонов,
наверны
в
ноторых
получены
при
одинановых
мощно
стях,
но
при
различных
временах
энспозиции:
левый
-
в
течение
30
сеБ,
правый
-
в
течение
15
сеБ.
На
правом
снимне
видна
небольшая
хорошо
лонализованная
фональная
область.
Вертинальный
нанал
образован,
по-видимому,
вытенающим
из
нее
расплавленным
парафином.
Рис.
33.
Каверны,
выплавленные
фонусирующим
излучателем
в
блонах
из
па
рафина
в
начестве
одной
из
последних
работ
приведем
описание
ультразвуно
вого
ножа,
разработанного
для
оперативного
лечения
болезни
Менье
ра
[32].
Схематичесни
его
устройство
изображено
на
рис.
34.
Сам
излуча
тель
выполнен
из
пьезоэлентричесной
нерамини,
радиус
его
нривизны
F = 14,5
.м.м,
радиус
зрачна
3,5
.м.м,
рабочая
частота
t = 3
Мгц,
что
соответствует
длине
волны
в
воде л
= 0,5
.м.м.
Радиус
фонального
пятна
при
этом
составляет
r
o
= 1,25
М.м.
Соотношение
величин
таново,
что
осевое
распределение
давлений
нуж
но
рассчитывать
в
соотве'l'СТВИИ
с
работой
[9].
Расчетная
нривая
поназана
на
рис.
35;
по
оси
абсцисс
отложено
расстояние
от
излучателя,
а
по
оси
ординат
-.
интенсивность
в
относительных
единицах.
Видно,
что
макси
мум
смещен
по
направлению
н
излучателю
и
лежит
на
расстоянии
11.м.м,
т.
е.
на
30%
ближе
центра
нривизны;
интенсивность
в
мансимуме
на
60%
больше,
чем
в
центре
нривизны,
что
соответствует
увеличению
звунового
давления
на
25
%.
Для
удобства
манипулирования
перед
излучающей
'.
J
ОOlр'
ЩО
IJ
ЩJ
~{fJlIJ!SJl'
~.
/lflJlжuнныi
конmокm
Конс,о
сDЯ3li
Рис.
34.
Устройство
ультразвунового
ножа-излучателя,
предназначенного
для
оперативного
лечени!!
болезни
Меньера
пластинной
помещена
тан
называемая
намера
связи
-
заполненный
водой
усеченный
нонус,
основание
ноторого
примынает
н
излучателю,
высота
соответствует
положению
фонального
пятна,
а
верхний
срез
нонуса равен
диаметру
фонального
пятна.
Режим
работы
выбран
таним,
что
полная
излучаемая
мощность
составляет
1
вт.
Выполняя
расчет
по
приближен
ной
методине,
автор
оценивает
интенсивность
в
центре
фонального
пятна
в
154
вт/с.м
2
;
подсчет
по
формуле
(42)
дает
неснольно
меньшую
величину,
а
именно
125
вт/с.м
2
•
Тан
нан
в
этом
режиме
излучатель
прантичесни
не
нагревается,
то
нет
необходимости
предусматривать
его
иснусственное
охлаждение.
Элентричесний
генератор,
питающий
этот
излучатель,
вы
полнен
целином
на
полупроводниновых
элементах
и
отдает
полезную
мощ
ность
3,6
вт.
Энспериментальная
проверна
поназала,
что
мощность
в
2
вт
не
вызы
вает
заметного
нагрева
излучателя
и
дегазации
воды
в
намере
связи.
По-
:1.88
этому
был
сделан
еще
один
излучатель
меньших
размеров:
радиус
кри
визны
- 8
мм,
радиус
зрачка
- 2
мм.
Максимум
интенсивности
по
оси
оказался
у
него
смещенным
в
точку,
лежащую
на
расстоянии
4,8
мм
от
излучателя;
·величина
этого
U'~lRсимума
составляла
5,1
условной
единицы,
р
11
.9
1
J
j
I
Рис.
35.
Распределение
звукового
даВJlения
по
оси
ультразвукового
ножа
тогда
как
в
центре
кривизны
она
достигала
лишь
2,9
той
же
еди
ницы.
Абсолютная
интенсивность,
подсчитанная
по
формуле
(42),
при
подводимой
мощности
2
вт
составляет
128
вт!см,
т. е.
практически
равна
интенсивности
в
центре
фокального
пятна,
образованного
излучателем
большего
размера.
Рис.
36.
Устройство
промышлен
ного
фокусирующего
излучателя
Рис.
37.
Схема
промышлен
ного
фокусирующего
мозаич
ного
излучателя
Применение
сферических
излучателей
из
керамики
титаната
бария
приведено
в
описаниях
разработок
фирмы
Clevite
Brush
Developpment
Company
[33-36].
В
качестве
примера
приведем
излучатель
BU-305-A,
устройство
которо
го
показано
на
рис.
36.
Это
цилиндрический
сосуд,
днищем
которого
:189
служит
вогнутый
сферический
излучатель
из
пьезоэлектрической
керамики.
Внутри
сосуда
проходят
трубы
жидкостного
охлаждения.
Данные
излу
чателя:
F = 6,3
СМ,
R = 4,5
СМ,
t =
400кгц,
что
соответствует
длине
вол
ны
л
= 0,375
СМ.
Излучатель
работает
при
поверхностной
интенсивности
Рис.
38.
Пьезокерамическая
мозаика
10
= 2
вm/см
2
•
Коэффициент
усиления
по
давлению
составляет
К
р
= 31.
Коэффициент
усиления
по
интенсивности
К
Т
= 820,
что дает
интенсив
Рис.
39.
Схема
ультразвукового
ингаля
тора
со
сферическим
фокусирующим
излучателем
ность
в
центре
фокального
пятна
1
1 F = 1640
вm/см
2
•
Так
как
эта
вели
чина
существенно
превосходит
порог
кавитации
обычной
воды
при
атмо
сферном
давлении,
то
кавитация
воз
никает
ближе
к
фокусу,
и
поэтому
интенсивность
в
центре
фокального
дятна
оказывается значительно
сни
женной
по
сравнению
с
расчетной
величиной.
На
рис.
37
показана
схема
более
мощного
излучателя
BU-309,
в
кото
ром
в
качестве
передаточной
среды
применяется
дегазированное
и
нахо
дящееся
под
давлением
масло,
кото
рое
перемешивается
специальными
механическими
мешалками
и
охлаж
дается
циркулирующей
в
трубах
во
дой.
Жидкость,
подлежащая
облу
чению,
находится
в
специальном
стакане,
через
стенки
которого
проходит
еходящаяся
звуковая
волна.
На
рис.
37
показан
вариант,
предназначенный
для
облучения
процесса
смешивания
двух
жидкостей,
например,
для
получения
эмульсии.
1
При
подсчете
этой
величины
в
работе
< [36]
допущена
ошибка:
вместо
С1.т
К
]
=
K~
cos
2
2
(На)
там
принимается
К
Т
=
K~,
в
результате
чего
получается
завышенное
значение
1
F=2000
вт/см
2.
Вообще,
при
малых
углах
раскрытия
cos
С1.
т
/2
близок
к
единице,
но
если
а
т
близко
к
л/2,
то
ошибка
достигает
50%.
1.90