Материалы Третьей Общероссийской конференции изыскательских организаций. Инженерные изыскания в строительстве

Подождите немного. Документ загружается.

состава (дисперсности). Опираясь на норматив-

ные значения е (ГОСТ 25100-95) [5] и показатели

зондирования в зависимости от относительной

плотности в СН 448-72, он приводит следующие

формулы [14]:

е = 0,918 – 0,314 lg q

(1989) (7)

е = 0,765 – 0,185 lg q

(1985) (8)

В табл. 6 [4] даны значения коэффициента пори-

стости песков (II тип) в зависимости от удельного

сопротивления грунтов под наконечником зонда:

Однако необходимо отметить, что приведённая

таблица значений q

– е не учитывает дисперс-

ность песков, неоднородность их гранулометри-

ческого состава, не говоря уже о форме частиц, их

окатанности, а также цементации и упрочнении

контактов, действующего давления и т.п. В связи

с этим трудно не согласиться с П.Л. Ивановым

[9], который утверждает, что плотность сложения

песков неправильно оценивать по их коэффици-

ентам пористости. П.Л. Иванов показал, что для

мелких песков средняя плотность сложения счи-

тается достигнутой при е = 0,6-0,75.

В то же время, было показано, что для мелких

песков из окатанных частиц с е=0,62 и для мелких

песков из остроугольных частиц е = 0,85-0,90, т.е.

заведомо рыхлых по принятой классификации,

относительные плотности сложения были прак-

тически одинаковыми: I

= 0,4-0,45.

В силу изложенного, использование величины

относительной плотности сложения песков пред-

почтительнее, чем величины коэффициента по-

ристости. Однако, из-за несовершенства методи-

ки определения е

мах

и е

мin

для глинистых и пыле-

ватых песков, которые в переуплотнённом состо-

янии могут иметь низкие значения (е до 0,35),

величина относительной плотности I

может

быть больше 1 [10].

Плотность песков в массиве зависит от генези-

са – главным образом от гравитационного уплот-

нения и цементации, а также от дисперсности,

формы и окатанности частиц. Например, сравни-

тельно молодые (четвертичные) пески при одина-

ковой дисперсности более рыхлые, чем более

древние (дочетвертичные) пески; крупные пески

более плотные, чем мелкие; пески с пластинчаты-

ми частицами более рыхлые, чем пески из окатан-

ных и сферичных частиц.

Показатель I

позволяет удовлетворительно

оценивать плотность сложения искусственных

грунтовых сооружений (дамбы, насыпи, плотины),

но мало пригоден для оценки плотности грунтов в

массиве. В последнем случае оценку плотности

грунтов in situ можно получить по величине коэф-

фициента пористости и гранулометрическому со-

ставу при наличии прямых определений этих пока-

зателей, характерных для данного региона.

При этом следует иметь в виду, что пески in situ,

как правило, характеризуются сравнительно

плотной структурой в соответствии со своей гео-

логической историей и дисперсностью.

Так для флювиогляциальных гравелистых пес-

ков при С

=3 е=0,65, а при С

=15 е=0,4, т.е. отме-

чается существенное влияние неоднородности

грансостава на плотность сложения. Для аллюви-

альных и флювиогляциальных песков средней

крупности и мелких песков характерен более од-

нородный грансостав и поэтому заметного влия-

ния Сu на величину е не наблюдалось. Поэтому

гравелистые пески нецелесообразно объединять

в одну группу с песками крупными и средней

крупности.

Следовательно, без знания гранулометрического

состава песков трудно достоверно оценить плот-

ность их сложения. Так для гравелистых песков тер-

ритории Москвы характерны самые низкие значе-

ния е = 0,4-0,65 (в зависимости от С

). Если же ис-

пользовать таблицу нормативных значений плотно-

сти песков, то окажется, что плотный, но

однородный по грансоставу гравелистый песок

(С

=3 и е =0,65) будет находиться в группе песков

средней плотности, приближаясь к рыхлым пескам.

Можно сделать вывод, что необходимо пере-

смотреть таблицу так называемых «нормативных»

значений коэффициента пористости с учётом ха-

рактерных значений е для различных видов пес-

ков природного сложения.

МАТЕРИАЛЫ III ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ

Таблица 7

ЗАВИСИМОСТЬ Е

– Q

ДЛЯ НОРМАЛЬНО УПЛОТНЕННЫХ ПЕСКОВ ТЕРРИТОРИИ МОСКВЫ

Пески Зависимость между Е

и q

, МПа Диапазон измерений q

, МПа

Крупные, средние Е

= 16 + 1,2q

4 < q

< 20

Мелкие, пылеватые

плотные и средней Е

= 13 + 1,3q

1,5 < q

< 3,5

плотности

Пески средней крупности рыхлые Е

= 3 + 1,4q

1 < q

< 4Є6

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 40

При оценке параметров сжимаемости песков по

данным статического зондирования используется

два подхода:

первый подход реализован за рубежом, в нем

устанавливается связь между сопротивлением ко-

нуса, компрессионным модулем деформации и

относительной плотностью песков по опытам в

калибровочных камерах;

второй подход, реализованный отечественны-

ми исследователями, заключается в проведении

параллельных испытаний в массиве, позволяю-

щих установить корреляционную связь между со-

противлением конуса и штамповым модулем де-

формации путем испытания грунтов в скважинах

штампом с площадью 600 см

Уравнения, связывающие параметры статиче-

ского зондирования и деформируемости грунта,

зависят от его вида (табл. 7) [7, 8].

Следует подчеркнуть, что оценка деформацион-

ных свойств дисперсных грунтов в условиях совре-

менного строительства, когда в качестве оснований

используются грунты с малоизученными свойства-

ми, например меловые и юрские отложения, требу-

ет взвешенного подхода и всестороннего, комп-

лексного исследования свойств грунтов. Особенно

это актуально в условиях проектирования и строи-

тельства зданий и сооружений повышенной этаж-

ности и их значительного заглубления, когда на ос-

нования создаются повышенные нагрузки.

Выводы

1. Достоверность и интерпретация результатов

инженерно-геологических изысканий требует

решения очень многих актуальных проблем,

связанных не с процедурой построения границ

ИГЭ, а с методами определения характеристик

грунтов, необходимых для проектирования, по

данным изысканий.

2. Выделение границ ИГЭ – это скорее традицион-

ная, чем необходимая процедура. Пространст-

венное распределение характеристик грунта в

любой точке массива можно получать описан-

ными выше численными методами автоматиче-

ски во всей полноте, гораздо проще и точнее, без

выделения границ ИГЭ и без связанного с этим

субъективизма. При этом за счет автоматизации

уменьшается трудоемкость и увеличивается точ-

ность проектных геотехнических расчетов.

3. Предлагаемая методика компьютерной аппрок-

симации пространственного распределения хара-

ктеристик грунта позволяет оценивать точность и

полноту инженерно-геологических данных по

чувствительности системы «основание-сооруже-

ние» с помощью численного моделирования.

Перспективы развития инженерных изысканий в Российской Федерации

ЛИТЕРАТУРА

1. Барвашов В.А. О геометризации слоистых грун-

товых массивов // Основания, фундаменты и

механика грунтов, 2006, № 5.

2. Барвашов В.А. Метод определения глубины зон

разрушения под краями фундамента с учетом

природного напряженного состояния // Сб. на-

учных трудов НИИОСПа. 75 лет НИИОСП им.

Н.М. Герсеванова. М., 2006.

3. Барвашов В.А. Чувствительность системы «ос-

нование-сооружение» // Основания, фунда-

менты и механика грунтов. 2007, № 3.

Бусел И.А. Прогнозирование строительных свойств

грунтов. Минск, Наука и техника, 1989, 246 с.

5. ГОСТ 25 100-95. Грунты. Классификация. М.,

1996, 26 с.

6. Зиангиров Р.С., Каширский В.И. Определение

вида и оценка параметров состава и свойств пе-

счаных грунтов по результатам статического

зондирования // Объединенный научный жур-

нал. 2004, № 33, с. 71-87.

7. Зиангиров Р.С., Каширский В.И. Оценка модуля

деформации дисперсных грунтов по данным

статического зондирования // Основания,

фундаменты и механика грунтов. 2005, № 1,

с. 12-16.

8. Зиангиров Р.С., Каширский В.И. Оценка де-

формационных свойств дисперсных грунтов

по данным статического зондирования //

Объединенный научный журнал. 2004, № 30,

с. 74-82.

9. Иванов П.Л. Грунты и основания гидротехниче-

ских сооружений. Механика грунтов. М., 1991.

10. Каширский В.И., Зиангиров Р.С. Определение

плотности песчаных грунтов по результатам

статического зондирования // Объединенный

научный журнал. 2004, № 33, с. 55-65.

11. Каширский В.И. Опыт использования статиче-

ского зондирования и винтовых штампов на

площадках изысканий в г. Москве // Академи-

ческие чтения Н.А. Цытовича. 2-е Денисов-

ские чтения. Матер. Международного (2-го

Всероссийского) совещания зав. каф. Механи-

ки грунтов, Инженерной геологии, Оснований

и фундаментов и Подземного строительства

строительных вузов и факультетов. МГСУ. М.,

2003, с. 117-130.

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 41

МАТЕРИАЛЫ III ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ

12.

Мариупольский Л.Г. Исследования грунтов

для проектирования и строительства свай-

ных фундаментов. М., Стройиздат, 1989,

200 с.

13. Свод правил СП 50-101-2004. Проектирование

и устройство оснований и фундаментов зданий

и сооружений.

14. Строительные нормы СН 448-72. Указания по

зондированию грунтов для строительства. М.,

Стройиздат, 1973, 33 с.

15. Barvashov V.А., Kashirsky V.I. Ambiguity, Sen-

sitivity and Adaptation of Soil-Footing-Super-

structure System Behavior // International Geo-

technical Simposium “GEOTECHNICAL EN-

GINEERING FOR DISASTER PREVENTION

& REDUCTION”, Yuzhno-Sakhalinsk, Russia.

July 24-26, 2007, р. 429-432.

16. Jamiolkowski M., Ladd C.C., Germaine J.T., and

Lanselotta R. New Developments in field end labo-

ratori testing of soil / Proc. XI ISSMGE, San

Francisco, 1985, v. 1, р. 57-154.

17. Shepard D. A two-dimensional interpolation func-

tion for irregularly spaced data // Proc. 23th

National Conference ACM. 1968, р. 517-524.

18. Ziangirov R.S., Kashirsky V.I., Dmitriev S.V. Cone

penetration tests for evaluating soil type, composi-

tion and properties. Proc: 14 th Europian Con-

ference on Soil Mechanics and Geotechnical

Engineering. Geotechnical Engineering in Urban

Environments. Madrid, 2007, р. 1684-1697.

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 42

ысокоточное лазерное сканирование – срав-

нительно новый вид дистанционных методов,

применяемых при геолого-геоморфологических

исследованиях, который показал высокую эффек-

тивность при проведении изысканий по первой

очереди нефтепровода Восточная Сибирь – Тихий

Океан (ВСТО) от Тайшета до Сковородино.

Лазерное сканирование (ЛС) и построение

цифровой модели рельефа (ЦМР), соответствую-

щей по своей точности топографической съемке

м-ба 1:2000 (шаг точек 1 м и точность ±0.2 м по

высоте и ±0.5 м в плане), были выполнены в по-

лосе шириной около 1 км для оперативного созда-

ния топографической основы по трассе, как аль-

тернатива традиционной топографической съем-

ки. Но эти же материалы, переданные нам Заказ-

чиком – ОАО «Гипротрубопровод», были с

успехом применены и для оценки сейсмотектони-

ческих условий по трассе нефтепровода, в частно-

сти, для выделения и картирования активных раз-

ломов при изысканиях по первоначальному вари-

анту трассы, проложенному вдоль берега Байкала

и по долинам впадающих в него рек в зоне высо-

кой тектонической и сейсмической активности.

Материалы ЛС оказались чрезвычайно эффек-

тивны для решения этих задач в горно-таежном

районе с сильно расчлененным рельефом и в ус-

ловиях сплошной залесенности. Полученная

ЦМР, визуализированная в программе Global

Mapper (www. globalmapper.com), оказалась на-

много более информативной, чем аэрофотосним-

ки, в том числе крупного масштаба (рис. 1) и чем

данные, полученные в ходе аэровизуальных на-

блюдений. Это достигается «снятием» раститель-

ного покрова. Предполевая камеральная обработ-

ка высокоточной ЦМР позволила значительно

повысить эффективность полевых сейсмогеоло-

гических исследований за счет сокращения объе-

мов маршрутного обследования при выборе уча-

стков для постановки детальных работ (рис. 2).

Получаемая на основе ЛС высокоточная ЦМР

позволяет не только провести качественное де-

шифрирование территории и выявить молодые

сейсмогенные разрывы (рис. 3, 4), но и получить

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ДАННЫХ ЛАЗЕРНОГО

СКАНИРОВАНИЯ ПРИ ИЗЫСКАНИЯХ

Бесстрашнов В.М.

, Кожурин А.И.

, Стром А.Л.

ООО «Центр геодинамических исследований»,

Геологический институт РАН, Москва

Рис. 1. Сопоставление информативности цифровой модели рельефа (А) и аэрофотоснимка (Б) участка

молодого разрыва (отмечен стрелочками на ЦМР)

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 43

МАТЕРИАЛЫ III ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ

Рис. 3. Разновозрастные молодые разрывы на участке Кичерской сейсмодислокации.

Магистральный разрыв 1 нарушает высокие террасы р. Неручанда, не затрагивая молодой

(позднеголоценовый) конус выноса, который, в свою очередь, разорван магистральным разрывом 2.

Видны также многочисленные вторичные нарушения. Показана трасса нефтепровода с

километровыми пикетами

Рис. 2. Выраженность приразломного уступа, показанного на рис. 1 на местности

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 44

Перспективы развития инженерных изысканий в Российской Федерации

Рис. 4. Перспективное изображение разновозрастных молодых разрывов (1 и 2),

показанных на рис. 3, построенное по ЦМР в программе Global Mapper. Отмечено место проходки

исследовательской траншеи (Trench 1)

Рис. 5. Схема расположения профилей через сейсмогенные уступы Усть-Дзелиндской ПСС. Белые

треугольники – километровые пикеты по трассе нефтепровода, звездочки – точки наблюдения при

полевом обследовании

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 45

МАТЕРИАЛЫ III ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ

их количественную характеристику – определить

высоту и крутизну приразломных уступов. По

морфологии уступа при определенном опыте

можно сделать предположение о числе сформи-

ровавших его подвижек и оценить величину вер-

тикального смещения для каждой подвижки

(рис. 5, 6).

Точность топографических профилей, постро-

енных по ЦМР, оказалась вполне приемлемой

для проведения таких измерений. Эти оценки

подтвердились при детальном изучении несколь-

ких разломов, через которые были пройдены

траншеи.

Учитывая, что нивелировка в условиях силь-

ной залесенности требует значительных трудо-

затрат и получения порубочного билета, постро-

ение профилей по ЦМР, построенной по мате-

риалам ЛС, даже предпочтительнее, так как при

этом практически нет ограничений на длину

профиля.

Показана трасса нефтепровода с километровы-

ми пикетами показанных на рис. 3, построенное

по ЦМР в программе Global Mapper.

Отмечено место проходки исследовательской

траншеи (Trench 1) звездочки – точки наблюде-

ния при полевом обследовании

Использование данных лазерного сканирова-

ния позволяет уверенно выявлять и другие осо-

бенности геологического строения и участки раз-

вития современных процессов, которые находят

свое отражение в рельефе.

Несмотря на высокую стоимость проведе-

ния воздушного лазерного сканирования и

первичной обработки материалов, по резуль-

татам которой создается ЦМР, рассматривае-

мый метод несомненно очень перспективен и

позволяет не только значительно сократить

затраты времени на инженерно-геологические

изыскания, но и существенно повысить их

полноту и качество.

Рис. 6. Пример интерпретации профиля 2 через приразломный уступ Усть-Дзелиндинской

сейсмодислокации: h – высота уступа; D

1 – амплитуда первого смещения; D

2 – амплитуда второго

смещения; D

– суммарная амплитуда смещения за две подвижки

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 46

пределах Белгородской области имеют ши-

рокое распространение меловые отложения,

представленные белым писчим мелом и мерге-

лем. Меловые отложения часто залегают на не-

большой глубине или выходят на дневную по-

верхность, что обусловливает их использование в

качестве естественного основания для фундамен-

тов различных сооружений, или залегают в пре-

делах активной зоны сооружений.

В большинстве своем верхние слои меловых

отложений представлены белым писчим мелом

маастрихтского, компанского, туронского и

конъякского ярусов мелового периода, причем

мергеля встречаются в этих ярусах значительно

реже, чем мел.

Мел, согласно ГОСТ 25100-95, относится к ка-

тегории полускальных грунтов, однако, в кровле

мел разрушен процессами выветривания на глу-

бину до 20 м, т.е. является элювиальным грунтом

и обладает рядом специфических свойств как

продукт выветривания коренной породы.

Особенные (специфические) свойства мела

как элювиального грунта (его раздробленность,

неоднородность, наличие крупных включений)

создают определенные трудности при изучении

его физико-механических свойств в процессе ин-

женерно-геологических изысканий, т.к. имею-

щееся в изыскательских организациях лабора-

торное оборудование малопригодно для опреде-

ления прочностных и деформационных свойств

мела. Поэтому, физико-механические свойства

мела определяются косвенным путем (по стати-

ческому и динамическому зондированию и т.п.),

что приводит к ошибкам в оценке его свойств.

Полученные от изыскательских организаций

данные о свойствах мела используются для расче-

та оснований и фундаментов по предельным со-

стояниям, что приводит к ошибочным результа-

там при проектировании.

Мел, как основание сооружений имеет самые

различные физико-механические свойства, зави-

сящие от многих факторов (геоморфологической

приуроченности, глубины залегания, гидрогео-

логических условий). Нами в зависимости от этих

факторов меловые отложения КМА разделены на

следующие слои и зоны:

1. ПОЙМЕННАЯ И I-Я НАДПОЙМЕННАЯ

ТЕРРАСЫ

В поймах рек (р. Везелка, р. Северский Донец,

р. Оскол и др.) кровля мела залегает на глубине

3,0-11,0 м от дневной поверхности. Выше кровли

мела залегает толща аллювиальных отложений,

представленных в верхней части разреза: суглин-

ками, илами, глинами, супесями, а в нижней ча-

сти – мелкозернистыми песками. Аллювиальные

отложения и мел находятся в водонасыщенном

состоянии.

По данным бурения полевых опытных работ и

лабораторных исследований меловые отложения

в поймах рек и в пределах I-й надпойменной тер-

расы можно разделить на 2 зоны.

1) Дисперсная зона (мел сильновыветрелый).

В данной зоне мел разрушен процессами выве-

тривания до пастообразного состояния и пред-

ставляет собой глиноподобную массу с включе-

ниями мелких непрочных обломков и дресвы ко-

ренного мела. Количество глиноподобного мела

(мелового заполнителя с максимальным диамет-

ром частиц до 2 мм) достигает 60% и колеблется в

основном в пределах 30-50% и, следовательно,

мел в дисперсной зоне согласно ГОСТ надо рас-

ОСОБЕННОСТИ

ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ

ИЗЫСКАНИЙ В МЕЛОВЫХ ГРУНТАХ КМА

Сергеев С.В., Рыбалов А.И.

БелГУ, Белгород

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 47

сматривать как глинистый грунт, причем физи-

ко-механические свойства его можно определять

по заполнителю (пастообразной массе).

По данным бурения и полевых опытных работ

мощность дисперсной зоны колеблется в харак-

терных пределах 3-4 м и лишь иногда достигает 5-

6 м. В целом, с некоторым запасом, мощность

данной зоны можно принимать 4-4,5 м.

2) Щебенистая зона (мел выветрелый).

В данной зоне мел менее разрушен процессами

выветривания, чем в дисперсной зоне, и представ-

ляет собой массив щебенистых обломков с вклю-

чениями дресвы, сцементированных между собой

глинистым заполнителем (из мела). Количество

мелового глинистого заполнителя колеблется в

основном в пределах 20-50%. Мощность щебени-

стой зоны достигает 10-12 м, а наиболее характер-

ная мощность составляет 9-10,0 м. Четкого пере-

хода между дисперсной и щебенистой зонами не

существует. В большинстве своем дисперсная зона

плавно переходит в щебенистую. Мел в данной зо-

не водонасыщенный. В нижней части щебенистая

зона переходит в трещиноватую зону.

2. ВТОРАЯ И ТРЕТЬЯ НАДПОЙМЕННАЯ

ТЕРРАСЫ

На II и III надпойменных террасах кровля мела

залегает на глубине 12-15 м от дневной поверхно-

сти под толщей песчаных аллювиальных отложе-

ний. Ввиду глубокого залегания кровли мела его

физико-химические свойства изучались недоста-

точно. По данным визуальных наблюдений на

обнажениях выделяются зоны выветривания и

щебенистая зона. Мощность дисперсной зоны

колеблется в пределах 4-5 м (т.е. такая же, как и

на пойме). Мощность щебенистой зоны точно не

установлена и составляет около 10,0 м.

Физико-механические свойства мела в дис-

персной и обломочной зонах примерно такие же,

как и в зонах на поймах рек. Но поскольку кров-

ля мела на II и III террасах местами залегает вы-

ше уровня грунтовых вод, показатели прочност-

ных и деформативных свойств мела выше, чем у

мела на пойме рек.

3. ВОДОРАЗДЕЛЬНЫЕ ПРОСТРАНСТВА

И СКЛОНЫ

На водораздельных пространствах кровля мела

залегает на глубине обычно свыше 15-20 м, и мел

непосредственно в качестве естественного осно-

вания не используется. Выше мела залегают отло-

жения четвертичной, неогеновой и палеогеновой

систем, представленных твердыми суглинками и

глинами и мелкозернистыми песками плотного

сложения, которые являются достаточно надеж-

ным основанием. На водораздельных склонах

глубина залегания кровли мела колеблется в пре-

делах от 1 до 20 м, и местами мел выходит на

дневную поверхность. Чаще всего глубина зале-

гания мела составляет 4,0-8,0 м. Сверху на водо-

раздельных склонах мел прикрыт обычно корич-

невыми суглинками твердой консистенции с

подчиненными прослоями и линзами разнозер-

нистого песка. Суглинки местами обладают про-

садочными свойствами. По данным бурения, по-

левых опытных работ и лабораторных исследова-

ний меловые отложения на водораздельных про-

странствах и склонах в пределах активной зоны

существующей застройки можно разделить также

на 2 зоны. Необходимо отметить, что на водораз-

дельных склонах меловой толщи наблюдаются

карстовые и суффозные процессы.

В поймах рек по инженерно-геологическим ус-

ловиям (водонасыщенные слабые грунты, ил,

торф и т.п.) обычно применяют свайные фунда-

менты из забивных свай, причем нижние концы

свай часто погружаются в мел. При наличии дан-

ных статического зондирования грунтов вопрос

определения несущей способности забивных

свай не представляет особой сложности и реша-

ется быстро.

Если же данные статического зондирования

отсутствуют, то определение несущей способно-

сти свай, погружаемых в мел, представляет боль-

шую сложность, т.к. в нормативных документах

отсутствуют данные по сопротивлению мела под

нижними концами забивных свай и по трению

грунтов по боковой поверхности свай.

Аналогичные условия наблюдаются на I-й над-

пойменной террасе, однако здесь нужен допол-

нительный анализ инженерно-геологических ус-

ловий, т.к. грунты, слагающие верхнюю часть

разреза I-й террасы, по сравнению с грунтами,

слагающими пойму, имеют более благоприятные

физико-механические свойства и на них для 2-х

5-эт. зданий возможно устройство обычных фун-

даментов неглубокого заложения.

Рекомендуемая глубина погружения свай в во-

донасыщенных мелах не менее 4-5 м от их кров-

ли. В этом случае сваи будут полностью прохо-

дить дисперсную зону мела и опираться на щебе-

нистую зону, которая имеет более высокие физи-

ко-механические характеристики, необходимые

для расчетов свай по предельному состоянию.

МАТЕРИАЛЫ III ВСЕРОССИЙСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 48

Перспективы развития инженерных изысканий в Российской Федерации

По данным статического зондирования и

пробным забивкам свай установлено, что при за-

бивке свай в водонасыщенный мел, их фактиче-

ские отказы в процессе забивки в 2 и более раза

больше проектных, что объясняется тиксотроп-

ными свойствами мела при динамических воз-

действиях.

Исходя из этого опыта, и поскольку процесс

набора прочности мела после забивки свай не

изучен, рекомендуется для свай время «отдыха»

устанавливать в пределах 18-20 суток.

Для расчета свайных фундаментов нами на ос-

новании анализа результатов инженерно-геоло-

гических изысканий предлагаются следующие

величины расчетных сопротивлений водонасы-

щенного мела (таблица).

В настоящее время нами апробируется ко-

свенный метод определения деформацион-

ных характеристик водонасыщенных мелов

по величинам фактических осадок, измерен-

ных в периоды строительств и эксплуатаций

зданий [1].

Таблица

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ МЕЛА ПОД КОНЦОМ ЗАБИВНЫХ СВАЙ, ПОГРУЖАЕМЫХ В МЕЛ НА ПОЙМАХ

И НА I-ОЙ НАДПОЙМЕННОЙ ТЕРРАСЕ (Т/М

)

Глубина

погружения

нижнего 0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0

конца сваи (м)

от кровли мела

Сопротивление 100 110 125 140 155 170 180 190 200 220 240

мела (т/м

)

Среднее

квадратическое 30 36 43 52 55 53 68 62 65 – –

отклонение

Коэффициент 0,3 0,33 0,34 0,35 0,35 0,31 0,37 0,32 0,32 – –

вариации

Зоны Дисперсная Щебенистая

ЛИТЕРАТУРА

1. Сергеев С.В., Рыбалов А.И. Особенности опреде-

ления физико-механических характеристик во-

донасыщенных меловых грунтов // Доклады

VIII Междунар. конф. «Новые идеи в науках о

земле». М., 2007, т. 8.

Sbornic_New_1 01/12/2008 19:40 Page 49