Марченко Н.В. Металлургия тяжелых цветных металлов

Подождите немного. Документ загружается.

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

351

IV группа – электрохимически нейтральные в условиях рафинирования

меди химические соединения (Cu

S, Cu

Se, Cu

Te, Au

Te, Ag

Te).

Примеси первой группы, обладающие наиболее электроотрицательным

потенциалом, практически полностью переходят в электролит. Исключение

составляет лишь никель, около 5% которого из анода осаждается в шлам в

виде твердого раствора никеля в меди. Твердые растворы по закону Нернста

становятся даже более электроположительными, чем медь, что и является

причиной их перехода в шлам.

Особо, по сравнению с перечисленными группами примесей, ведут се-

бя свинец и олово, которые по электрохимическим свойствам (табл. 9.4) от-

носятся к примесям I группы, но по своему поведению в процессе электроли-

за могут быть отнесены к примесям III и IV групп. Свинец и олово образуют

нерастворимые в сернокислом растворе сульфат свинца PbSO

и метаоловян-

ную кислоту Н

SnО

Электроотрицательные примеси на катоде в условиях электролиза меди

практически не осаждаются и постепенно накапливаются в электролите. При

большой концентрации в электролите металлов первой группы электролиз

может существенно расстроиться.

Накопление в электролите сульфатов железа, никеля и цинка снижает

концентрацию в электролите сульфата меди. Кроме того, участие электроот-

рицательных металлов в переносе тока через электролит усиливает концен-

трационную поляризацию у катода.

Электроотрицательные металлы могут попадать в катодную медь в ос-

новном в виде межкристаллических включений раствора или основных со-

лей, особенно при их значительной концентрации в электролите. В практике

электролитического рафинирования меди не рекомендуется допускать их

концентрацию в растворе свыше следующих значений, г/л: 20 Ni; 25 Zn; 5 Fe.

Примеси II группы (As, Sb, Bi), имеющие близкие к меди электродные

потенциалы, являются наиболее вредными из-за возможности загрязнения

катода. Будучи несколько более электроотрицательными по сравнению с ме-

дью, они полностью растворяются на аноде с образованием соответствую-

щих сульфатов, которые накапливаются в электролите. Однако сульфаты

этих примесей неустойчивы и в значительной степени подвергаются гидро-

лизу, образуя основные соли (Sb и Bi) или мышьяковистую кислоту (As). Ос-

новные соли сурьмы образуют плавающие в электролите хлопья студенистых

осадков («плавучий» шлам), которые захватывают частично и мышьяк.

В катодные осадки примеси мышьяка, сурьмы и висмута могут попа-

дать как электрохимическим, так и механическим путем в результате адсорб-

ции тонкодисперсных частичек «плавучего» шлама. Таким образом, примеси

II группы распределяются между электролитом, катодной медью и шламом.

Предельно допустимые концентрации примесей II группы в электролите со-

ставляют, г/л: 9 As; 5 Sb и 1,5 Bi.

Распределение примесей I и II групп по продуктам электролиза приве-

дено в табл. 9.5.

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

352

Таблица 9.5

Распределение примесей I и II групп и меди между продуктами электролиза,

% от исходного

Продукт

электролиза

Сu

Группа I

Группа II

Электролит

1–2

75–100

100

–

55–75

10–60

20–30

Шлам

0,1–0,2

0–25

–

> 99

20–40

40–90

60–80

Катод

98–99

0,5

–

< 1

~ 10

Более электроположительные по сравнению с медью примеси (III груп-

па), к которым относятся благородные металлы (главным образом Au и Ag), в

соответствии с положением в ряду напряжений должны переходить в шлам в

виде тонкодисперсного остатка. Это подтверждается практикой электролити-

ческого рафинирования меди.

Переход золота в шлам составляет более 99,5 % от его содержания в

анодах, а серебра – более 98 %. Несколько меньший переход серебра в шлам

по сравнению с золотом связан с тем, что серебро способно в небольшом ко-

личестве растворяться в электролите и затем из раствора выделяться на като-

де. Для уменьшения растворимости серебра и перевода его в шлам в состав

электролита вводят небольшое количество иона хлора.

Произведение растворимости AgCl выражается небольшой величиной,

что и позволяет перевести серебро в шлам с большой полнотой.

Несмотря на практически полный переход золота и серебра в шлам,

они все же в небольшом количестве попадают в катодные осадки. Объясня-

ется это механическим захватом взмученного шлама и отчасти явлением ка-

тофореза. На механический перенос шлама на катод влияют применяемая

плотность тока и взаимосвязанная с ней скорость циркуляции электролита. С

увеличением скорости циркуляции вследствие взмучивания шлама переход

золота и серебра на катод возрастает. При выборе плотности тока и способа

циркуляции электролита необходимо учитывать содержание благородных

металлов в анодах. В случае их повышенного содержания плотность тока

должна быть меньше. Снижению переноса шлама на катод способствует

также наличие в ванне зоны отстаивания (область от нижнего конца катода

до дна ванны). На многих заводах электролит перед его возвращением в ван-

ну в цикле циркуляции подвергают фильтрованию, что уменьшает потери

шлама и обеспечивает получение более чистой меди.

Аналогично электроположительным примесям ведут себя при электро-

лизе меди химические соединения (примеси IV группы). Хотя в принципе

химические соединения и могут окисляться на аноде и восстанавливаться на

катоде, что используют в специальных процессах, в условиях электролитиче-

ского рафинирования меди анодного потенциала недостаточно для их окис-

ления. Поэтому при электролизе меди в электродных процессах они не уча-

ствуют и по мере растворения анода осыпаются на дно ванны. В виде селе-

нидов и теллуридов переходят в шлам более чем 99 % селена и теллура.

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

353

Таким образом, в результате электролитического рафинирования анод-

ной меди все содержащиеся в ней примеси распределяются между катодной

медью, электролитом и шламом.

Основными характеристиками, определяющими параметры и пока-

затели электролитического рафинирования меди, являются плотность тока, вы-

ход металла по току, напряжение на ванне, удельный расход электроэнергии.

Плотность тока является важнейшим параметром процесса электроли-

за. Она выражается в амперах на единицу поверхности электрода (D = I/S).

В металлургии меди ее принято выражать в амперах на квадратный метр

площади катодов. По закону Фарадея на каждый 1 А·ч электричества осажда-

ется 1 электрохимический эквивалент металла. Следовательно, с увеличени-

ем плотности тока интенсивность (производительность) процесса электроли-

за возрастает.

Величина плотности тока, при которой проводят процесс электролитиче-

ского рафинирования, определяет все его основные технико-экономические по-

казатели: напряжение на ванне, выход по току, расход электроэнергии, а

также капитальные и эксплуатационные затраты. С увеличением плотности

тока при прочих равных условиях увеличивается производительность цеха,

уменьшаются число потребных ванн, затраты на капитальное строительство

и рабочую силу, но возрастают затраты на электроэнергию.

Существует также понятие технологической плотности тока, которая

определяется чистотой перерабатываемых анодов, содержанием вредных

примесей в электролите и качеством получаемых катодов. Чем чище аноды и,

следовательно, чем меньше примесей содержится в электролите, тем при

большей технологической плотности тока можно проводить процесс элек-

тролиза. Чаще всего заводы работают при плотности тока 240–300 А/м

. Сле-

дует отметить, что с увеличением плотности тока увеличиваются потери бла-

городных металлов за счет большего взмучивания шлама и захвата его рас-

тущим катодным осадком. В настоящее время применение особых режимов

электролиза (реверсивного тока, измененной системы циркуляции элек-

тролита и др.) позволяет довести плотность тока до 500 А/м

и более.

Электрохимический эквивалент меди составляет 1,1857 г/(А·ч). Однако

практически при электролизе для выделения 1 г-экв металла расходуется

электричества больше. Это кажущееся противоречие объясняется тем, что

часть электрического тока расходуется на побочные электрохимические про-

цессы и утечку тока. Степень использования тока на основной электрохими-

ческий процесс называется выходом металла по току.

В практике электрометаллургии цветных металлов в большинстве слу-

чаев приходится иметь дело с катодным выходом по току, т.к. масса катодно-

го осадка определяет конечный выход товарной продукции.

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

354

Плотность тока на катоде в условиях электролитического рафинирова-

ния меди выражается суммой плотностей тока, приходящихся на разряд ка-

тионов меди, водорода и примесей:

= D

+ D

пр

Теоретический катодный выход меди по току определяется отноше-

нием

η = D

/ D

Выход по току может быть выражен в долях единиц или в процентах

(путем умножения η на 100).

В заводской практике выход по току принято определять с учетом

влияния многих факторов по следующему соотношению:

пр пр

теор

100 100%,

ММ

М qI

η= ⋅ = ⋅

где М

пр

– практическая масса катодного осадка меди, г; М

еор

– теоретическая

масса катодного осадка меди, вычисленная по закону Фарадея, г; I – сила то-

ка, А; τ – продолжительность процесса электролиза, ч; q – электрохимиче-

ский эквивалент металла, г/(А·ч).

Напряжение на ваннах при электролитическом рафинировании меди

определяется по формуле

U = φ + I · R

эл

+ I · R

пр

где φ – разность анодной и катодной поляризации, В; R

эл

, R

пр

– сопротивле-

ние электролита, проводников, контактов и т.д., Ом.

При общей величине падения напряжения на ваннах при рафи-

нировании меди порядка 0,3–0,4 В около 70–80 % его приходится на преодо-

ление сопротивления электролита, до 15–20 % – на преодоление сопротивле-

ния проводников, тока и контактов, 5–6 % – на катодную и анодную поляри-

зацию.

Все примеси анодной меди снижают электропроводность электролита.

Проводимость особенно заметно уменьшается с ростом концентрации в нем

железа и никеля.

При электролизе состав электролита неоднороден в объеме. В прика-

тодном пространстве раствор обеднен медью, а в прианодном, наоборот, ею

обогащен. При отсутствии массообмена в межэлектродном пространстве

электролит расслаивается по плотности – обогащенный медью и «тяжелый»

электролит опускается на дно ванны. Расслаивание ведет к неравномерному

протеканию электродных процессов по высоте электродов. Для устранения

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

355

этих явлений электролит необходимо перемешивать и тем интенсивнее, чем

выше применяемая плотность тока.

Поскольку одновременно с перемешиванием нужно поддерживать оп-

тимальную температуру электролита, что осуществляют не индивидуальным

подогревом его в каждой ванне, а централизованным, то электролитическое

рафинирование меди повсеместно ведут с проточной циркуляцией электро-

лита, обеспечивающей полную его замену в ванне за 2,0–2,5 ч. При этом од-

новременно часть электролита отбирают на регенерацию.

Обычно электролит подогревают до температуры 50–55 °С. Сильный

нагрев приводит к испарению электролита с поверхности, ухудшению усло-

вий труда и дополнительному химическому растворению меди.

Удельный расход электроэнергии на осуществление электролити-

ческого рафинирования меди может быть рассчитан по соотношению

1,1857

W =

где W – удельный расход электроэнергии, кВт ·ч/т; U – напряжение на ванне, В;

1,1857 – электрохимический эквивалент меди, г/(А·ч); η – выход по току, до-

ли единицы.

В настоящее время для электролитического рафинирования меди в ос-

новном используют цельнолитые железобетонные ванны ящичного типа

(рис. 9.4).

Ванна – основной агрегат для электролитического рафинирования меди

должна обладать высокой прочностью, т.к. в нее загружают электроды общей

массой около 10 т и заливают до 10 м

электролита; стойкостью к агрессив-

ным растворам (концентрация серной кислоты свыше до 200 г/дм

при тем-

пературе 330–340 К); форма ванны должна обеспечить удобство при работе,

осмотре и ремонте, а также рациональное использование площади помеще-

ния, т.е. обеспечить выпуск с единицы площади цеха максимального количе-

ства продукции.

Наибольшее распространение получили ванны из монолитного или

сборного бетона, чаще всего кислотоупорного (рис. 9.4). Внутренние разме-

ры ванн, м: длина 3,5, ширина 1,0, глубина 1,3. Габариты электролизных ванн

определяются размерами электродов и расстоянием между ними. Глубину

ванн, кроме длины электродов, определяют с учетом количества и качества

образующегося шлама и сроков чистки электролизеров. Ширина ванны

должна быть на 100 мм больше ширины катода. Между торцовой стенкой

ванны и крайними катодами оставляют расстояние от 150 до 210 мм, а со

стороны ввода электролита – не менее 200 мм. Длина ванны зависит от числа

электродов и расстояния между ними. Количество анодов на единицу больше

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

356

количества катодов, которое рассчитывают по выбранной силе тока I, опти-

мальной катодной плотности тока i

и рабочим размерам полотна катода

(а – длина, b – ширина):

кк

/(2 )N I i ab= ⋅

Рис. 9.4. Блок железобетонных ванн (поперечный разрез): 1 – анод;

2 – катод; 3 – катодная штанга

Межэлектродное расстояние (между центрами одноименных электро-

дов) колеблется от 89 до 110 мм, на данном предприятии оно составляет 102 мм.

Уменьшение межэлектродного расстояния увеличивает производительность

ванны, но увеличивает число коротких замыканий и трудозатраты на обслу-

живание. Наименьшее значение этого размера отмечено лишь в новых техно-

логиях рафинирования, связанных с применением тонких анодов.

Обслуживание электролитных ванн заключается в завешивании анодов

и катодных основ, правке катодных листов в начале их наращивания, выемке

готовых катодов и остатков анодов, частичном и полном (перед ремонтом

ванн) сливе электролита, выгрузке шлама, контроле за состоянием контактов

и шин, регулировании скорости циркуляции электролита, устранении утечек

тока и коротких замыканий.

Футеровка из винипласта значительно дешевле ранее применявшейся

свинцовой, однако, в отличие от нее, имеет меньший срок службы в связи со

«старением» винипласта, эксплуатируемого в агрессивной среде (появление

хрупкости). По этой же причине не получили распространения ванны, изго-

товленные из полимербетона. Поэтому поиск более стойкого и технологич-

ного футеровочного материала электролизных ванн до сих пор является ак-

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

357

туальным.

Ванны установлены на столбах с изоляторами из стекла, фарфора или

текстолита на высоте 4–5 м от нулевой отметки. Под ваннами размещены на-

сосы, трубопроводы и сборники электролита.

Для спуска шлама и раствора при разгрузке в днищах ванн имеется от-

верстие с пробкой. На некоторых заводах, чтобы не нарушить прочность и

герметичность облицовки, стоков в днище ванн не делают. В этом случае

ванны разгружают с помощью насосов.

На большинстве современных заводов медные электролизные ванны

объединяют в блоки по 5–20 шт., а блоки – в серии. Как правило, в серию

входят два блока.

В электрическую систему питания постоянным током ванны в блоках и

блоки в сериях включены последовательно, а электроды в отдельных ваннах –

параллельно. Эта система включения ванн и электродов получила название

«мультипль». Возможна также сериесная схема включения ванн, по которой

все электроды в ванне включаются последовательно, а ток от источника рас-

пределяется параллельно на несколько ванн. По этой схеме каждый электрод

работает биполярно, одна его сторона служит анодом, а другая катодом. Та-

кая более экономичная схема электролиза пригодна только для рафинирова-

ния сравнительно «чистой» анодной меди, содержащей мало благородных

металлов. Ее применяют только на двух заводах в мире.

Длина ванны зависит от расстояния между осями электродов и их чис-

ла. Число анодов, завешиваемых в одну ванну, на разных заводах колеблется от

29 до 48 шт. Нормальное расстояние между осями одноименных электродов

обычно составляет около 100 мм, что соответствует ширине межэлектродного

пространства (между анодом и катодом), равной примерно 30–40 мм.

Подвод тока к электродам рафинировочных ванн осуществляют при

помощи медных шин, расположенных по бортам ванн. При объединении

ванн в блоки на бортах крайних ванн прокладывают главные (токоподводя-

щие) шины, а на перегородках между отдельными ваннами – промежуточ-

ные. Для предотвращения утечек тока шины изолируют от каркаса ванны.

Подключение ванн к системе питания электролитом в настоящее время

чаще всего осуществляют по однокаскадной схеме. В этом случае подогре-

тый электролит из напорного бака с помощью распределительного коллекто-

ра подводится к каждой ванне и, пройдя через нее, вновь поступает на подог-

рев в сборный резервуар.

На большинстве заводов электролит подают в нижнюю зону ванны, а

отводят сверху. Однако такая схема подачи раствора способствует большому

взмучиванию шлама и его переходу в катоды. При больших количествах об-

разующегося при электролизе шлама целесообразно применять обратную

циркуляцию, т.е. подавать электролит сверху, а отводить снизу.

Движение электролита вдоль длинной оси ванны перпендикулярно

плоскостям электродов нельзя признать правильным, т.к. в этом случае не

обеспечивается более всего необходимое перемешивание раствора в межэ-

лектродных зонах. При таком способе циркуляции, особенно при повышен-

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

358

ных плотностях тока, трудно получать качественные осадки.

Для повышения эффективности перемешивания электролита его реко-

мендуется подавать с продольной стороны ванны, чтобы он протекал парал-

лельно плоскостям электродов. При этом электролит заливают в одну из

крайних ванн блока и он последовательно перетекает во все остальные ванны

через специальные отверстия (внизу) и пороги (вверху), имеющиеся в про-

межуточных перегородках. Ванны с таким движением электролита называ-

ются прямоточными.

Электродами при электролитическом рафинировании меди служат ано-

ды, полученные в результате огневого рафинирования меди и катодные ос-

новы.

Аноды представляют собой слитки пластинчатой формы, отлитые с

ушками, которыми они опираются на токоподводящие шины и борта ванн

(рис. 9.5, а). Обычно на одном из ушков при отливке, делают углубление для

размещения в нем катодной штанги.

а б

Рис. 9.5. Форма медных анодов (а) и катодных основ (б)

Форма и размеры анодов определяются техническими условиями, ус-

тановленными для каждого предприятия. Полотно анода должно быть ров-

ным, с кривизной по вертикали не более 7 мм, без заплесков, выступов, уг-

лублений, шишек и

пузырей высотой более 7 мм и диаметром до 30 мм.

На заводах нашей страны медные аноды выпускают трех марок (СТП

05774969-01, табл. 9.6).

Таблица 9.6

Химический состав анодов

Марка

анода

Массовая для, %

Медь и серебро,

не менее

Примеси, не более

Ан-1

99,5

0,03

0,05

0,003

0,10

Ан-2

99,3

0,06

0,20

0,010

0,12

Ан-3

99,1

0,10

0,45

0,030

0,15

Типичный размер полотна анодов составляет 900х900 мм. Толщина

анодов колеблется в пределах 30–42 мм; она существенно влияет на технико-

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

359

экономические показатели работы цеха. Скорость электрохимического рас-

творения верхней и нижней частей анодов больше, чем средней части и что-

бы избежать обрыва анодов, их отливают в клинообразной форме – верхняя

часть толще нижней примерно на 10 %.

Работа на толстых анодах выгодна для уменьшения доли анодных ос-

татков и увеличения времени срабатывания анодов, что ведет к снижению

трудозатрат, связанных с их загрузкой, выгрузкой и очисткой ванн от шлама.

Снижается также и расход некоторых вспомогательных материалов (бруски,

используемые в качестве изоляторов). Однако использование утолщенных

анодов требует существенного увеличения межэлектродного расстояния и в

ванне размещается меньшее число электродов, что снижает ее производи-

тельность, возрастает количество меди, находящейся в незавершенном про-

изводстве.

Более прогрессивным вариантом является применение тонких анодов,

рассчитанных на один срок срабатывания, реализованное на заводах «Онаха-

ма» (Япония), «Кидд-Крик» (Канада) с использованием нового метода их ли-

тья (процесс «Хазелетт»).

Практика медеэлектролитных заводов свидетельствует о необходимо-

сти использования высококачественных анодов, что значительно повышает

технико-экономические показатели процесса электролитического рафиниро-

вания меди.

Исследованиями состава анодов, их массы и геометрии, качества от-

ливки, наличия пустот и трещин в теле анода, выполненными в опытно-

промышленных и промышленных условиях, установлено, что на качество ка-

тодов значительно влияет качество отливки анодов. В первый период элек-

трорафинирования качество катодов определяется в основном внешними де-

фектами отливки анодов, а в дальнейшем процесс зависит от наличия внут-

ренних дефектов отливки и, в меньшей степени, от их химического состава.

Разница в массе анодов существенно влияет не только на показатели рафини-

рования, но и непосредственно на качество катодов.

С целью улучшения качества анодов, особенно их физико-механических

свойств (таких, как постоянство массы качество поверхности и др.) приме-

няют контроль массы при разливке анодов, предварительную правку анодов,

фрезерование поверхности контакта, а также производство анодов путем от-

ливки полосы (технология «Контиланод»).

Основные операции с анодами (взвешивание и правка анодов, зачистка

контактов, расстановка на требуемое расстояние, загрузка в ванны, выемка

анодных остатков) на большинстве заводов выполняются на автоматических

и полуавтоматических линиях. Поэтому продолжается поиск оптимальной

формы анода, пригодной для современных условий рафинирования. Так, с

целью автоматизации завешивания и выемки анодов предложено их отливать

с дополнительным горизонтальным выступом с отростками. Для работы на

высоких плотностях тока предложена конструкция анода в виде решетки, ук-

репленной на медных штырях, для предотвращения коррозии запрессован-

ных в титановую оболочку.

9. РАФИНИРОВАНИЕ МЕДИ И НИКЕЛЯ

9.2. Электролитическое рафинирование меди



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

360

Важное значение имеет место производства анодов: на медеплавильных

или на медеэлектролитных предприятиях. Как правило, производительность

медеэлектролитных заводов больше, чем медеплавильных, поэтому медеэлек-

тролитный завод обслуживает несколько медеплавильных предприятий.

Себестоимость отливки анодов при меньшем масштабе производства

всегда выше на медеплавильных заводах, чем на крупном медеэлектролит-

ном предприятии. Очевидно, что и капитальные вложения на создание не-

скольких анодных переделов также будут выше. К тому же отливка анодов

на медеплавильном заводе дает значительную экономию топлива, т.к. в этом

случае расплав меди из конвертеров заливают непосредственно в рафиниро-

вочную печь. Это упрощает погрузоразгрузочные операции, исключает

встречную перевозку рафинировочных шлаков.

Сосредоточение производства анодов на медеэлектролитных заводах

обеспечивает постоянство состава анодного металла, его кристаллической

структуры, размеров и массы анодов, что важно для проведения электроли-

тического рафинирования меди с высоким использованием тока. Кроме того,

на медеэлектролитном предприятии всегда имеется потребность переплав-

лять собственные оборотные материалы (анодные остатки, изложницы, като-

ды регенеративных ванн).

Вовлечение в переработку больших объемов бедных полиметалличе-

ских руд и вторичной меди обусловило проблему качества анодов: ухудше-

ние состава анодов приводит к изменению химического состава электролита,

вызывает пассивацию анода.

Большинство предприятий стремятся вести электролитическое рафи-

нирование на высококачественных анодах. Однако черновая медь для приго-

товления анодов, поступающая от различных поставщиков и различающаяся

по составу, смешивается, что затрудняет ее переработку и требует тщательно

подбирать технологию электролитического рафинирования.

Ключевым вопросом этой проблемы является рациональное распреде-

ление сырья по предприятиям в зависимости от ведущих примесей и выбор

соответствующей технологии его переработки. Аноды, поступающие на ра-

финирование, условно делятся на следующие группы:

– получаемые из первичного сырья с повышенным содержанием пла-

тиноидов и никеля;

– из первичного сырья с низким содержанием примесей;

– из первичного сырья с повышенным содержанием мышьяка и сурьмы;

– из вторичного сырья с повышенным содержанием никеля, олова,

свинца, мышьяка.

Специализация заводов или отдельных медерафинировочных переде-

лов на переработке конкретного вида сырья позволяет проводить рафиниро-

вание в оптимальных условиях, обеспечивающих максимальный вывод ве-

дущей примеси из процесса.

Катодные основы изготавливают из медных листов, полученных элек-

тролитическим путем в специальных ваннах при меньшей плотности тока,

что способствует получению ровной и плотной поверхности катодного осад-