Марченко Н.В. Металлургия тяжелых цветных металлов

Подождите немного. Документ загружается.

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.2. Обжиг никелевого файнштейна и концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

321

NiS + 3H

O = NiO + 3H

+ SO

(8.2)

NiS + H

O = NiO + H

S (8.3)

Но изменения энергий Гиббса для этих реакций положительны при

стандартных условиях (реакции идут при наличии почти чистого водяного

пара), поэтому они не получают развития в условиях окислительного обжига.

То же касается и окисления металлического никеля водяным паром.

Взаимодействие SO

с сульфидом никеля может осуществляться по ре-

акции

2NiS + SO

= 2NiO + 1,5S

(8.4)

При 1 173 К ΔG этой реакции составляет + 33 МДж/моль, а при 1 373 К

ΔG = –12,5 МДж/моль, что свидетельствует о невысокой окисляющей спо-

собности диоксида серы по отношению к сульфидам, которая, однако, срав-

нительно быстро растёт с повышением температуры. Ещё менее вероятна ре-

акция (8.5)

с образованием сульфата никеля, а взаимодействие SO

с метал-

лическим никелем по реакции (8.6)

при низких температурах вполне вероят-

но, при высоких – невозможно:

NiS + 2SO

= NiSO

+ S

(8.5)

2Ni + 2SO

= NiSO

+ NiS (8.6)

Диоксид серы так же, как и водяной пар, является по сравнению со

свободным кислородом более слабым реагентом при взаимодействии с суль-

фидами и свободными металлами.

Взаимодействие с триоксидом серы, являющимся достаточно сильным

окислителем, может протекать до определённой степени. Однако ввиду его

непрочности взаимодействие возможно только при сравнительно низких

температурах, и в условиях обжига файнштейна реакции с участием SO

ве-

роятны только как вторичные в газоходных системах при понижении темпе-

ратуры отходящих газов.

Взаимодействие между сульфидами и оксидами металлов является вто-

ричным процессом и теоретически возможно при окислительном обжиге, од-

нако реакции идут при температурах свыше 1 373 К, а до этих температур

наиболее легко осуществимо лишь взаимодействие между сульфидом и ок-

сидом меди.

При окислительном обжиге никелевых файнштейнов при 1 223–1 373 К

наиболее вероятно получение оксидов металлов, а выше 1 323 К возможно

образование свободной меди, и в меньшей степени никеля. Образование

сульфата никеля при обычном температурном режиме обжига термодинами-

чески исключено.

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.2. Обжиг никелевого файнштейна и концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

322

Основная цель обжига – глубокое удаление серы и мышьяка, при этом об-

жиг осуществляется в две стадии с промежуточным сульфато-хлорирующим

обжигом, цель которого – перевести медь в растворимые в подкисленной во-

де соединения для удаления её при выщелачивании хлорированного огарка.

Кроме того, передел включает в себя предварительное восстановление закиси

никеля с целью улучшения технико-экономических показателей при после-

дующей электроплавке.

Первоначально первая стадия обжига файнштейна осуществлялась в

многоподовых печах, однако многоподовые печи обладают рядом сущест-

венных недостатков:

– низкая производительность печей;

– низкая производительность труда;

– большой объём отходящих газов и низкое содержание в них серни-

стого ангидрида;

– высокий расход огнеупоров и топлива;

– необходимость тонкого помола, в результате которого огарок получа-

ется мелкий, а это затрудняет его переработку в трубчатых печах и после-

дующую электроплавку;

– плохая развитость поверхности частиц огарка, а следовательно, невы-

сокая активность при последующих переделах;

– низкий уровень механизации и автоматизации печей.

В настоящее время обжиг никелевого файнштейна осуществляется в

печах кипящего слоя, в которых перечисленные выше недостатки многопо-

довых печей сведены к минимуму.

Основная трудность процесса обжига файнштейна в кипящем слое свя-

зана со спеканием и оплавлением материала, что обусловлено низкой темпе-

ратурой плавления сульфида никеля. Результаты обжига зависят от множест-

ва различных факторов, таких, как крупность исходного материала; состав

шихты (расход оборотной пыли); влажность шихты; высота кипящего слоя;

температура в кипящем слое; скорость воздуха из отверстий сопел; скорость

воздуха в слое; коэффициент расхода дутья; концентрация кислорода в дутье

и др. Все эти факторы связаны между собой, и оптимальное их сочетание по-

зволяет вести обжиг в стабильном технологическом режиме.

Печи кипящего слоя применяются не только в никелевой промышлен-

ности, но и для производства многих других металлов. В частности процессы

обжига никелевых файнштейнов и цинковых концентратов во многом схожи,

не говоря уже об обжиге никелевых концентратов, полученных в результате

разделения файнштейна. Поэтому вполне естественны схожесть в конструк-

циях печей КС и возможность обмена и заимствования различных техноло-

гических решений.

При всём многообразии печей КС их можно разделить на два типа, от-

личающиеся в основном схемой загрузки, выгрузки и газоудаления. Основ-

ные схемы печей представлены на рис. 8.1

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.2. Обжиг никелевого файнштейна и концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

323

1 2 3

Рис. 8.1. Схемы печей КС: 1 – загрузка; 2 – вода; 3 – газ;

4 – выгрузка; 5 – воздух

Печь первого типа не имеет загрузочной камеры. Однако загрузку бо-

гатых серой никелевых материалов ввиду их легкоплавкости трудно осуще-

ствить через боковую стенку. Для этого целесообразно загружать материал

по вертикальной течке, как на заводе «Коппер-Клифф», или через свод загру-

зочной камеры.

Общим для всех печей следует считать цилиндрическую форму, футе-

ровку – из шамотного кирпича. Характеристика печей, установленных на

различных заводах, приведена в табл. 8.3

Многие печи имеют расширение в надслоевом пространстве. Расшире-

ние стенок происходит плавно под углом 7–8º к своду печи. Если переход

осуществляется от самой подины, то увеличение объёма в слоевой части по-

зволяет уменьшить скорость газа и снизить поршневые выбросы, что обеспе-

чивает более спокойную поверхность слоя и способствует уменьшению пы-

левыноса. Однако это приводит к оседанию крупных фракций на подине, что

особенно опасно при выгрузке огарка через порог («Коппер-Клифф»).

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.2. Обжиг никелевого файнштейна и концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

324

Таблица 8.3

Параметры печей КС

Параметр

«Северони-

кель»

ЮУНК

Уфалейский

комбинат

«Коппер-

Клифф»

«Гавр»

Площадь пода, м

8,3

8,0

6,9

Диаметр печи, м

7,5

5,75

3,8

4,6

Высота от пода до свода, м

12,0

14,32

8,4

10,5

Количество сопел на 1 м пло-

щади пода

–

Подача сухих материалов в печь осуществляется в основном при по-

мощи тарельчатых питателей. Существующие тарельчатые питатели файн-

штейна не обеспечивают равномерность загрузки, из-за чего часто в слое

возникает избыток серы, что приводит к повышению температуры, спеканию

частиц и, как следствие, к падению слоя и остановке печи. В связи с этим це-

лесообразно использовать вместо тарельчатого питателя файнштейна весо-

вой дозатор непрерывного действия, предназначенный для воспроизведения

и точного поддержания заданных значений производительности.

Выгрузка огарка с уровня пода печи позволяет достигать, по сравне-

нию с выгрузкой через порог, наибольшего расстояния между точками за-

грузки и выгрузки материала, при этом осуществляется кажущийся противо-

ток твёрдого и газов, и создаются условия для уменьшения доли выхода в го-

товый продукт частиц с недостаточной завершённостью степени обжига.

Отвод газов из печи целесообразней осуществлять через отверстие

в центре свода печи, что позволяет уменьшать пылевынос, однако на отече-

ственных заводах газоходное отверстие расположено в боковой поверхно-

сти печи.

Основным узлом в конструкции печей КС является подина. Конструк-

ция подины должна обеспечивать равномерное псевдоожижение без застой-

ных зон, жаростойкость, удобство монтажа и ремонта. Подина представляет

собой стальную плиту толщиной 16–20 мм с дутьевыми соплами, простран-

ство между которыми заполнено жаропрочным бетоном. Форма подины мо-

жет быть разнообразной, например, на ОАО ЮУНК подина имеет каплевидную

форму, при этом подина загрузочной камеры не выделяется, что обеспечивает

более равномерное перемещение материала в слое. Кроме того, печь расширя-

ется от подины к верху, что позволяет снизить скорость газов и сократить пы-

левынос. Конструкция печи КС ОАО ЮУНК представлена на рис. 8.2

Наиболее важной частью подины являются сопла. Обычно на 1 м

ус-

танавливается 20–40 сопел с шагом 120–250 мм, при этом сечение отверстий

всех сопел колеблется в пределах 0,35–0,84 %. Зоны закиси никеля на подине

между соплами быстро и интенсивно размываются в результате динамиче-

ского воздействия массы кипящего слоя. Увеличение шага между соплами

приводит к удешевлению изготовления газораспределителя и в ряде случаев

оказывается просто неизбежным для получения требуемого малого сечения,

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.2. Обжиг никелевого файнштейна и концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

325

т.к. уменьшение живого сечения отверстий в соплах улучшает псевдоожиже-

ние крупных фракций, которые способны к выпадению на подину. Опти-

мальным является диаметр отверстия сопел 5 мм, диаметр меньше 5 мм при-

ведёт к большому перерасходу электроэнергии и просто не технологичен для

исполнения.

Рис. 8.2. Печь КС, ОАО «Комбинат Южуралникель»: 1 – дутьевая камера; 2 –

разгрузочное отверстие; 3 – форсунка для разогрева печи; 4 – газоходное отвер-

стие; 5 – экранирующий кожух; 6 – взрывной клапан; 7 – загрузочное отверстие

Для улучшения распределения дутья в местах с повышенным сопро-

тивлением (по контурам секции и стен печи) целесообразно устанавливать

сопла с увеличенным суммарным сечением отверстий истечения путём уве-

личения числа отверстий в головке сопла или уменьшением шага сопел.

Особенностью никелевого файнштейна является низкая температура

его плавления. Эвтектика Ni–Ni

имеет температуру плавления 645 °С, а

чистый сульфид никеля плавится при температуре 788 °С. В связи с этим в

процессе обжига неизбежно происходят оплавление и укрупнение частиц,

что затрудняет полное удаление всей серы за одну стадию обжига. Поэтому

при получении товарного никеля из файнштейна окисление приходится про-

водить в две стадии. Это обусловлено также необходимостью включения

промежуточного между стадиями сульфатохлорирующего обжига.

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.2. Обжиг никелевого файнштейна и концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

326

Часть огарка первой стадии окисления файнштейна, обогащенную медью,

направляют на сульфатохлорирущий обжиг. Назначение этой стадии обжига –

максимальный перевод меди и частичной кобальта в растворимую форму.

Для хлорирования огарка используется техническая соль (NaCl). Хло-

рирующий обжиг огарка заключается в обработке его хлористым натрием

при высокой температуре с целью превращения нерастворимых сульфидов

меди в водорастворимые хлориды по реакциям

CuS + 2NaCl + 2O

= CuCl

+ Na

(8.7)

S + 2NaCl + 2O

= 2CuCl + Na

(8.8)

O + 2NaCl + SO

+ 1/2O

= 2CuCl + Na

(8.9)

Высокое содержание серы (> 3 %) способствует увеличению извлече-

ния меди в раствор, но сопряжено с повышенным расходом технической соли

и спеканием материала.

С повышением содержания хлоридов щелочных металлов, извлечение

меди в раствор увеличивается, однако чрезмерная добавка ухудшает контакт

шихты с печными газами. Извлечение меди в раствор при большом расходе

хлорирующего реагента уменьшается.

Для получения хороших результатов обжига и повышения перевода меди

в воднорастворимую форму в реактор подают обогащенный кислородом воз-

дух. На 1 кг меди, содержащейся в огарке, необходим 1 м

кислорода.

Наиболее полно переводится в хлориды и сульфаты медь, образующая

наиболее прочные соединения, в меньшей степени кобальт.

Получающийся в результате сульфатохлорирующего обжига огарок

направляется на выщелачивание на вакуум-фильтры. Осадок промывают

сначала водой, а затем слабым раствором серной кислоты. В результате из

огарка извлекается до 80 % меди и до 30 % кобальта. Перешедшие в раствор

медь, никель и кобальт осаждают содой и в виде карбонатов возвращают в

основное производство.

Процесс выщелачивания хлорированного огарка осуществляется с це-

лью удаления водорастворимых хлоридов меди для получения товарного

металла, кондиционного по содержанию меди.

В разбавленной серной кислоте хлориды меди растворяют по реакциям

CuCl

+ H

→ CuSO

+ 2HCl (8.10)

2CuCl + H

→ Cu

+ 2HCl (8.11)

→ CuSO

+ Cu (8.12)

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.2. Обжиг никелевого файнштейна и концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

327

Высший хлорид меди (CuCl

) хорошо растворяется в воде, а низший

хлорид меди и оксихлорид меди (CuO·CuCl

) переходят в раствор при дейст-

вии разбавленной серной кислоты при температуре более 70

°С.

Выщелоченный огарок, содержащий 75–76 % Ni; 0,15–0,25 % Сu;

0,45–0,5 % Со; 0,3–0,4 % Fe; 0,9–1,2 % S, вместе с огарком, не подвергав-

шимся сульфатохлорирующему обжигу, с газоходной пылью и другими обо-

ротными материалами направляют на вторую стадию обжига.

Высокотемпературный окислительный обжиг осуществляется в труб-

чатой печи. К выщелоченному огарку подшихтовываются оборотные пыли из

газоходной системы трубчатых печей обжига и восстановления.

Цель обжига – удаление из выщелоченного огарка серы, части мышья-

ка и получение рядовой закиси никеля.

По мере прохождения выщелоченного огарка от загрузочного до раз-

грузочного конца печи протекают процессы окисления серы и мышьяка.

В окислительной атмосфере трубчатой печи протекают реакции окис-

ления обезмеженного огарка. Окисляются сульфидные соединения никеля,

кобальта, меди и железа, при этом сера и мышьяк удаляются с газовой фазой.

Обжиг проводят при противоточном движении газов и обжигаемого

материала. Температуру в разгрузочном конце печи поддерживают на уровне

1 250–1 350 °С за счет сжигания углеродистого топлива (природного газа,

мазута). В загрузочном конце печи температура снижается до 700–800 °С.

За время движения материала по печи содержание серы в закиси никеля сни-

жается до 0,04 % и ниже. Нагретая до высокой температуры закись никеля из

обжиговой печи поступает в расположенный ниже ее трубчатый холодиль-

ник. Для частичного восстановления закиси никеля до металла в холодиль-

ник загружают восстановитель. Частичное восстановление (до 50–60 %) сни-

жает энергетические затраты при последующей электроплавке и благоприят-

но сказывается на производительности плавильной печи.

Переработка богатых никелевых концентратов, полученных флота-

ционным разделением медно-никелевых файнштейнов, на металлический

(анодный) никель аналогична в целом получению никеля из никелевых

файнштейнов.

Флотационные никелевые концентраты вначале подвергают одностадий-

ному окислительному обжигу в печах КС при температуре 1 100–1 200 °С. По-

лученная при обжиге закись никеля содержит менее 0,5 % серы. Более глубо-

кое обессеривание закиси никеля в данном случае проводить нет необходи-

мости, т.к. черновой никель обязательно подвергают электролитическому

рафинированию, при котором сера, практически полностью связанная с ме-

дью, перейдет в шлам. После выпуска закиси никеля из печи КС ее предва-

рительно восстанавливают в трубчатом отапливаемом реакторе, что суще-

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.2. Обжиг никелевого файнштейна и концентрата от флотационного разделения медно-никелевого файнштейна



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

328

ственно экономит электроэнергию при последующей плавке на черновой

никель.

Восстановительную плавку закиси никеля проводят в дуговых электри-

ческих печах без наведения кальциевистого шлака, а готовый никель разли-

вают на карусельной разливочной машине в аноды с заливкой в них ушков из

никеля. Полученный из сульфидных руд черновой никель гранулируют толь-

ко перед его карбонильным рафинированием.

Закись никеля, поступающая на плавку в электропечи, не является хи-

мически чистой (табл. 8.4

). В электропечи перерабатывается огарок, полу-

чаемый в результате двухстадийного окислительного обжига в печах КС и

трубчатых печах никелевого файнштейна. Обжиг проводится для более пол-

ного удаления вредной примеси – серы.

Таблица 8.4

Химический состав закиси никеля (ЮУНК)

Химический состав, % мас.

Закись никеля

Для получения

марки Н-3

Для получения

марки Н-4

Для получения ма-

ложелезистого

ферроникеля

0,03

0,033

0,3

0,50

0,82

1,5

1,0-2,0

2,0

0,55

0,8

0,3

Для улучшения показателей электроплавки закись никеля до поступле-

ния в электропечь подвергают предварительному восстановлению твердым

восстановителем в трубчатых печах. Степень восстановления никеля, харак-

теризующая отношение восстановленного никеля ко всему никелю, содер-

жащемуся в огарке, изменяется в широких пределах в зависимости от того,

в каком режиме ведется процесс и на каком оборудовании. Наибольшая сте-

пень восстановления никеля до металла достигнута на комбинате «Северони-

кель» – 80–90 %. На ЮУНКе – 15–20 %.

При предварительном высокотемпературном восстановлении происхо-

дит укрупнение частиц закиси никеля, что способствует снижению пылевы-

носа при электроплавке.

Обожженный и частично восстановленный огарок представляет собой

сыпучий порошок серовато-черного цвета.

Восстановитель, поступающий в электропечь, должен быть малосерни-

стым и малозольным. Повышенное содержание серы в восстановителе за-

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.3. Восстановительная плавка закиси никеля



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

329

грязняет металл, а высокая зольность определяет его высокий расход и при-

водит к повышенному выходу шлака в процессе плавки.

В качестве восстановителя на уральских заводах используется нефтя-

ной коксик, содержащий 85 % углерода, 5 % серы, 2–3 % золы, 3–4 % лету-

чих. Влажность кокса не должна превышать 4 %. Каменные угли, применяе-

мые на северных комбинатах, отличаются низким качеством. Они содержат

до 25–30 % золы. Крупность зерен восстановителя, загружаемого в печь, со-

ставляет примерно 10–20 мм.

Химические реакции, происходящие при восстановительной электро-

плавке закиси никеля, протекают в твердой шихте и в жидком расплавленном

металле.

Основная химическая реакция электроплавки – восстановление закиси

никеля углеродистым восстановителем:

NiO + С = Ni + СО (8.13)

протекает главным образом в твердой шихте при температурах, более низ-

ких, чем температура плавления NiO.

Окись углерода тоже участвует в восстановлении закиси никеля:

NiО + СО = Ni + СО

(8.14)

В связи с тем, что в печи имеется избыток углерода, образующаяся

двуокись углерода, взаимодействуя с углем, переходит в окись:

С + СО

= 2СО (8.15)

В развитии прямого восстановления металлов большую роль играет га-

зовая фаза (СО

и СО), т.к. контакт твердых фаз (NiO и С) несовершенен.

В каждой промежуточной стадии участвует газовая фаза, создающая

благоприятные условия для развития процесса.

Необходимо отметить еще одну закономерность восстановления закиси

никеля углеродом – это его автокаталитический характер, т.е. рост скорости

реакции во времени. Катализатором является свежевосстановленный никель.

Поэтому наиболее медленно реакции идут в начале плавки, а затем по мере

восстановления никеля их скорость возрастает.

К процессам, протекающим в жидкой фазе, относятся науглероживание

металла и растворение в нем карбида никеля, растворение закиси никеля в

металле, а также реакция в самой жидкой ванне между карбидом и закисью

никеля.

8. ПЕРЕРАБОТКА НИКЕЛЕВЫХ И МЕДНО-НИКЕЛЕВЫХ ФАЙНШТЕЙНОВ

8.3. Восстановительная плавка закиси никеля



Металлургия тяжелых цветных металлов. Учеб. пособие

330

Процесс науглероживания протекает путем растворения углерода в ме-

таллическом никеле по мере его восстановления. Кроме того, переход углерода

в металл возможен в результате взаимодействия металла с окисью углерода.

Растворимость углерода в жидком металлическом никеле довольно вы-

сока. Избыточный углерод находится в никеле в виде карбида никеля Ni

При охлаждении расплавленного металла карбид никеля распадается с

выделением углерода в виде листочков графита на гранях кристаллов. Рас-

творимость углерода в твердом никеле при комнатной температуре ограни-

чена и составляет 0,1 %.

Помимо углерода, в металлической ванне растворяется закись никеля.

Вследствие этого происходит восстановление закиси никеля в жидкой фазе:

С + NiO = 4Ni + СО (8.16)

Реакция протекает очень интенсивно, сопровождается усиленным вы-

делением окиси углерода и может привести к хлопкам и выбросам расплава

из печи.

Растворимость закиси никеля в жидком металле, в отличие от углерода,

невелика и практически не влияет на температуру плавления никеля. Поэто-

му расплавлять никель легче в том случае, когда он насыщен углеродом, а не

закисью никеля, т.е. в печь для восстановления лучше загружать шихту с из-

бытком углерода и получать при расплавлении науглероженный металл.

В заключительной стадии плавки, называемой доводкой, из металличе-

ской ванны удаляют избыток углерода путем присадки закиси никеля. Ме-

талл, содержащий избыток углерода, нельзя разливать в слитки без удаления

этого избыточного углерода. Это объясняется тем, что избыточный углерод

при медленном охлаждении выделяется на гранях кристаллов никеля, нару-

шая связь между кристаллами. Практически установлено, что из металла с

содержанием углерода выше 0,5 % невозможно получить крупные прочные

слитки. Отлитые из высокоуглеродистого металла слитки легко разбиваются

на куски. Однако при грануляции такого металла в воде графит не успевает

выделиться, и гранулы получаются довольно прочными, но не удовлетво-

ряющими требованиям ГОСТа.

В процессе обезуглероживания ванны закисью никеля можно получить

и окисленный металл. Поэтому при розливе металла в аноды для получения

более плотных отливок можно раскислять ванну кремнием:

Si + 2NiО = SiO

+ 2Ni (8.17)

Образующийся по данной реакции кремнезем переходит в шлак.

Для обессеривания никеля в печь добавляют чистый известняк. При

этом сера, присутствующая в ванне в форме растворенного сульфида никеля,

переходит в форму сульфида кальция, который нерастворим в металле:

+ 2СаО + 2С = ЗNi + 2СаS + 2СО (8.18)