Мангазеев П.В., Панков М.В., Кулагина Т.Е., Камартдинов М.Р. Гидродинамические исследования эксплуатационных и нагнетательных скважин. 2003 год

Подождите немного. Документ загружается.

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

121

Пример

–

Учет изменения дебита

(продолжение)

y = 0.0114x + 339.23

336.0

336.5

337.0

337.5

338.0

338.5

339.0

339.5

340.0

-110 -60 -10 40

Sn( ∆t)

(∆t=1)

Sn( ∆t=1)

График зависимости p

(∆t) от Sn ( ∆t)

Пример

–

Учет изменения дебита

(продолжение)

• На графике зависимости забойного давления p

(∆t) от временной функции

суперпозиции Sn(∆t) можно выделить прямолинейный участок, после того,

как завершится эффект ВСС. Прямолинейный участок, характеризуется

двумя параметрами:

– наклон m

= 0.0114 атм/м

/сут/лог. цикл

– отрезок, отсекаемый прямолинейным (экстраполированным) участком

на оси ординат при ∆t = 1, т.е.Sn(∆t = 1 ) = -0.09, p

(∆t=1) = 339.23 атм.

• Таким образом мы можем определить параметры пласта, используя

исходные данные по скважине и параметры m

и p

(∆t=1).

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

122

Пример

–

Учет изменения дебита

(продолжение)

336.0

336.5

337.0

337.5

338.0

338.5

339.0

339.5

340.0

-110 -60 -10 40

мД

k 5.90205.9

(

)

()

2.212034.7ln

ln1













+−

−

− wtNN

Nwfчас

mqq

tpp

φµ

Пример

–

Учет изменения дебита

(продолжение)

• По наклону m прямолинейного участка на графике зависимости p

(∆t) от

Sn(∆t)

определяем проницаемость по формуле:

• По величине

(∆t=1час) определяем величину скин-фактора:

• Полученные результаты находятся в пределах допустимой погрешности,

поэтому всегда, когда известна история работы скважины, желательно

учитывать ее при анализе данных ГДИС для получения достоверной

информации.

[]

мД

мцикллогсутматм

спз

k 5.90

3.5.0114.0

5.02.1

205.9205.9

⋅

()()

()

[] []

()

[][]

[]

2.212034.7

08.01102.15.036.0

5.90

./0114.009.15

3362.339

12034.7ln

224

ln54







⋅×⋅⋅

−







⋅−

−













+−

−

−=∆

−

матмспз

мД

цикллогсутматмсутм

атматм

mqq

tptp

wfws

φµ

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

123

Контрольные вопросы к Главе 6

1. При анализе КВД/КПД средний период исследований определяет:

a) свойства призабойной зоны;

b) свойства коллектора;

c) свойства границ пласта.

2. Проницаемость вычисляется, используя:

a) наклон прямолинейного участка кривой в полулогарифмических

координатах;

b) отрезок отсекаемый на вертикальной оси p

1hr

;

c) все вышеперечисленное;

d) нет правильного ответа.

Контрольные вопросы к Главе 6

3. Скин-фактор определяется, используя:

a) наклон прямолинейного участка кривой в полулогарифмических

координатах;

b) отрезок отсекаемый на вертикальной оси p

1hr

;

c) все вышеперечисленное;

d) нет правильного ответа.

4. В чем отличия метода Хорнера и MDH метода?

5. Когда можно проводить гидродинамические исследования падения

давления на неустановившихся режимах фильтрации?

6. Когда можно проводить гидродинамические исследования

восстановления давления на неустановившихся режимах фильтрации?

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

125

Границы

пласта

7.1 Введение

7.2 Единичный непроницаемый разлом

7.3 Канал

7.4 Ограниченный канал

7.5 Две пересекающиеся линейные границы

7.6 Граница постоянного давления

7.7 Замкнутый пласт

Содер ж ан и е

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

126

7.1 Введение

Единичный непроницаемый разлом

Канал

Две пересекающиеся линейные границы

Граница постоянного давления

Замк нутый пласт

• В самом начале исследования зона сжимаемости, созданная изменением

дебита скважины, распространяется от скважины в пласт. До тех пор пока

волна не достигла какой-нибудь границы, пласт ведет себя как

бесконечный

• Когда зона сжимаемости достигает границы пласта, характер поведения

забойного давления меняется

• Для различных границ пласта характерно свое поведение забойного

давления

• В данной главе будут рассмотрены следующие модели границ пласта:

– Единичный непроницаемый разлом

– Канал

– Две пересекающиеся линейные границы

– Граница постоянного давления

– Замкнутый пласт

• Для каждого из этих случаев будут описаны соответствующие режимы

течения, будут приведены характеристические признаки на

билогарифмическом графике, а также формулы для определения

параметров системы

7.1 Введение

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

127

7.2 Единичный непроницаемый разлом

• Математической модели единичного непроницаемого разлома может

соответствовать несколько реальных ситуаций. Среди них:

– Непроводящий сброс или взброс

– Литологическое замещение

– Несогласное залегание пород

7.2 Единичный непроницаемый разлом

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

128

()

(

)

DDDD DDD

PPt,r1,SPt,2r,0==+

ddd

7.2 Единичный непроницаемый разлом

Метод зерк альног о отображения скважины

• Падение давления в скважине, находящейся в пласте с линейной

непроницаемой границей на расстоянии d от скважины может быть

получено аналитически, с помощью сложения:

– Падения давления за счет работы исследуемой скважины, находящейся

в неограниченном пласте

– Падения давления за счет фиктивной скважины, работающей с тем же

дебитом, на расстоянии 2d от исследуемой скважины и симметрично

расположенной по отношению к границе

где

• Такой метод называется методом суперпозиции

или методом зеркального

отображения скважины

()

(

)

DDDD DDD

PPt,r1,SPt,2r,0==+

7.2 Единичный непроницаемый разлом

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

129

P ln t 0.81 2S

=++

()

DD i

P ln t 0.81 2S E

24t







=++−−









(

)

DD D

Plnt0.81Sln2r=++−







ln t

наклон m

наклон 2m

7.2 Единичный непроницаемый разлом

Традиционный метод анализа

• Когда ВСС неощутимо, падение давления в скважине записывается

следующим образом:

• До тех пор пока зона сжимаемости не достигла границы, велико, и

Ei-функция практически равна нулю. Пласт ведет себя как бесконечный,

падение давления равно (прямая линия наклона m на полулогарифмическом

графике):

• Когда зона сжимаемости достигает границы, второе слагаемое,

соответствующее фиктивной скважине нельзя считать нулевым. Давление

падает быстрее, чем в бесконечном пласте и точки измерения отклоняются от

прямой линии на полулогарифмическом графике

• Когда (время t велико), Ei-функция может быть

аппроксимирована логарифмом:

• Таким образом, падение давления в скважине равно:

• Если исследование продолжительное, непроницаемая граница будет

проявляться как вторая прямая линия двойного наклона на

полулогарифмическом графике

()

2r 4

()

DD iDD

P ln t 0.81 2S E 2r 4





=++−−





[

]

P 0.5 ln t 0.81 2S=++

()

2r 4t 0.01<

(

)

DD D

Plnt0.81Sln2

=++−

()

iDD

E2r4tln 0.81

−− = +

7.2 Единичный непроницаемый разлом

Центр Профессиональной Переподготовки Специалистов Нефтегазового Дела

130

d0.037

φµ

Расстояние до границы

ln t

d0.014

φµ

7.2 Единичный непроницаемый разлом

Традиционный метод анализа

• Если на полулогарифмическом графике видны два прямолинейных участка,

то расстояние до границы можно определить c использованием точки

пересечения этих прямых линий ti:

• Приравниваем два уравнения с предыдущего слайда:

• Выражая r

и заменяя безразмерные переменные размерными, получаем:

• Если исследование не длительное, и второй прямолинейный участок не

достигается на полулогарифмическом графике, тогда для оценки расстояния

до границы можно использовать понятие радиуса исследования в момент

времени t

, когда точки измерения начинают отклоняться от первого

прямолинейного участка:

где k–проницаемость [миллидарси]; t – время, [часы]; φ – пористость; µ –

вязкость [спз]; c

– общая сжимаемость [1/атм]; r

– радиус скважины [м]

• Определение расстояния через радиус исследования может быть

использовано для любого вида границы или неоднородности в пласте,

однако этот метод менее точный и не позволяет определить характер

границы

d0.014kt c=φµ

[

]

(

)

DDD

0.5 ln t 0.81 2S ln t 0.81 S ln 2

++= ++−

d0.037kt c=φµ

7.2 Единичный непроницаемый разлом