Аракелян А.К., Афанасьев А.А. Вентильные электрические машины в системах регулируемых электроприводов. Том 2
Подождите немного. Документ загружается.
37
36
cos
63
И
ЭИ
И
E
R
I
.
С учетом уравнений (13.20) и векторной диаграммы
(рис. 13.3) значения сквозных токов от ЭДС инвертора при
0
T
E
можно представить таким образом:
;
6
sin
3
sin
2
6
sinsin
2
6
22cos
2
2
6
cos
2
2
;
6
sin
3
sin
22
6
sinsin
22
sin
2
6
22cos
2
И
И
И
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
И
И
С
И
И
И2
С
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И1
nZ
ny
d
ny
nZ
d
et
Z
E
et
Z
E
t
Z
E
Z
E
i
et
Z
E
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
i
(13.21)
.
6
cos
3
sin
2
6
cossin
2
6
sin
2
2
6
22sin
2
2
;
6
cossin
22
6
cos
3
sin
22
cos
2
6
22sin
2
И
И
И
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
И
И
И2
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И1
nZ
ny
q
nZ
ny
q
et
Z
E
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
i
et
Z
E
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
i
(13.22)
,sin
2
6
3
sin
2
6
sin
2
6
;
6
sin
6
sin
6
3
sin
6
И
И
И
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И2
И
ЭС
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И1
ny
nZ
ny
nZ
e
Z
E
e
Z
E
t
Z
E
i
e
Z
E
e
Z
E
t
Z
E
i
(13.17)
где
ЭИ
Z
- эквивалентное сопротивление промежуточного звена
токам от ЭДС СД.
Уравнения (13.17) для установившегося режима работы ВД
перепишутся в виде
.
3
sin
2
6
sin
2
6
;sin
6
3
sin
6
И
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И2
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И1
ynZ
ynZ
e
Z
E
t
Z
E
i
e
Z
E
t
Z
E
i
(13.18)
Уравнения (13.18) в установившемся режиме работы при
условии
др
x
упрощаются, поскольку составляющие пульсаций
стремятся к нулю, и поэтому приводятся к виду
.sin
2
sin
63
;cos
63
И
И
И
ЭИ
И2И
ЭИ
И1
E
R
IE
R
I
(13.19)
После преобразования (12-20) получим общеизвестное
уравнение результирующего входного тока инвертора
(промежуточного звена) от обеих пульсаций:
.
2
sin
2
sin
63
;
2
coscos
63
ИИ
И
ЭИ
2И
С
ЭС
С
С
E
R
I
R
E
I
(13.20)
Это выражение дает значение постоянной составляющей
тока промежуточного звена при
др
x
и, следовательно,
0
И
.
39
38
.
6
2sinsin
2
23
2cos
2
63
;
6
2cossin
2
23
2sin
2
63
ИИ
ЭИ
С
ЭИ
И
И
ИИ
ЭИ
И
ЭИ
И
И
R
E
R
E
I
R
E
R
E
I
q
d
(13.25)
В. Токи коммутации синхронного двигателя в осях d и q
индуктора определяются на основании уравнений (13.9) и диаграмм
напряжений (рис.13.2). Здесь учитывается выражение
Hf
2
вводимой дополнительной функции из 13.2. Искомые токи
.
6
sin
3
2
sin
sin
22
22cos
2
cos
2
sin
3
2
;
6
cos
3
2
cos
sin
22
22sin
2
sin
2
cos
3
2
И
KИ
КИ
И
KИ
КИ
И
KИ
КИ
И
ем
И
KИ
КИ
И
KИ
КИ
И
KИ
КИ
И
ВО
KИ
KИ
t
t
et
Z
E
t
Z
E
Z
E
tIi
t
t
et
Z
E
t
Z
E
Z
E
tIi
Tt
qk
Tt
dk
(13.26)
Уравнения по определению постоянных составляющих токов
коммутации индуктора СД в той же системе координат получим из
(13.26), которые (при
др
x
) перепишутся так:
Уравнения (13.21) и (13.22) для установившегося режима
работы ВД:
;
6
sinsin
2
6
22cos
2
2
6
cos
2
2
;
6
sinsin
22
sin
2
6
22cos
2
И
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И2
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И1
ynZ
d
ynZ
d
et
Z
E
t
Z
E
Z
E
i
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
i
(13.23)
,
6
cos
3
sin
2
6
sin
2
2
6
22sin
2
2
;
6
cossin
22
cos
2
6
22sin
2
И
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И2
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И1
ynZ
q
ynZ
q
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
i
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
i
(13.24)
где
1
1
И
1
Э
1exp
exp1
И
STT
tT
e
ynZ
– экспоненциальный множи-
тель последнего слагаемого.
Уравнения (13.23) и (13.24) для установившегося режима
работы и при
др
x
упрощаются и принимают общеизвестную
форму записи по [81]:
41
40
;
3
cos
3
sin
3
exp
cossin
1exp1
sin26
cos
sin
cossin
1exp1
3
sin23
62
cos
2
sin
2
1
66
cos
6
sin
1
62
cos
2
sin
2
1
6
sin
6
sin
1
26
3Э
3
1
Э
3Э3
2
Э
1-
ЭСЭТ
Э2Т
3BЭ
3B
3Э3
2
Э
1-
ЭСЭТ
Э2Т
2
ИИ
2
1
ИИ
1
ЭТ
Т
ЭB
T
T
T
TTTZ
TaE
T
e
T
TTTZ
TaE
bb
bb
b
aa
aa
a
Z
E
I
T
Td
;
6
cos
6
sin
2
sincossincos
1
sin26
sin2sinsin
23
2
sin
2
cos
34
И
и
ИKИИKИ
2
KИКИ
ИKИKИ
KИСKИИИ
КИ
ИИИ
ВО
KИИ
tte
TT
TZ
ET
Z
E
II
T
dk
.
6
sin
6
cos
2
cossincossin
1
sin26
cos2cossin
23
2
sin
2
sin
34
И
И
ИKИИKИ
2
KИКИ
ИKИKИ
KИСKИИИ
КИ
ИИИ
ВО
KИИ
tte
TT
TZ
ET
Z
E
II
T
qk
(13.27)
Г. Постоянные составляющие сквозных токов в осях d и q
индуктора синхронного двигателя. Постоянные составляющие
сквозных токов в установившемся режиме работы ВД при
др
x
определены соотношениями (13.23), (13.24) и (13.25).
Найдем постоянные составляющие этих токов для общего
случая установившегося режима (при
др
x
). Эти токи от ЭДС
Тр в осях d и q индуктора СД на основании (13.14) и (13.15)
перепишутся в виде
41
43
42
Аналогичные токи от ЭДС СД в осях d и q индуктора
определяем, как и у трансформатора с выпрямителем, для момента
начала коммутации тока с фазы А на фазу В. Поэтому с учетом
(13.18) для установившегося режима ВД
;
6
sin
3
sin
2
6
22cos
2
6
cos
2
2
;
6
sinsin
22
cos
2
6
22cos
2
И
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И2
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И1
YnZ
d
YnZ
d
et
Z
E
t
Z
E
Z
E
I
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
I
(13.29)
.
6
cos
3
sin
2
6
sin
2
2
6
22sin
2
2
;
6
cossin
22
cos
2
6
22sin
2
И
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И2
С
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И1
ynZ
q
ynZ
q
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
I
et
Z
E
Z
E
t
Z
E
I
(13.30)
Постоянные составляющие сквозных токов по осям d и q
индуктора СД находим с учетом знаний токов, определенных в
(13.29) и (13.30):
.
3
sin
3
cos
3
exp
sincos
1exp1
sin26
sin
cos
sincos
1exp1
3
sin23
62
sin
2
sin
2
1
62
cos
2
sin
1
62
sin
2
sin
2
1
6
cos
6
sin
1
26
3Э
3
1
Э
3Э3
2
Э
1-
ЭИЭТ
Э2Т
3BЭ
3B
3Э3
2
Э
1-
ЭИЭТ
Э2Т
2
ИИ
2
ИИ
1
ИИ
1
ЭТ
Т
ЭB
T
T
T
TTTZ
TaE
T
e
T
TTTZ
TaE
bb
bb
b
aa
aa
a
Z
E
I
T
Tq
(13.28)
42
45
44
13.4. Эквивалентные ЭДС и сопротивления
силового канала ВД
Эквивалентные ЭДС и сопротивления трансформатора и
синхронного двигателя составляют вместе с выпрямителем и
инвертором единый силовой канал вентильного двигателя. Для того
чтобы воспользоваться полученными уравнениями токов этого
канала, необходимо знание эквивалентных ЭДС и сопротивлений
трансформатора и синхронного двигателя, которые были введены
в соответствующие уравнения:
, , ,
ЭTСT
Zee
ЭСЭTЭС
, , ZZZ
.
Найдем для этих переменных аналитические выражения.
Напряжение на зажимах СД можно определить из уравне-
ний [17]
,
3
4
sin
3
4
cos
;
3
2
sin
3
2
cos
;sincos
;
tt
tt
tt
dt
d
riU
qdc
qdb
qda
k
kk
(13.32)
где
cbak ,,
- фазы обмотки якоря синхронного двигателя;
qdcba
,,,,
- потокосцепления фазных обмоток
двигателя и эквивалентных - по осям d и q;
- угол между осью d индуктора и магнитной осью фазы A.
На интервале цикла работы машины линейное напряжение фаз
А и В можно найти, положив, что потокосцепление фазы В
определяется только сквозными токами (
d
i
и
q
i
), фазы А –
коммутационными токами. Коммутационные токи –
однонаправленные токи фаз А и С не создают результирующего
потокосцепления с фазой В. Тогда потокосцепления
d
и
q
,
входящие в выражение для потокосцепления фазы
A
a
, можно
представить в виде
;
6
cos
6
sin
exp
6
cos
6
sin
1exp1
3
sin23
6
2cossin
2
23
6
cos
2
23
sin
2
2
2sin
2
63
BЭB
1
ЭИЭ
2
Э
1-
ЭИЭИ
ИЭИ
ИИС
ЭИ
И
И
ЭИ
BИ
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
T
TT
TTTZ
TE
Z
E
Z
E
Z
E
Z
E
I
d
.
6
sin
6
cos
exp
6
sin
6
cos
1exp1
3
sin23
6
2sinsin
2
23
6
sin
2
23
cos
2
2cos
2
63
BЭB
1
ЭИЭ
2
Э
1-
ЭИЭИ
ИЭИ
ИИИ
ЭИ
И
И
ЭИ
BИ
И
ЭИ
И
И
ЭИ
И
И
T
TT
TTTZ
TE
Z
E
Z
E
Z
E
Z
E
I
q
(13.31)
Результирующая постоянная составляющая токов в осях d и q
индуктора синхронного двигателя находится методом наложения
соответствующих составляющих токов (13.28) и (13.31).
44
45
47
46
kqkdqd
iiii
,,,
- составляющие сквозных и коммутационных
токов по осям d и q индуктора, которые определяются по
уравнениям (13.12), (13.13) и (13.23), (13.24);
- угол между осью d индуктора и фазы А в момент начала
коммутации тока с фазы А на В СД:
0
6
;
22arctg
И01
dq
II
- угол, характеризующий
положение основной гармонической тока относительно оси d
индуктора;
d
I
,
q
I
- постоянные составляющие результирующего тока в
осях d и q СД, определяемые по (13.31).
Перейдя к результирующим векторам мгновенных значений
сквозных токов, аналогично основной гармонической
результирующего тока, получим мгновенное значение противоЭДС
инвертора:
,2
2
3
2
3
6
sin3
ССС2С
ИИ
kkk
mm
iirxi
td
d
xi
td
d
xItEe
(13.34)
где
И1
x
- сопротивление основной гармонической сквозного токаа
;
6
sin
6
sin
1
1И1
txxxx
txxxxx
qdqd
dqqd
И2
x
- "динамическое" сопротивление сквозному току (егоо
производной),
6
cos
6
cos
И2
txxtxxx
qdqd
;
dq
iiarctg
;
k
x
И
- "динамическое" сопротивление току коммутации
(его производной),
;
;
И
ИИ
qqkqqqkqqqqq
qqqa
ddkdddkdddddm
ddda
xixxIxixxI
xixxIxixxIE
(13.33)
где
qkdkqkdk
iiII
,,,
- постоянные и мгновенные значения состав-
ëÿþ ù èõ êî ì ì óòàöèî í í û õ òî êî â â î ñÿõ
d и q индуктора. Они долж-
ны войти в уравнения со своими знаками.
Для фазы В потокосцепления не будут содержать в правой части
вторых слагаемых, определяемых током коммутации
k
i
(вторые
слагаемые, если оставить их, в процессе преобразования
сокращаются). С учетом (13.32) и (13.26) мгновенные значения
ЭДС СД примут вид
,2
6
sin
6
cos3
6
sin
6
cos3
6
sin
6
sin
2
3
6
sin3
6
sin3
6
cos3
6
sin3
6
cos3
С
11
С
rItxitxi
td
d
txitxi
td
d
txxxxt
xxxxItE
tt
tt
td
d
td
d
e
qqkddk
qqdd
dqqd
qdqdm
qkdk
qd
ab
a
где
m
E
- амплитуда ЭДС фазы СД;
И
I
- амплитуда результирующего вектора основной гармониче-
ской сквозного тока, составляющие которой
определяются по уравнениям (13.14), (13.15);
r - активное сопротивление фазы машины;
49
48
где
qdqd
xxtxxx
02И
2
3
2cos
;
2
2
6
2sin
0И
qd
qdk
xx
txxx
;
0
- установочный (начальный) угол опережения отпирания вен-
тилей инвертора;
п
r
- активное сопротивление фазы СД, приведенное к входной
цепи инвертора.
Для определения ЭДС на выходе выпрямителя рассмотрим
упрощенную векторную диаграмму трансформатора для условия
0
T
r
и
0
r
I
. С учетом принятого положения "осей"
трансформатора d и q на рис.13.4 потокосцепления по этим осям в
установившемся режиме можно представить в виде
;
c
kdTkdTmT
dT
xixIE
,
c
kqTkqT
qT
xixI
(13.36)
где E
mT
,
dT
I
,
qT
I
,
dT
i
,
qT
i
- ЭДС холостого хода трансформато-мато-
ра, постоянные и мгновенные значения составляющих токов по от-
дельным осям системы
T
d
,
T
q
;
k
x
- индуктивное сопротивление
короткого замыкания трансформатора.
В уравнении (13.36) знаки будут учтены в дальнейшем при
подстановке значений углов между результирующими векторами
токов и осью
TTTT
d
21
,,
, которые отличаются от аналогичных
углов для СД на "
" радиан (токи в обмотках трансформатора по
сравнению с СД протекают в противоположных направлениях). С
учетом значений углов
,
1
и
2
в уравнениях, в которых уголол
0
заменяется на угол
0
, получим аналогичные фазовые углы и
для трансформатора:
00
3
5
t
T
;
22
3
‰
01T
;
002
2
t
T
.
;
6
cos
6
cos
2
2С
txx
txxx
qd
qdk
dkqk
iiarctg
2
.
Значения углов
и
2
можно найти, зная коэффициенты, на
которые следует умножить реальные токи фаз при приведении их к
осям d и q индуктора -
d
K
и
q
K
. Эти коэффициенты для токовов
коммутации будут:
1
sin3
3
2
tK
d
и
1
cos3
3
2
tK
q
.
Аналогично с учетом фазовых сдвигов указанные
коэффициенты для сквозных токов:
K t
d
2
3
3
3
1
cos
;
K t
q
2
3
3
3
1
cos
.
С учетом значений коэффициентов
d
K
и
q
K
получим
соответствующие углы:
0
3
2
t
;
02
t
.
Заменив в (13.34) и в формулах сопротивлений
И21И
,xx
и
k
x
И
,
углы
21
,,
и
их значениями (производится учет знаковов
отдельных токов в осях d и q индуктора), получим окончательно:
;2
2
3
2
3
3
sin3
С•С2СС
1СС0С
kkk
m
iirxi
td
d
xi
td
d
xItEe
(13.35)
2
2
3
cos
23
cos
И
0
И
1И
tBtAx
;
qdqd
xxxxA
;
qdqd
xxxxB
,
49
51
50
фаз к осям d и q индуктора
d
k
и
q
k
. Кроме того, при приведении к
осям d и q индуктора СД действительные токи ЭПТ умножаются
на коэффициент
32
. Получим среднее значение противоЭДС
инвертора
,
2
2
2
2
6
sin0
2
2
6
2sin
3
2
3
cos0
2
3
cos
3
3
2
33
cos
63
И
И0
0И
0И
0И
1И0ФИ
R
xx
xxi
xx
xxi
xxxxi
xxxxi
xIEE
qd
qdk
qd
qdk
qdqd
qdqd
c
(13.38)
где
1c
x
- среднее значение индуктивного сопротивления,
2
2sin
2
sin
И
0
И
1
BAx
c
;
3
И
i
,
0
И
i
,
k
i
,
0
k
i
- предельные токи на интервалах
существования;
Ф
E
- действующее значение ЭДС фазы СД;
И
I
- постоянная составляющая входного тока инвертора.
В уравнении (13.38) с учетом (13.7) и (13.8)
0
k
i
;
000
ИИ
itii
k
.
Сквозные токи в общем случае неодинаковы в конце и в
начале интервала цикла (из-за биений пульсаций противоЭДС
инвертора и сетевых ЭДС на выходе выпрямителя). Примем,
что токи
0
3
ИИ
ii
, имея в виду их среднее значение за
конечный отрезок времени. Для противоЭДС ВД будем иметь
Учитывая потокосцепления по (13.36), сказанное ранее о
потокосцеплениях от токов коммутации СД для отдельных фаз, и
производя преобразования, аналогичные преобразованиям для СД,
получим мгновенное значение ЭДС на входе выпрямителя:
,2
2
3
3
3
3
sin3
2
0
100в
TTTKKTTT
TTm
Rixixi
td
d
xItEe
(13.37)
где
m
E
,
T
I
,
T
i
и
KT
i
- амплитуда ЭДС холостого хода,
амплитуда основной гармонической тока, сквозной и
коммутационные токи фаз трансформатора;
T
i
- мгновенное значение действительного тока в фазе
транс-форматора (непреобразованного);
;
32
cos2
в
01
txx
kT
kT
xx 2
2
;
kTK
xx 2
-
индуктивности обмоток
трансформатора;
T
R
- сопротивление фазы
т р а н с ф о р м а т о р а ,
приведенное к вторичной
обмотке,
2
1
2
12
w
w
rrR
T
.
Постоянные составля-
ющие напряжения на
выходе выпрямителя и
противоЭДС инвертора.
Среднее значение
противоЭДС инвертора
находится из (13.35) с
учетом коэффициентов
приведения реальных токов
Рис.13.4. Упрощенная векторная
диаграмма трансформатора,
нагруженного выпрямителем
53
52
ЭИ0ФИ
3
cos
63
IZEE
, (13.41)
где
И
ИИ2И1ЭИ
2
296,0 RxxjZ
cc
- эквивалентное со-
противление СД и
TT
IZEE
Э02Ф
3
cos
63
, (13.42)
где
вв
Э
2
21
2
sin96,02
TkT
RxjZ
- эквивалентноее
сопротивление Тр.
Эквивалентные сопротивления промежуточного звена для
токов от ЭДС трансформатора можно найти из уравнения
равновесия напряжений для промежуточного звена
дрС
IREE
T
.
Это уравнение перепишется в явном виде, если подставить
(13.39)-(13.42):
,
2
2
6
2sin
2
1
3
2
2sin
2
sin
96,01
3
cos1
63
2
21
2
sin96,02
3
cos
63
3
cos
333
cos
63
др
И
И
0
И
0
И
0Фн
вв
2Ф
Э0ФЭ02Ф
IRIR
Ixx
xx
S
Ixxxx
xxxxSSE
IRIxE
IZEIZE
dq
qd
dqqd
qdqd
Tk
ИT
(13.43)
где
рд
R
- омическое сопротивление сглаживающего дросселя ЗПТ;
d
x
,
d
x
,
q
x
,
q
x
- синхронные и сверхпереходные
индуктивные сопротивления СД при частоте 50 Гц.
,
2
2
3
2
33
cos
63
И
ИФ1И2Ф1
И1Ф10
Ф
И
RIxI
xI
E
E
c
c
(13.39)
где
Ф1
I
- действующее значение основной гармонической
тока фазы инвертора;
И1c
x
- среднее значение сопротивления СД основной гармониче-
ской токов фаз;
;
2
2sin
2
sin
И
0
И
И1
dqqd
qdqdc
xxxx
xxxxx
И2c
x
- среднее значение сопротивления СД постоянной состав-
ляющей тока промежуточного звена,
6
2sin
2
0И2 dq
qd
c
xx
xx
x
.
Уравнение для определения
И2c
x
аналогично известному
уравнению при
др
x . В этом случае токи
Ф1
I
и I будут
отличаться от таковых при
др
x .
Среднее значение ЭДС на зажимах трансформатора (при
постоянном токе промежуточного звена, связь осей координат
трансформатора и синхронного двигателя "нежесткая") с учетом
(13.39) и значения
И1c
x
можно записать в виде
,
2
2
3
2
63
cos
63
в
222120
2Ф
TTcTcT
RIxIxI
E
E
(13.40)
где
2Ф
E
- действующее значение ЭДС вторичной обмотки
Тр;
Tc
x
1
,
Tc
x
2
- средние значения индуктивного сопротивления
Тр,
2
sin2
в
1
kTc
xx
;
kTc
xx
2
.
Уравнения (13.39) и (13.40) можно упростить, поскольку
амплитуда тока основной гармонической фаз Тр и СД, а также
среднее значение тока промежуточного звена связаны
равенством
п1Ф
11,10 III
m
. Тогда
55
54
общем случае постоянными составляющими, основными и
высшими гармоническими тока и напряжения;
2coscos
63
2
1
п
2
0
EIdIEP
ddd
- мощность звена
постоянного тока;
P
- суммарные потери мощности во всех элементах
цепей выпрямителя (инвертора);
111
2
3
mma
IEP
- активная мощность преобразователя,
создаваемая основными гармониками тока и напряжения;
Рис. 13.5. Схемы замещения вентильного двигателя в электроприводе
Выводы.
1. Представляя ЭДС и токи промежуточного звена
постоянного тока синусоидальными импульсами,
обусловленными ЭДС вторичной обмотки трансформатора
и якорной обмотки синхронного двигателя, и пользуясь
методом наложения, можно определять все электрические
переменные в системе вентильного двигателя, в том числе
мгновенные и средние значения токов и ЭДС, приведенных к
осям d и q индуктора синхронного двигателя.
2. Пользуясь полученными переменными, учитывающими
электромагнитные коммутационные процессы выпрямителя и
инвертора, можно в единой системе координат рассчитывать
электромагнитный момент, а также электромеханические и
механические статические и динамические характеристики
многомашинных и каскадных систем с ВД.
13.5. Приведенные сопротивления и схема замещения
вентильного двигателя в электроприводе
Метод гармонического анализа ЭДС и токов основных звеньев
вентильного двигателя в единой системе координат позволяет, как
будет показано ниже, обосновать весьма простую схему замещения
этой сложной электромеханической системы [23].
Рассмотрим приведение параметров звена постоянного тока к
питающей сети (рис.13.5, а) при условии, что входной ток инвертора
идеально сглажен
)(
дp
x
.
Исходя из уравнения баланса активной мощности
PPP
da
, (13.44)
определим мощность от составляющих высших гармонических тока
и напряжения (мощность искажения) в системе ВД:
PPPIEP
adm
k
mak
1
1
2
3
, (13.45)
где
nn
n
nd
nIEIEP
cos3
1
00
- активная мощность
преобразователя (выпрямителя, инвертора), создаваемая в
а
б
в
55