Современные проблемы машиностроения

Подождите немного. Документ загружается.

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

ВЛИЯНИЕ ЧИСЛА ПРОХОДОВ РЕЛЯТИВИСТСКОГО ЭЛЕКТРОННОГО

ПУЧКА НА СТРУ КТУРНО-ФАЗОВОЕ СОСТОЯНИЕ И МИКРОТВЕР-

ДОСТЬ ПОКРЫТИЙ НА ОСНОВЕ БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЛИ

Саликбаева М.К., Гнюсов С.Ф., Голковский М.Г. 387

КРИТЕРИЙ РЕЖИМОВ ТОЧЕЧНОЙ КОНТАКТНОЙ СВАРКИ СТАЛИ

30ХГСА

Сидоров В.П., Резникова И.В., Отлячкина А.В. 391

ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ СВАРКИ НА

ОСНОВЕ МОДЕЛИ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ТЕПЛА

Сидоров В.П., Хурин С.А., Забияка И.С. 394

ВИХРЕВОЕ ДВИЖЕНИЕ В ПЛАЗМЕННОМ СТОЛБЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ДУГИ

Степанов А.П., Сотокина Ю.В. 397

О РОЛИ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ВКЛЮЧЕНИЙ В ЭКСПЛУАТЬАЦИОННОЙ

НАДЕЖНОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУ-

БОПРОВОДОВ

Федосеева Е.М. 401

ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОВЛОЖЕНИЯ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ПОКРЫ-

ТИЙ НА ОСНОВЕ СТАЛИ Р6М5

Хайдарова А.А. 406

АВТОМАТИЧЕСКАЯ ОРБИТАЛЬНАЯ СВАРКА НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕК-

ТРОДОМ С ПРИСАДОЧНОЙ ПРОВОЛОКОЙ ТРУБОПРОВОДОВ М А-

ЛОГО ДИАМЕТРА ДЛЯ КОМПРЕССОРНЫХ СТАНЦИЙ

Шипилов А.В., Будревич

Д.Г., Полосков

С.И. 410

Секция 4

КОНСТРУИРОВАНИЕ, ДИНАМИКА И УПРАВЛЕНИЕ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ОБОРУДОВАНИЕМ

РАЗРАБОТКА И ПАРАМЕТРИЧЕСКАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ НОВОГО СП О-

СОБА СОЕДИНЕНИЯ ЛИСТОВОГО МАТЕРИАЛА

Аузиньш Я.П., Пакалнс Р.Д. 416

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОФИЛЯ ЗУБЧАТОГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ КИНЕМАТИЧЕ-

СКОГО ВОЛНОВОГО РЕДУКТОРА С ТОРЦЕВЫМИ ЗУБЬЯМИ

Вершинина Е.А., Крауиньш П.Я. 420

УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ ВИБРАЦИИ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ

Гаврилин А.Н., Рожков П.С., Ангаткина О.О. 425

ИННОВАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ КОНСТРУИРОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИ-

ЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Емельянов Н.В., Зубенко В.Л., Емельянова И.В. 430

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ИЗГОТОВЛЕНИЕ РЕДУКТОРА НА БАЗЕ ПЕРЕДА-

ЧИ ЗАЦЕПЛЕНИЕМ С ПТК И РАЗГРУЖЕННЫМ СЕПАРАТОРОМ

Ильин А.С., Ефременков Е.А., Черемнов А.В. 434

МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОИСКА ОБЪЕКТОВ СЛОЖНОЙ ФОРМЫ НАВЫКО-

ВОЙ СИСТЕМОЙ ТЕХНИЧЕСКОГО ЗРЕНИЯ

Кавыгин В.В., Московко А.С., Марчук С.В. 438

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА ТЕЛ КАЧЕНИЯ, ВОСПРИНИМАЮЩИХ НАГРУЗ-

КУ С УЧЕТОМ ПОГРЕШНОСТЕЙ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЗВЕНЬЕВ ЦИК-

ЛОИДАЛЬНОЙ ПЕРЕДАЧИ

Кобза Е.Е., Ефременков Е.А., Демидов В.Н. 442

ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯ ЕМЫЕ К ДИНАМИКЕ БЕ З-

ОПОРНОГО ДВИЖИТЕЛЯ

Копытов В.И., Крауиньш Д.П., Еремеев

А.В. 447

ПРИВЕДЕННОГО ПЛЕЧА МАЯТНИКА

Копытов В.И. 449

АНАЛИЗ МОДЕЛЕЙ ОДНО МАССОВЫХ ДИНАМИЧЕСКИ Х СИСТЕМ,

ВКЛЮЧАЮЩИХ УПРУГО ВЯЗКИЕ ЭЛЕМЕНТЫ

Крауиньш П.Я. 452

ИССЛЕДОВАНИЕ ПРАКТИКИ РЕАЛИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ВОЗ-

МОЖНОСТЕЙ СОВРЕМЕННЫХ ТОКАРНЫХ СТАНКОВ В МАШИ-

НОСТРОЕНИИ

Либерман Я.Л. 456

АДАПТИВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ГАШЕНИЕМ КОЛЕБАНИЙ ГРУЗА ПРИ

ЭКСПЛУАТАЦИИ ПОДЪЕМНО-ТРАНСПОРТНЫХ МАШИН

Либерман Я.Л. 461

НАВЫКОВАЯ СИСТЕМА ТЕХНИЧЕСКОГО ЗРЕНИЯ С ГРАДИЕНТНЫМ

РАСПРЕДЕЛЕНИЕМ ВЕСОВЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ

Московко А.С., Московко С.О., Кавыгин В.В. 464

К ВОПРОСУ ДИАГНОСТИКИ СОСТОЯНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ АГ-

РЕГАТОВ ТРАНСПОРТНЫХ МАШИН

Остапчук А.К., Маслов Д.А., Рогов Е.Ю. 467

МОДЕЛИРОВАНИЕ ТОЧНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ МАШИНОСТРОИ-

ТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА ИНТЕРВАЛЬНЫМ МЕТОДОМ

Пестов С.П. 472

ЭТАПЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ МАЛОГАБАРИТНЫХ СТАНКОВ МОДУЛЬ-

НОЙ КОНСТРУКЦИИ С КОМПЬЮТЕРНЫМ УПРАВЛЕНИЕМ

Пестов С.П. 475

АВТОМАТИЗИРОВАННОЕ СРЕДСТВО УПРАВЛЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕ-

СКИМИ ПАРАМЕТРАМИ ПРИ ФОРМООБРАЗОВАНИИ МНОГО-

ГРАННИКА

Разумов М.С. 478

ИССЛЕДОВАНИЕ ЖЕСТКОСТИ ПРИВОДА ПОДАЧ В СТАНКЕ С ЧПУ

Садовников А.Н., Михайлов К.С. 482

ОЦЕНКА ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СТАНКОВ С ЧПУ В УСЛОВИЯХ РЕА-

ЛИЗАЦИИ МАЛООПЕРАЦИОННЫХ ТЕХНОЛОГИЙ

Сбродов Н.Б. 484

ДИНАМИКА И УПРАВЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ОБОРУДОВАНИЕМ

Сергеева И.А., Свечникова Г.И., Горячев А.В. 485

УПРАВЛЕНИЕ И ПОДДЕРЖАНИЕ ЗАДАННЫХ ПАРАМЕТРОВ В ПРОЦЕССЕ

ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Сергеева И.А., Сергеев Д.А. 488

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

МНОГОИМПУЛЬСНЫЕ ИСТОЧНИКИ СИГНАЛОВ ДЛЯ ЭХОМЕТРИРО-

ВАНИЯ НЕФТЯНЫХ СКВАЖИН

Сикора Е.А. 492

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ СКВАЖИННОГО ОБОРУДОВА-

НИЯ НЕФТЯНОГО СКВАЖИННОГО ШТАНГОВОГО ВИНТОВОГО

НАСОСА С ПОВЕРХНОСТНЫМ ПРИВОДОМ

Сиухин М.В., Птицын Г.В. 497

ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ РАДИУС А КРИВИЗНЫ ЦИКЛОИДАЛЬ-

НОГО ПРОФИЛЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИСХОДНЫХ ПАРАМЕТРОВ

Худякова С.А. 502

АНАЛИЗ РАБОТЫ УСТ АНОВКИ ОГНЕВОГО ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ ПРО-

МЫШЛЕННЫХ СТОЧНЫХ ВОД ПРОИЗВОДСТВА ПОЛИПРОПИЛЕ-

НА ООО «ТНХК»

Чащина Ю.А. 504

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НА ЖЕ-

СТКОСТЬ ВНЕШНЕЙ ОБОЙМЫ ЭКСЦЕНТРИКОВЫХ МЕХАНИЗМОВ

СВОБОДНОГО ХОДА НЕФРИКЦИОННОГО ТИПА

Шарков О.В., И.А. Золотов И.А. 510

ИССЛЕДОВАНИЕ ВИХРЕВОГО ДАТЧИКА УРОВНЯ РАСПЛАВА

Шиляев А.И. 513

СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ОБОРУДОВАНИЕМ ПРИ

РЕАЛИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИИ ВЕРТИКАЛЬНОГО РАЗДУВА

Широбоков К.П. 517

МЕТОДИКА ОПТИМ ИЗАЦИИ ФОРМЫ Э ЛЕМЕНТОВ МЕХАНИЧЕСКИХ

СИСТЕМ ПРОЕКТИРУЕМЫХ СРЕДСТВАМИ CAD/CAE: ТЕСТЫ

Янушевскис А.В., Мельников А.Г., Пакалнс Р.Д. 519

МЕТОДИКА ОПТИМ ИЗАЦИИ ФОРМЫ Э ЛЕМЕНТОВ МЕХАНИЧЕСКИХ

СИСТЕМ ПРОЕКТИРУЕМЫХ СРЕДСТВАМИ CAD/CAE: ПРОМЫШ-

ЛЕННЫЕ ПРИМЕРЫ

Янушевскис А.В., Мельников А.Г., Бойко А.Ф. 524

Секция 5

ТЕХНОЛОГИИ МЕХАНИЧЕСКОЙ И

ФИЗИКО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ

НАКАТЫВАНИЕ КРУПНЫХ РЕЗЬБ С ВОЗВРАТНОЙ СХЕМОЙ ДЕФОРМИ-

РОВАНИЯ

Афонин А.Н. 531

ИССЛЕДОВАНИЕ БЕЗДЕФЕКТНОСТИ СЛОЕВ ПОЛИМЕРСОДЕРЖАЩЕЙ

СУСПЕНЗИИ, ПОЛУЧЕННЫХ ЛАЗЕРНЫМ СПЕКАНИЕМ

Вальтер А.В. 535

КОМПЬЮТЕРНЫЙ РАСЧЕТ ДИАМЕТРА КРУГЛОЙ ЗАГОТОВКИ ПРИ

ВЫТЯЖКЕ ОСЕСИММЕТРИЧНЫХ ДЕТАЛЕЙ

Васильев К.И., Яблоновская А.В., Охрименко М.А. 540

МНОГОВАРИАНТНАЯ СТРУКТУРА НОВЫХ СПОСОБОВ ФОРМООБРА-

ЗОВАНИЯ ВИНТОВЫХ ЗАГОТОВОК

Васылькив В.В. 544

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

ОБЕСПЕЧЕНИЕ КАЧЕСТВА И ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОФИЛЬНОГО ГЛУ-

БИННОГО ШЛИФОВАНИЯ

Воячек И.И., Кошелева Ю.Н. 550

КИНЕМАТИЧЕСКИЙ И СИЛОВОЙ РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ФОРМИРОВАНИЯ

СМАЗОЧНЫХ МИКРОКАРМАНОВ ТРИБОЛОГИЧЕСКИХ ПОВЕРХ-

НОСТЕЙ ПРИ КОМБИНИРОВАННОЙ ОБРАБОТКЕ НА МН ОГОЦЕ-

ЛЕВОМ ТОКАРНО-ФРЕЗЕРНОМ ЦЕНТРЕ

Дмитриева О.В., Кузнецов В.П. 553

МЕТОД ПРИНЯТИЯ Р ЕШЕНИЙ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ ТЕХНИЧЕСКИЕ

ТРЕБОВАНИЯ К ПРОДУКЦИИ НА СТАДИИ ОПЕРАТИВНО-

КАЛЕНДАРНОГО ПЛАНИРОВАНИЯ

Долгов В.А. 558

АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ ПРОЦЕССОВ РЕЗАНИЯ МА-

ТЕРИАЛОВ СОВРЕМЕННЫМИ ИНСТРУМЕНТАМИ С ИЗНОСО-

СТОЙКИМИ ПОКРЫТИЯМИ

Козлов В.А., Маношкин В.В. 563

АНАЛИТИЧЕСКОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНОЙ ПО РАЗМЕРНОЙ

СТОЙКОСТИ ИНСТРУМЕНТА ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ЛЕЗ-

ВИЙНОЙ ОБРАБОТКЕ МАТЕРИАЛОВ

Козлов В.А., Маношкин В.В. 566

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ СТАНКА ДЛЯ ОБРАБОТ-

КИ ГЛУБОКИХ ОТВЕРСТИЙ

Котова Е.В. 568

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ФОРМИРОВАНИЯ ПОВЕРХ-

НОСТНОГО СЛОЯ ДЕТАЛЕЙ ПРИ ФИНИШНОЙ ОБРАБОТКЕ ВЫ-

ГЛАЖИВАНИЕМ НА ТОКАРНО-ФРЕЗЕРНЫХ ЦЕНТРАХ

Кузнецов В.П., Макаров А.В., Киряков А.Е. 571

ОСОБЕННОСТИ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ РАБОЧЕЙ СРЕДЫ ПРИ АБРАЗИВНО-

ЭКСТРУЗИОННОЙ ОБРАБОТКЕ ДЕТАЛЕЙ

Левко В.А., Турилов Д.М., Ларкина И.А. 576

ВЛИЯНИЕ ДЛИНЫ КАНАЛА НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ РАБОЧЕЙ

СРЕДЫ ПРИ АБРАЗИВНО-ЭКСТРУЗИОННОЙ ОБРАБОТКЕ

Левко В.А., Харин О.Д. 580

ЗАВИСИМОСТЬ СТОЙКОСТИ ИНСТРУМЕНТОВ ИЗ КОМПОЗИТОВ ОТ

ИЗМЕНЕНИЯ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ

Лунин Д.Ю., Алтухов А.Ю., Кудряшов Е.А. 584

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ И ТЕХПРОЦЕССА, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ

СНИЖЕНИЕ ВЕРОЯТНОСТИ ПОЯВЛЕНИЯ ГЛУБОКИХ РИСОК ПРИ

ПРЕЦИЗИОННОМ ПОЛИРОВАНИИ ЛОПАТОК ГТД

Макаров В.Ф., Кочепанова Е.Н. 586

РЕШЕНИЕ ТЕПЛОФИЗИЧЕСКОЙ ЗАДАЧИ, ВОЗНИКАЮЩЕЙ ПРИ СВЕР-

ЛЕНИИ ГЛУБОКОГО ОТВЕРСТИЯ

Милованова Л.Р., Будейкина И.Е., Епифанов М.А. 590

ЭЛЕКТРОДИФФУЗИОННАЯ ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА НИЗК ОЛЕГИ-

РОВАННЫХ СТАЛЕЙ

Паульс В.Ю., Жданович М.Ф., Смолин Н.И. 595

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

ПРИНЦИПЫ ОПТИМАЛЬНОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ МАШИН И МЕХА-

НИЗМОВ

Петрушин С.И., Губайдуллина Р.Х. 597

РАСЧЕТ СОСТАВЛЯЮЩИХ СИЛЫ РЕЗАНИЯ ПРИ НЕСВОБОДНОМ ТОЧЕ-

НИИ НА ОСНОВЕ ТЕОРИИ ПЛАСТИЧНОСТИ

Проскоков А.В. 605

АППАРАТНО-ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС УПРАВЛЕНИЯ И МОНИТО-

РИНГА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ ПРОЦЕССАМИ ОБРАБОТКИ Д ЕТА-

ЛЕЙ НА СТАНКАХ С ЧПУ

Проскуряков П.Ю., Петровский Е.Н., Боголюбова М.Н. 610

АППАРАТНО-ПРОГРАММНЫЙ КОМПЛЕКС ДЛЯ КОНТРОЛЯ ШЕР ОХО-

ВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ В ЦЕХОВЫХ УСЛОВИЯХ НА МАШИНО-

СТРОИТЕЛЬНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ

Радыгин В.Ю., Богомолов Д.Ю. 614

ПРИМЕНЕНИЕ ОЦЕНОК НАДЕЖНОСТИ РЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА

Симсиве Ж.В. 617

О ВЛИЯНИИ СТЕПЕ НИ ТОЛСТОСТЕННОСТИ ЗАГОТОВОК НА КОН-

ТАКТНЫЕ ДАВЛЕНИЯ ПРИ ДОРНОВАНИИ ОТВЕРСТИЙ МАЛОГО

ДИАМЕТРА С БОЛЬШИМИ НАТЯГАМИ

Скворцов В.Ф., Охотин И.С., Иванов М.А. 620

О РАДИУСЕ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ОБЛАСТИ ПРИ ДОРНОВАНИИ ОТВЕР-

СТИЙ В ТОЛСТОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРАХ

Скворцов В.Ф., Охотин И.С. 623

ВЛИЯНИЕ КОЛЕБАНИЙ СИЛЫ РЕЗАНИЯ НА КОНТАКТНУЮ ТЕМПЕРА-

ТУРУ ПРИ ШЛИФОВАНИИ

Смирнов В.А. 625

НЕОБХОДИМОСТЬ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА РАЗРУШЕНИЯ МАТЕ-

РИАЛОВ ПРИ ШЛИФОВАНИИ

Старшев Д.В. 631

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ РЕЖИМА РЕЗАНИЯ НА ВЫ-

ХОДНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОЦЕССА ТОЧЕНИЯ ЧУГУНА ―НИРЕ-

ЗИСТ‖

Тарасов С.В., Свирщѐв В.И. 635

ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ГРАФИКА ИЗМЕНЕНИЯ ГЛАВНОЙ СОСТАВ-

ЛЯЮЩЕЙ СИЛЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ЗУБОФРЕЗЕРОВАНИИ

Тахман С.И., Рохин Л.В., Тюкалов О.А. 638

ОБЕСПЕЧЕНИЕ СКВОЗНОГО РАЗРУШЕНИЯ МНОГОСЛОЙНОГО МАТЕ-

РИАЛА ПОД ДЕЙСТВИЕ СВЕРХЗВУКОВОЙ ГИДРОАБРАЗИВНОЙ

СТРУИ

Харчиков Е.В., Михеев А.В., Барсуков Г.В. 643

ФОРМИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ПОКАЗАТЕЛЕЙ КАЧЕСТВА МЕТАЛЛОРЕ-

ЖУЩИХ СТАНКОВ

Ходыревская С.В. 648

О НЕОБХОДИМОСТИ УЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЕЙ НАДЕЖНОСТИ ПРИ РАСЧЕТЕ

ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЕКТИ-

РУЕМЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ОПЕРАЦИЙ МЕТАЛЛООБРАБОТКИ

Шашок А.В., Колесников Д.А. 651

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

УЧЕТ ДИНАМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК ПРИ РАСЧЕТЕ ШАТУНА КРИВОШИПНО-

ПОЛЗУННОГО МЕХАНИЗМА МАЛОГАБАРИТНЫХ ПОРШНЕВЫХ МАШИН,

ВЫПОЛНЕННОГО В ВИДЕ ПРУЖИНЫ С МЕЖВИТКОВЫМ ДАВЛЕНИЕМ

И.П. Аистов, д.т.н., проф., В.Д. Смирнов, к.т.н., доц.,

Омский государственный технический университет,

644050, пр. Мира, 11, тел. (3812)-65-3389

E-mail: aistov_i@mail.ru

В док ладе приведен учет динамических нагрузок при расчете шатуна кривошипно-

ползунного механизма малогабаритных поршневых машин, выполненного в виде пружины с

межвитковым давлением (ПМВД). При составлении математической модели и расчетной

схемы шатуна, выполненн ого в виде пружины с межвитковым давлением приняты следую-

щие допущения: ПМВД з аменялась эквивалентным стержнем (ЭС) с при веденными характе-

ристиками жесткости ЭС на сдвиг А

, изгиб А

и растяжение А

; распорными усилиями, воз-

никающими вследствие упругой линии пружины при размыкании из-з а еѐ изгиба, а также

взаимодействием витков друг с другом для ПМВД в сомкнут ом состоянии пренебрегаем;

ввиду особенности конструкции кривошипно-ползунного механизма (КПМ) малогабаритных

поршневых машин, прогибы ЭС принимались малыми. Тогда дифференциальное уравнение

прогибов оси v(z) ЭС можно записать в следующем виде:

( ) ( ) ( )

v z k v z q z



  

, (1)

где

( ) ( )

N z N z



  





( ) , растяжение (виткиПМВД -разомкнуты)

()

( ) , сжатие(виткиПМВД-сомкнуты)









  



(z) – поперечные распределения нагрузки, учитывающие «массовые» силы, например силы

тяжести или силы инерции витков ПМВД, действующие на шатун.

Общее решение дифференциального уравнения (1) может быть предоставлено с помо-

щью нормальной системы фундаментальных функций

( )( 1,4)

V z i 

в следующем виде [1]:

1 1 2 2 3 3 3 3

( ) ( ) ( ) ( ) ( ),v z C V z C V z C V z C V z       

(2)

где постоянные интегрирования

( 1,4)

Ci

могут быть получены из условия закрепления

шатуна КПМ:

(0) 0;

( ) ( ) (1 cos ( ));

(0) 0;

( ) ( ) ( ) 0.

v l l f r l

M l Q l f N l R



        



    

(3)

В уравнениях (1) – (3) введены следующие обозначения: х, у, z – система координат, в

пространстве кото рых записываются уравнения равновесия шатуна (начало отсчета от з адел-

ки витка ПМВД в поршне); v

(l) и θ

(l) – прогиб и угол поворота сечения ЭС с координатой

z = l

; Q(z) и N(z) – поперечная и продольн ая силы, действующие в сечении ЭС; l – длина ЭС

(или «гибкой» части шатуна); f – длина «жесткой» части шатуна, в котор ую включается не-

раскрытые при изгибы ПМВД витки; f

– радиус обой мы шатуна; r – радиус кривошипа

КПМ;

sin( )rt   

– текущее отклонение кривошипа от оси поршня (Ω – угловая скорость

вращения кривошипа, t – текущее время); P(∆) – сила, действующая на поршень КПМ.

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

Решения уравнения (1) представлены в виде:

 

3 3 4 4

( ) ( ),v z Ñ V z Ñ V z   

где значения

постоянных интегрирования

,CC

и вид фундаментальных функций

( ), ( )V z V z

получены

для каждого из случаев нагружения шат уна КПМ: N(z)

0 – растяжение шатуна с изгибом,

N(z)

0 – сжатие шатуна с изгибом, N(z) =

0 – «чистый» поперечный изгиб шатуна.

Для учета динамических напряжений, возникающих в шатуне КПМ от угловых коле-

баний нижней обоймы, вместо условий закрепления шатуна (3) в статике рассматривались

следующие условия закрепления шатуна, выполненного в виде ПМВД:

 

   

     

 

   

(0, ) 0;

0, 0;

, , sin( );

, , , , , sin( ),

m f m f m

v l t l t f r t

M l t Q l t f N l t R J m f l t B l t m f r t





     

               

(4)

где J

– момент инерции головки шатуна относительно оси вращения кривошипа; m

, f

– масса

нераскрытых витков пружины, отнесенных к «жесткой» части шатуна и расстояние от цен-

тра тяжести нераскрытых витков до оси вращения к ривошипа, соответственно; B

– коэффи-

циент демпфирования, характеризующий диссипативные силы сопротивления.

При вращении кривошипа радиусом r с постоянной угловой скоростью Ω, поршень

КПМ совершает возвратно-поступательное движение посредством шатуна, выполненного в

виде ПМВД, и который совершает сложны е изгибные движения в плоскости нижней обоймы

шатуна. Cчитаем, что периодическое усилие на поршень P(∆) с периодом







– задано.

Принимаем, что прогибы упругой линии шатуна

 

,v z t

удовлетворяют решению

дифференциального уравнения равновесия шатуна в статике (1), записанного с использова-

нием нормальной системы фундаментных функций (2), то есть рассматривается дорезонанс-

ный режим кинематического возбуждения шатуна от кривошипа с угловой скоростью



по

отношению к собственным частотам самого шатуна. Тогда, учитывая соотношения балки

Тимошенко и пренебрегая ма ссой витков ПМВД, включенную в «жесткую » часть шатуна

, перепишем граничные условия (4) в виде:

 

     

       

3 3 4 4

0, 0;

, , , ;

, , , , ,

C V l t C V l t l t f

v l t v l t M J l t B l t





       



 

       







(5)

В формулах (5) введены следующие обозначения:

( , )

(1 ) ;

N l t

M k R

   

( , )

;

N l t



 

  

Учитывая соотношение:

     

3 3 4 4 1

( , ) , , 1 ,C V l t C V l t l t k



      

(6)

Решаем его совместно с третьим уравнением краевого условия (5), относительно по-

стоянных С

и С

через



 

,:lt

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

   

 

   

 

l t k

C d V l t

l t k

C в V l t



  





    



  





   



, 7)

где

   

3 3 1

, , ;в V l t V l t f



  

   

4 4 1

, , ;d V l t V l t f



  

         

3 4 3 4

, , , , ;t V l t V l t V l t V l t





    

(1 )





Подставляя полученное решение (7) в четвертое граничное условие (5), получаем

уравнение угловых колебаний нижней обоймы шатуна – ПМВД в виде:

   

 

ä1

, , , 1 ,

t N l t l t

l t B l t l t k R

J t J A t











             









(8)

где:

 

     

   

4 4 1

3 3 1

;

, , , ;

, , ;

, , .

t в g d l

l t g V l t l V l t

g V l t V l t f

l V l t V l t f



    



    

 

  

 

  

Уравнение (8) содержит периодический коэффициент при члене

 

,lt

 





  



(9)

Подобное уравнение было численно проанализировано в [2] и предложено прибли-

женное решение, заключающееся в том, что пренебрегая коэффициентами демпфирования В

и высшими гармоническими составляющими разложения угловых колебаний обоймы шату-

на в ряды Фурье, считаем

   

,,l t l t   

Тогда, с учетом обозначений (9), можно записать:

 

t l t

l t M

t t t



   





       

   

  

   

. (10)

Правая часть уравнения (10) представляет собой статический угол поворота нижней

обоймы:

 

cm R









     







Таким образом, решение уравнения (10) можно представить приближенно в виде

   

 

, /(1 )

l t l



   



. (11)

Тогда по заданному отклонению



и найденному повороту нижней обоймы

 

l

по

формулам (7) находим постоянные интегрирования С

и С

Затем определяем изгибающий

момент, действующий в сечениях ЭС

 

   

3 3 4 4

C V z t C V z t

M z t A

 

  

  



Принимая, что изгибающий момент М(z,t), действующий в сечениях ЭС, равен

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

     

 

       

( , ) sin 2 , 1 cos 2 , витки ПМВД сомкнуты

( ) ,

, sin 2 , cos , , витки ПМВД разомкнуты

M z t j N z t j

M z t j N z t R z t





      







      





где М

ρj

– крутящий момент, действующий в j-ом витке пружины, оценить напряженное со-

стояние в ви тках ПМВД с учетом угловых колебаний нижней обоймы можно по следующей

формуле:

дин р

( ) ; 1,2,...,

t k j i





  

где

0,5M P R  

– величина момента сил предварительного поджатия витков ПМВД (P

– сила

предварительного поджатия витков ПМВД),



– коэффициент, учитывающий кривизну витков

ПМВД;



– полярный момент сопротивления сечения витка ПМВД; i

– число рабочих витков

ПМВД.

Литература

1. Вибрации в технике: Справочник. В 6-ти т. / Ред. совет: В.Н. Челомей (пред.). – М.:

Машиностроение, 1978. – Т.1. Колебания линейных систем / Под ред. В.В. Болотина. – 1978.

– 352 с.

2. Бородин А.В. Учет динамических нагрузок в кривошипно-шатунном механизме с

гибким шатуном / А.В. Бородин и др. // Химическое и н ефтяное машин остроение. – 1989. –

№ 10. – С. 18-20.

МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ДЛЯ РАСЧЕТА ШАТУНА КРИВОШИПНО-

ПОЛЗУННОГО МЕХАНИЗМА МАЛОГАБАРИТНЫХ ПОРШНЕВЫХ МАШИН,

ВЫПОЛНЕННОГО В ВИДЕ ПРУЖИНЫ С МЕЖВИТКОВЫМ ДАВЛЕНИЕМ

И.П. Аистов, д.т.н., проф., В.Д. Смирнов, к.т.н., доц.

Омский государственный технический университет,

644050, пр. Мира, 11, тел. (3812)-65-3389

E-mail: aistov_i@mail.ru

Одним из путей мини атюризации малогабаритных поршневых машин (например, га-

зовых криогенных машин [1]) является использование в передаточном механизме привода

поршней гибких шатунов. Такой шатун может быть выполнен, например, в виде жестко за-

крепленного в поршне и на обойме шатуна тонкого стержня (плоской пружины) [2], или в

виде пружины с межвитковым давлением (ПМВД) [3].

При составлении математической модели и расчетной схемы шатуна, выполненного в

виде пружины с межвитковым давлением (рис.1) приняты следующие допущения: ПМВД

заменялась эквивалентным стержнем (ЭС) с приведенными характеристиками жесткости

стержня на сдвиг А

изгиб А

и растяжение А

ÍÂ





 

;

4 B









;

, витки ПМВД разомкнуты

1/ 1/

, витки ПМВД-сомкнуты

D i B B

B B B

B B D















  



















;

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

где

0 p

H l i h  

– начальная дли на ПМВД; i

– число рабочих витков ПМВД; h – высота

(диаметр) сечения витка ПМВД;

2DR

– средний диаметр навивки ПМВД (R – средний

радиус ПМВД); B

– крутильная жесткость сечения витка ПМВД; B

и B

– изгибные жестко-

сти сечения витка ПМВД отн осительн о ее нормали и бинормали; изгибающий момент М(z),

действующий в сечениях ЭС, равен крутящему моменту М

ρ j

, действующему в j-ом витке,

т.е. М(z) = М

ρj

Распорными («цепными») усилиями, возникающими в пружине вследствие изменения

длины упругой линии ЭС при размыкании витков с изгибом:

цепн 3

( ( )) / 2

P А v z dz l







(здесь

v(z) – прогиб оси ЭС, l – длина ЭС), пренебрегаем [4].

Виду особенности конструкции кривошипно-ползунного механизма (КПМ), прогибы

v(z) ЭС принимаются малыми.

На рис.1 введены следующие обозначения: х, у, z – система координат, в пространстве

которых записываются уравнения равновесия шатуна (начало отсчета от заделки витка ПМВД

в поршне); v

(l) и θ

(l) – прогиб и угол поворота сечения ЭС о координатой z = l

; Q(z) и N(z) –

поперечная и продольная силы, действующие в сечении ЭС; l – длина ЭС (или «гибкой» части

шатуна); f – длина «жесткой» части шатуна, в которую включается нераскрытые при изгибы

ПМВД витки; f

– радиус обоймы шатуна; r – радиус кривошипа КПМ;

sin( )rt   

– теку-

щее отклонение кривошипа от оси поршня (Ω – угловая скорость вращения кривошипа); P(∆) –

сила, действующая на поршень КПМ. Принимается, что при N(z)

0 – происходит растяжение

шатуна, при N(z)

0 – сжатие шатуна.

Cформулируем условие размыкания витков шатуна, выполненного в виде ПМВД:

N(z)



+ P

; (1)

()

3 / 0,5

B B D









(2)

где P

– величина предварительного поджатия витков ПМВД; P

– сила взаимодействия вит-

ков вследствие изгиба ПМВД [ 5]; и условие раскрытия витков ПМВД без их размыкания от-

носительно друг друга

(z)



0 ,

(3)

Рис. 1. Расчетная схема шатуна, выполненного в виде

ПМВД