Современные проблемы машиностроения

Подождите немного. Документ загружается.

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

151

Рис. 1. Порошок, полученный ЭЭД сплава ВК8

Рис. 2. Порошок, полученный ЭЭД сплава Т15К6

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

152

Тем не менее, широкое использование метода ЭЭД в производстве сдерживается от-

сутствием справочного материала по опт имизации режимов порошкообразования, выбору

рабочей жи дкости и свойствам полученных порошков. Кроме того, полной термодинамиче-

ской или математической модели данного метода пока не создано. Поэтому для выбора оп-

тимальных режимов ЭЭД, обеспечивающих максимальную производительность и получение

высоких эксплуатационных свойств порошков требуются обширные теоретические и экспе-

риментальные исследования.

На сегодняшний день, в литературе отсутствуют установившиеся представления о

влиянии электрических параметров установки (напряжения на электродах, емкости разрядных

конденсаторов и частоты следования импульсов), рабочей жидкости на электроэрозионный

процесс и изменения эксплуатационных свойств получаемых порошков. Отсутствие единых

взглядов на эти процессы связано, прежде всего, с крайней сложностью описания явлений,

происходящих на поверхностях гранул, эрозии электродов, массопереноса продуктов эрозии и

их взаимодействия с рабочей жидкостью.

Анализ существующих представлений о механизме процесса ЭЭД позволяет заклю-

чить, что все составляющие элементы процесса можно представить как сложную неустойчи-

вую открытую термодинамическую систему.

Работа выполнена в рамках реализации Федеральной целевой программы «Научные и

научно-педагогические кадры инновационной России» на 2009–2013 годы.

Литература

1. Зингерман А.С. Электрическая эрозия металлов. – М.: Изд-во АН СССР, 1954. – 115 с.

2. Лазаренко Б.Р., Лазаренко Н.И.Современный уровень электроискровой обработки и

некоторые научные проблемы в этой области. Электроискровая обработка металлов. – М.:

Изд-во АН СССР, 1957, – Вып. №1. – С. 9-37.

3. Лазаренко Б.Р., Лазаренко Н.И.. Электрическая эрозия металлов − Л.: Госэнергоиз-

дат, 1944, – 28 с.

4. Гусев В.Н. Анодно-механическая обработка металлов– М.: Машгиз, 1952. – 321 с.

5. Киселев М.Г., Ляшук Ю.Ф., Габец В.Л. Электроэрозионная обработка материалов:

учебно-методическое пособие – М.: Технопринт, 2004. – 112 с.

6. А. с. 70000 С ССР, В 22f, 09/00 Способ получения порошков и устройство для его

осуществления / Б.Р. Лазаренко, Н.И. Лазаренко (СССР). – № 1371/321510; заявл. 01.04.1943;

опубл. 23.09.1964, Бюл. № 22. – 2 с.

ИЗНОСОСТОЙКОСТЬ АБРАЗИВНЫХ МАТЕРИАЛОВ

ПРИ МИКРОРЕЗАНИИ ПЛАЗМЕННОГО ПОКРЫТИЯ

Н.С. Алексеев, к.т.н., доц., С.В. Иванов, инж., В.А. Капорин, инж.

Рубцовский индустриальный институт (филиал) ГОУ ВПО «Алтайский государственный

технический университет им. И.И. Ползунова»,

658207, г. Рубцовск, ул. Тракторная, 2/6, тел.(38557)-2-92-99

E-mail: tm@inst.rubtsovsk.ru

Нанесение износостойких плазменных покрытий относится к высокоэффективным

технологиям восстановления и упрочнения изношенных деталей машин [1]. Однако плохая

обрабатываемость указанных покрытий резанием (особенно шлифованием) является практи-

чески главным препятствием их широкого распространения.

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

153

При шлифовании плазменных покрытий из-за повышенного износа шлифовальных

кругов и интенсивного их засаливания удельная производительность в несколько раз ниже,

чем при шлифовании сталей [2,3].

Изучение износа различных абразивов с целью выбора наиболее износостойких зерен

для шлифовальных кругов является кратч айшим путем улучшения технологии шлифования

микропористых плазменных покрытий.

Поэтому целью данной работы являлось исследование износа абразива при микроре-

зании плазменного покрытия единичным абразивным зерном.

Микрорезание выполняли на круглошлифовальном полуавтомате высокой точности

3М152МВФ2 с ЧПУ со скоростью 35 м/с, продольной подаче стола 425 мм/мин и глубине 10

мкм. Образец с напыленн ым покрытием представлял собой вал диаметром около 75 мм и

длиной рабочей части 300 мм. Покрытие вала подвергалось шлифованию до шероховатости

по параметру Rа=0,15 мкм. Отклонения от круглости и цилиндричности поверхности вала не

превышали 0,002 мм.

Износостойкость единичных зерен определяли согласно известной методике [4].

Сущность ее состоит в том, что испытание зерен проводилось в условиях, приближающихся

к реальным условиям их эксплуатации при шлифовании.

Абразивное зерно заделывали в металлическую державку с помощью медной амаль-

гамы. Эту державку закрепляли на стальном диске, установленном вместо круга, на план-

шайбе круглошлифовального станка. Зерно подводили до касания с покрытием вала. Затем

задавали требуемую глубину резания и на образец наносили риски до изн оса зерна на вели-

чину, равную заданной глубине резания, вследствие чего резание прекращалось.

В качестве напыляемого материала использовался порошок интерметаллида марки

ПВ–Н85Ю15. Плазменное покрытие из указанного порошка имело следующий химический

состав, вес. %: Ni - 55,69; Al – 15,34; O – 15,98; С – 12,98. Твердост ь покрытия составляла

653HV.

Металлографический и рентгеноструктурный анализ показал, что структура получен-

ного покрытия – легированный твердый раствор и сложная эвтект ика на никелевой основе с

различными твердыми включениями в виде карбидов и оксидов.

Глубину рисок измеряли на профилографе-профилометре АБРИС-ПМ07.

Проведены сравнительные испытания износостойкости электрокорундов- электроко-

рунда хромотитанистого (95А), нормального (13А) и белого (24А), к арби дов кремния–

зеленого (64С) и черного (54С), а также алмаза синтетического (SDA-100).

Определение износостойкости зерен в каждом опыте производили по формуле:

= l

ср

N = (l

/2) N, (1)

где L

– износостойкость, м; l

– длина начальной риски, м; N – число нанесенных рисок до

прекращения микрорезания.

Вследствие некоторой разницы геометрии зѐрен наблюдался разброс оп ытных дан-

ных. Поэтому в проведенных и сследованиях принимали среднеарифметическое значение из-

носа не менее чем за десять опытов.

Для из учения микрорельефа и с убмикрорельефа поверхностей абразива после микро-

резания применяли растровый электронный микроскоп (РЭМ) фирмы «ZEISS» (Германия)

мод. EVO-50. Наличие протекания химических реакций в зоне взаимодействия абразива с

металлом оценивали по изменению химического состава их поверхностных слоев толщиной

5…10 мкм, который определяли с помощью приставки для микрорентгеноспектрального

анализа JNCA x – act к вышеуказанному электронному микроскопу.

Результаты исследований представлены на рисунке 1.

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

154

Рис. 1. Распределение частных значений износостойкости зерен различных абразивных

материалов при микрорезании плазменного покрытия со скоростью 35 м/с:

1 – электрокорунд хромотитанистый (95А); 2 – электрокорунд нормальный (13А);

3 – электрокорунд белый (24А); 4 – карбид кремния зеленый (64С);

5 – карбид кремния черный (54С); 6 – алмаз синтетический (SDA-100)

В соответствии с полученными данными, абразивные материалы по из носостойкости

при микрорезании плазменного покрытия можно разделить на три группы. К группе наибо-

лее износостойких абразивов относится сверхтвердый материал – алмаз синтетический, ко

второй группе относятся карбиды кремния, и наименьшей износостойкостью обладают элек-

трокорундовые абразивные материалы. Абра зивные зерна из карбидов кремни я по износо-

стойкости в 2,7…4,3 раза ниже, чем зерна из алмаза синтетического, однако в 1,8…4,2 раза

выше, чем зерна из электрокорундов.

Анализ износостойкости и физико-механических свойств исследованных абразивных

материалов позволяет заключить следующее:

1. Износостойкость абразивных материалов повышается с увеличением их прочности

(твердости): наибольшая износостойкость у сверхтвердого материала – алмаза синтетическо-

го, затем идут менее твердые карбиды кремния и ни же всех – электрокорунды.

2.С повышением хрупкости абразивов уменьшается их износостойкость в каждой из

групп материалов: наибольшей износостойкостью из карбидов кремния обладает наименее

хрупкий карбид кремния черный; подобная же зависимость наблюдается и в группе электро-

корундов.

3. Установлено, что в процессе ми крорезания происходит периодическое образование

и срыв нароста из частиц покрытия с реж ущей кромки абразивных зерен. В результате на-

блюдалось изменение ширины рисок и, как следствие, - колебание силы резания.

4. Установлено, что в зависимости от вида абразивного материала интенсивность на-

липания частиц покрытия н а зерна изменяется. С помощью электронномикроскопических и

микрорентгеноспектральных и сследований удалось установить, что наиболее интенсивное

налипание происходит на электрокорундовые зерна и значительно слабее на зерна карбида

кремния.

Литература

1. Черноиванов В.И., Лялякин В.П. Организация и технология восстановления деталей

машин. 2-е изд., доп. и перераб. – М.: ГОСНИТИ, 2003. – 488 с.

2. Алексеев Н.С., Ольховацкий А.К. Засаливание и износ кругов при шлифовании

микропористых покрытий. Технология металлов. – 2000. – №10. – С. 28-30.

3. Сидоров А.И. Восстановление деталей машин напылением и наплавкой. М.: Маши-

ностроение, 1987. – 192 с.

4. Носенко В.А. Шлифование адгезионно-активных металлов. М.: Машиностроение,

2000. – 261 с.

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

155

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ШЛИФОВАЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ

И ИХ ИЗНОСОСТОЙКОСТЬ

Н.С. Алексеев, к.т.н., доц., С.В. Иванов, инж., В.А. Капорин, инж.

Рубцовский индустриальный институт (филиал) ГОУ ВПО «Алтайский государственный

технический университет им. И.И. Ползунова»

658207, г. Рубцовск, ул. Тракторная, 2/6, тел.(38557)-2-92-99

E-mail: tm@inst.rubtsovsk.ru

Нанесение микропористых плазменных покрытий является одним из перспективных

способов восстановления изношенных деталей[1]. При механической обработке указанных

покрытий широко применяются различные абразивные материалы.

Известно [2], что эффективную обработку металлов можно производить при условии,

если твердость абразива не менее чем в 2 раза выше твердости обрабатываемого материала.

Оценивая с этих позиций эксплуатационные показатели абразивов при обработке

плазменных покрытий, следует призн ать, что принцип оптимального соотношения твердо-

стей выполняется, так как твердость этих покрытий в и сходном состоянии в 4…5 раз и более

ниже, чем наименее твердого абразивного материала - электрокорунда.Однако износостой-

кость абразивов оказывается значительно ниже, чем при микрорезании и шлифовании ста-

лей, близких по твердости к плазменным покрытиям.

В связи с этим важно знать, в какой мере механические свойства абраз ивов влияют на

их изн осостойкость п ри обработке плазменных покрытий в условиях воздействия физико -

химических процессов.

Совместный анализ износостойкости абразивов различных видов при микрорезании

покрытия в связи с их ми кротвердостью и микрохрупкостью показывает (таблица 1), что в

общем случае увеличение микротвердости способствует увеличению износостойкости абра-

зивов. Так, микротвердость абразивов из группы карбидов и корундов в 3…4 раза меньше,

чем алмаза, а износостойкость в 3…22 раза ниже.

Таблица 1

Механические свойства и износостойкость абразивов различных групп

(По данным инж. В.Ф . Бердикова и канд. техн. наук Н.С.Алексеева)

Материал абразивных

зерен

Микро-

хрупкость,

Микротвердость,

ГПа

Износостойкость при микро-

резании, м/мкм

Закаленной

стали 45

Плазменного

покрытия

Электрокорунд хромо-

титанистый 91А

0,70

25,7

0,570

0,055

Электрокорунд нор-

мальный 13А

0,65

23,2

0,455

0,047

Электрокорунд белый

24А

0,80

24,2

0,187

0,124

Карбид кремния зел е-

ный 64С

0,25

30…32

0,100

0,141

Карбид кремния чер-

ный 54С

0,35

30…31,5

0,125

0,296

Алмаз синтетический

SDA-100

100

2,202

0,653

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

156

При общей тенденции повышения износостойкости абразивов за счет увеличения их

микротвердости след ует обратить внимание на значительное несоответствие изменения этих

показателей. Выявленное несоответствие обязано дополнительному влияни ю физико-

химических процессов, протекающих в зоне контакта и выполняющих роль «катализаторов»

износа, особенно при микрорезании покрытий абразивами из корундовой группы.

Анализ данных, полученных при микрорезании закаленной стали 45, убеждает в том,

что микротвердость абразивов в определенных случаях не связана с износостойкостью. Так,

карбиды, обладая более высокой микротвердостью, имеют износостойкость в 2…6 раз ниже,

чем корундовые материалы.

Были проведены и сследовани я рабочих поверхностей абразивных зерен на растровом

электронном микроскопе (РЭМ). На рисунке 1 приведены РЭМ-изображения отдельн ых

участков микрорельефа рабочих поверхностей зерен при микрорезании стали 45. Из этого

рисунка следует, что площадка износа абразивного зерна из карбида кремния выглядит как

после химического травления (рисунок 1, а) со следами макроразрушения, которое происхо-

дит в виде поверхностного выкрашивания.

Рис.1. РЭМ-изображения участков микрорельефа рабочих поверхностей зерен

карбида кремния черного (а) и электрокорунда хромотитанистого (б) после микрорезания

закаленной стали 45. Увеличение 650

и 3270

cоответственно

Совершенно иная картина наблюдается на отдельном участке рабочего микрорельефа

абразивного острия из электрокорунда (рисунок 1,б). Здесь следы хрупкого скалывания не-

значительны, рабочая поверхность представляет собой сплошную площадку с микротрещи-

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

157

нами и ярко выраженными следами истирания в направлении вектора скорости резания.

Следовательно, при взаимодействии электрокорунда со сталью 45 доми нирующими процес-

сами являются механические.

Эти результаты свидетельствуют о том, что при различной природе контактирующих

пар абразив-металл нельзя утверждать об однозначном влиянии прочности абразивов на их

износ.

Установлено, что с увеличением микрохрупкости износостойкость в группах абрази-

вов при микрорезании и покрытия, и закаленной стали уменьшается. Показатель микро-

хрупкости позволяет объяснить преимущества карбида кремния черного по сравнению с

карбидом кремния зеленым.

Сопоставление износостойкости и показателей микрохрупкости абразивов различных

групп показывает, что их связь с износостойкостью нарушается, особенно при микрорезании

плазменного покрытия. Обнаружено, что менее хрупкие электрокорунды при микрорезании

покрытия изнашиваются интенсивнее, чем более хрупкие карбиды кремния черный и зеленый.

Выявленные особенности влияния микротвердости и микрохрупкости абразивов на их

износостойкость обусловлены сложным комплексом физико-химических явлений, проте-

кающих в зоне контакта абразив-металл.

Следовательно, практические рекомендации повышения эффективности процесса

шлифования плазменных покрытий следует разрабатывать на основе изучения их физико-

химического взаимодействия с абразивными материалами и с учетом влияния среды.

Литература

1. Надежность и ремонт машин / Под ред В.В. Курчаткина. М.: Колос, 2000. – 776 с.

2. Лурье Г.Б. Шлифование металлов. М.: Машиностроение, 1969. – 172 с.

ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА КОРРЕЛЯЦИИ ЦИФРОВЫХ ИЗОБРАЖЕНИЙ

ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ДЕФОРМАЦИИ МОНОКРИСТАЛЛОВ

Е.А. Алфѐрова, аспирант,

В.В. Кибиткин, к.т.н., с.н.с.,

А.И. Солодушкин, м.н.с.

Юргинский технологический институт Томского политехнического университета,

652055, г.Юрга, ул.Ленинградская, 26, тел. (38451) 6-22-48,

E-mail: katerina525@mail.ru

Институт физики прочности и материаловедения СО РАН

634021, г. Томск, пр. Академический, 1, тел. (3822) 286-892,

E-mail: vvk@ispms.tsc.ru

Сегодня существуют различные методы исследования процесса деформации. Пласти-

ческая деформация поликристаллов имеет свои особенности, связанные с наличием зерен,

границ зерен и т.д. Для фундаментального и зучения необратимой деформации на различных

иерархических уровнях в качестве модельных объ ект ов целесообразно использовать метал-

лические монокристаллы.

Необходимо рассмотреть возможность применения метода корреляции цифровых изо-

бражений к анализу деформации монокристаллов. Это позволит изучить неоднородность пла-

стической деформации и еѐ локализацию в связи со структурными элементами деформации.

Материал и методика

В качестве объекта исследования был выбран монокристаллический никель. Моно-

кристаллы никеля относятся к классу типичных однофазных ГЦК-материалов, которые яв-

ляются основным элементом промышленных жаропрочных сплавов. Поэтому полученные на

данном материале фундаментальные закономерности могут создать базу для дальнейшего

исследования промышленных материалов. К настоящему моменту п о данному материалу на-

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

158

коплен большой объем экспериментальных данных по эволюции картины сдвига и фрагмен-

тации сдвиговой деформации, что делает возможным многоуровневое рассмотрение картины

пластической деформации при анализе ее неоднородности. Кроме этого, значение эн ергия

дефекта упаковки, равное 120÷150 мДж/м

способствует тому, что деформация в данном ма-

териале протекает преимущественно скольжением.

В работе исследовали монокристаллы никеля (примеси менее 0,01%), выращенные по

методу Бриджмена. Ориентировку осуществляли на рентгеновском апп арате ИРИС 3 по эпи-

граммам с погрешностью ±1° с уточнением ориентации на рентгеновском дифрактометре

ДРОН-3 с погрешностью ±0,02°. Поверхность образцов готовили механическим шлифовани-

ем и заключительной электрохимической полировкой в насыщенном растворе хромового ан-

гидрида в ортофосфорной кислоте при напряжении 20 В. Деформация сжатием проводилась

на машине «Инстрон » со скоростью 3∙10

4

-1

при комнатной температуре. Для уменьшения

силы трения на торцевых поверхностях применяли графитовую смазку.

Изображения поверхности до и после деформации фиксировали с перекрытием при-

близительно 10% от размера кадра с помощью микроскопа МИМ-8 и затем преобразовывали

цифровой камерой в электрические сигналы и записывали в компьютер в виде отдельных

файлов. В работе применяли камеру Watec с пространственным разрешением 570 ТВЛ. Оп-

тическое увеличение ми кроскопа составляло 200. В результате формирования п олных изо-

бражений поверхности монокристалла и компьютерной обработки определяли локальную

деформацию и рассчитывали поля смещений.

Методика определения локальных деформаций методом корреляции цифровых изобра-

жений

Исходную информацию о виде векторных полей, а также соответств ующие массивы

продольных

( , )

u z y

и поперечных

( , )u z y

компонент векторов получали методом корр е-

ляции цифровых изображений. Направление продольных смещений совпадало с направлени-

ем действующей силы.

Метод корреляции цифровых изображений (КЦИ) впервые был предложен группой

исследователей университета в Южной Каролин е в 1982 г [1, 2]. С появлением камер высо-

кого разрешения он стал активно развиваться. Реализованный на базе данного метода в

ИФПМ СО РАН лабораторный измерительный комплекс TOMSC показал свою эффектив-

ность при исследовании деформации механически нагруженных материалов [3].

Метод КЦИ основан на компьютерной обработке двух оптических изображений по-

верхности, полученных в процессе механического нагружения. Его особенностями являются

простота проведения измерений и слабая зависимость абсолютной погрешности измерения

отдельного вектора от степени деформации и вида материала (металл, неметалл).

Соответствующий измерительный комплекс включает в себя оптический микроскоп,

цифровую камеру и компьютер, который позволяет измерять (вычислять) поле векторов

смещений. Это поле смещений представляет собой смещения элементарных участков по-

верхности с некоторыми амплитудами и направлениями. Под элементарным участком по-

нимается некоторый участок поверхности, размеры которого стремятся к нулю.

Диапазон измеряемых амп литуд смещений составляет приблизительно 0,2–15 мкм,

плотность векторов смещений  10

–10

мм

2

. Формирование единого изображения или поля

смещений позволяет производить измерения в масштабе всего образца.

Величины компонент деформации рассчитывали по известным формулам механики

деформируемого твѐрдого тела:

zz z



  

, (1)

yy z



  

, (2)

( / / ) / 2

zy z y

u y u z



     

, (3)

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

159

( / / ) / 2

x z y

u y u zw     

, (4)

( ) 4

zz yy zy

     

    

, (5)

где



 главный пластический сдвиг,

1 2



 главные компоненты деформации.

Апробация метода КЦИ на [110]-монокристаллах никеля

Ранее анализ картины фрагментации металлических ГЦК-монок ристаллов проводили

по картине деформационного рельефа, выделяя области, отличающиеся от соседних облас-

тей монокристалла действующими системами сдвига, формировани ем систем мезо- и макро-

полос деформации [4]. Применение к анализу деформации монокристаллов метода корреля-

ции цифровых и зображений позволило не только ут очн ить области существования доменов,

но и автоматизировать процедуру выявления как первичных, так и вторичных доменов де-

формации. Математическая обработка полученных результатов дала возможность получить

набор количественных параметров, характеризующих локальную деформацию монокристал-

ла и кинетику сдвиговых и ротационных процессов.

Рис. 1. Поле векторов смещений: =0,05, =0,05

xx

yy

а б

Рис. 2. Пространственное распределение продольной

( , )



(а)

и поперечной

( , )



(б) компонент тензора

На рис. 1 на картине полей векторов смещений монокристалла никеля с ориентацией

оси сжатия [ 110] на боковой грани (110) хорошо видны первичные деформационные домены,

по границам которых при  = 0,05 формируются вторичные домены деформации. Анализ

картины полей векторов смещений позволяет выявить величины и направления сдвигов в

V Международная научно-техническая конференция

«Современные проблемы машиностроения»

______________________________________________________________

160

первичных доменах, характер подстройки сдвига во вторичных доменах и согласование де-

формации между ними. Вблизи пуансонов испытательной машины (слева и справа на рис. 1)

направления сдвигов свидетельствует о подготовке материала к переходу на торцевую по-

верхность. Наиболее отчетливо это проявляется у левого пуансона.

На участках н аибольшей деформации по компоненте 

наблюдаются области не

только сжатия (знак «–»), но и растяжения (знак «+») (рис. 2, а). Интересно отметить , что на

горизонтальных границах первичных доменов преобладает действие компоненты 

, а на

вертикальных – 

(сравни рис. 1 и 2). Резкое увеличение значения деформации на границах

доменов связано с различием в величинах компонент тензора деформации в соседних доме-

нах. В этих областях величина главного пластического сдвига максимальна (рис. 4). Особен-

но заметную роль играют сдвиговые и поворотные моды деформации на границах стыка не-

скольких доменов (рис. 3).

xy

z

а б

Рис. 3. Пространственное распределение сдвиговой

( , )



(а)

и поворотной

( , )

w z y

(б) компонент тензора деформации

В пределах каждого домена характер пластического течения соответствует типу

«шейка». С точки зрения механики деформируемого твердого тела подобное поле смещений

можно легко получить, если считать деформацию материала в пределах дан ной области при-

близительно постоянной. Если рассматривать определение компонент тензора продольной и

поперечной деформации как исходные дифференциальные уравнения относительно смеще-

ний, можно записать

( , )/

zyu z a  

, (6)

u y b  

, (7)

где

, ab

 некоторые положительные константы. Решая эти уравнения относительно смеще-

ний, получим векторное поле типа шейки. Такой тип п оля типичен и для упругих смеще-

ний [5], что отражает естественный характер данного векторного поля.

Пространственное распределение продольных смещений, построенное вдоль средней

линии образца (рис. 5, а), отражает отчетливо выраженный характер границы между доме-

нами. Их средний размер меняется в диапазоне от долей до единиц миллиметров, а перепад

амплитуд смещений к аждом домене находится в пределах десятком микрометров. Интересно

отметить, что в то время, как в пределах отдельных доменов действует деформация сжатия,

на границах эт их доменов имеет место деформация растяжения высокой амплитуды. Эта

продольная деформация имеет также неоднородный характер и ви дно (рис. 5, б), что и в пре-

делах каждого домена происходит формирование новых доменов.