Розенберг Л.Д. Физика и техника мощного ультразвука. Книга 1. Источники мощного ультразвука OCR
Подождите немного. Документ загружается.
боковые
стенки
прижаты
к
дну
через
резиновые
прокладки.
Имеющиеся
в
стешшх
ванны
отверстия
со
штуцерами
ПОЗIЮJIЯЮТ
работать
с
проточной
жидкостью.
Фотография
ванны,
показанной
на
рис.
20,
В,
приведена
на
рис.
21.
Соединение
дна
ванночек
с
сердечником
из
феррита
производится
путем
склейки,
при
этом
используется
клей
на
основе
кремнийоргани
ческой
смолы.
Ввиду
того,
что
склейка
производится
при
повышенной
___
'Il!l_
!
J~
:
I
Itr
j(lJuQ(Jum
З8хЗ8
Л
KOuQ(Jum
З8х38
б
t
J
Рис.
20.
Конструкция
установок
уль
тразвуковой
очистки
с
ферритовыми
преобразователями
1 -
ферритовый
сердечник;
2 -
диафрагма
ив
,титана;
а
-
прокладки;
4 -
стенки
ванны;
5 -
прижимное
кольцо
Рис.
21.
Опытная
ванна
очистки
с
ферритовым
пре
образователем
те,мпературе,
а
также
учитывая
нагревание
деталей
установки
в
процессе
ее
работы,
в
качестве
материала
для
дна
ванны
целесообразно
выбирать
металл
с
близким
к
ферриту
коэффициентом
температурного
расширения.
Наиболее
подходят,
по-видимому,
титан
и
его
сплавы
[66].
Результаты
испытаний
установок
в
рабочем
режиме
представлены
в
табл.
9,
где
приняты
следующие
обозначения:
S -
площадь
дна ванны,
jp
-
рабочая
частота,
W -
потребляемая
преобразователем
электричес
кая
мощность,
1 -
интенсивность
ультразвука,
'I1эа
-
электро-акустичес
кий
к.П.Д.,
QCB-
добротность
установки
в
ненагруженном
состоянии,
QH-
добротность
в
рабочем
режиме
при
наличии
воды
в
ванне.
Акустическая
мощность
и
интенсивность
оценивались
при
испытаниях
калориметричес
ким
методом.
Из
табл.
9
видно,
что
установки
имеют
достаточно
высокую
Таблица
9
Результаты
испытаний
установок
очистки
'Установка!
2!
f
p
•
!w.«т
1.
вm
I
СМ
2
!1J
Эа
.
%\
QCB
Qп
(см.
рис.
20)
В.
см
кгц
А
27
24,0
76
1,4
50
60
30
В
23
23,1
60
1,1
43
55
20
интенсивность
ультразвука.
При
этом
надо
отметить,
что
приведенный
режим
работы
не
предельный.
Так,
ванна,
изображенная
на
рис.
20,
Б,
:1~:1
могла
устойчиво
работать
и
при
1 = 1,7
вт/см
2
•
Однако
на
практике
необ
ходимости
в
более
форсированном
режиме
для
этих
установок,
по-видимо
му,
нет:
в
режиме,
соответствующем
таблице,
они
вполне
обеспечивают
очистку
деталей
от
загрязнений,
не
связанных
химически
с
их
поверхно
стью.
Обращают
на
себя
внимание
относительно
низкие
для
ферритовых
излучателей
значения
'У)эа
и
Q,
что
связано
с
потерями
в
конструкции.
Потери
в
цельной
ванне
немного
меньше,
чем
в
сборной.
Однако
с
точки
зрения
простоты
изготовления
и
сборки
установок,
а
также
прочности
клеевого
шва,
цельные
ванны
значительно
уступают
сборным.
Измерения
нагревания
сердечников
установок
в
процессе
работы
пока
зали,
что
стабильная
температура
их
устанавливается
через
30-40
ми1/,
и
достигает
90-95°,
если
жидкость
в
ванне
не
меняется.
Приработе
с
протоком
нагревание
сердечника
не
превышает
50°.
Опытные
установки
с
феррито
выми
преобразователями,
подобные
изображенной
на
рис.
21.
успешно
применяются
на
очистке
деталей
в
полупроводниковом
производстве.
Питание
их
осуществляется
специальным
генератором,
потребляющим
от
сети
мощность
120
вт
и
имеющим
размеры
18
х
24
х
30
см
3
•
§
2.
У
становии
У.JIътраавуиовоl'О
реааНIIЯ
"Ультразвуковые
станки
малой
мощности,
предназначенные
для
прошива
ния
относительно
небольших
отверстий
в
стекле,
керамике,
полупровод
никах,
могут
найти
широкое
применение
[54].
Они
должны
быть
несложными
4
з
Рис.
22.
Конструкция
головки
для
ультра
ЗВУRОВОГО
резания
1 -
ферритовый
сердечник;
2 -
фланец
из
тита
на;
3 -
концентратор;
4 -
опорный
стакан
по
конструкции
и
по
обслуживанию,
дешевыми,
экономичными
и
неболь
ших
размеров.
Ферритовые
преобразователи
представляются
подходящим
типом
излучателей
для
таких
станков.
Из
зарубежных
разработок
ультра
звуковых
станков
с
ферритовыми
преобразователями
известен
только
ста
нок
японской
фирмы
Чимада
мощностью
150
вт.
В
Акустическом
институте
для
изучения
поведения
ферритовых
преоб
разователей
в
режиме
ультразвукового
резания
были
изготовлены
головки,
состоящие
из
ферритовых
сердечников
с
обмоткой
и
присоединенных
!{
ним
ступенчатых
концентраторов
[68].
Для
соединения
сердечников
с
кон
центраторами
служили
фланцы,
изготавливаемые
(по
соображениям,
вы
сказанным
в
предыдущем
параграфе)
из
титановых
сплавов.
Одной
стороной
фланец
приклеивался
к
сердечнику,
с
другой
в
него
ввинчивался
концентратор,
как
это
показано
на
рис.
22.
Фланцы
применялись
:акже
для
крепления
головки,
в
этом
случае
на
них
навинчивался
опорныи
чет
вертьволновой
стакан.
Малогабаритные
головки
укреплялись
в
узле
колебаний
самого
сердеЧВИRа.
Концентраторы
изготавливались
из
стали,
их
коэффициент
трансформации
амплитуды
равнялся
примерно
10--12.
Как
уже
сообщалось
в
предыдущей
главе,
такой
Rоэффициент
трансфор
мации
вполне
удовлетворителен, так
как
ферритовые
преобразователи
могут
работать
с
амплитудой
2--3
МБ,
а
для
ультразвукового
резания
хрупких
материалов
достаточна
амплитуда
25--30
МБ.
При
испытаниях
головок
измерялась
их
резонансная
частота
!р,
соответствующая
максималь
ной
амплитуде колебаний
при
постоянной
амплитуде
напряжения
на
об
мотке,
амплитуда
рабочего
конца
концентратора
Ан,
потребляемая
мощность
W
и
добротность
Q.
Измерялись
также
величины
!р,
W, Q
и
амплитуда
А
ф
на
поверхности
фланца
при
отвинченном
концентраторе.
Таблица
,10
Результаты
испытаний
го.повок
с
ферритовыми
преобрааовате.пями
.
Головна
в
сборне
ПреобраЗ0ватель
с
флан-
цем
Головна
SП,
СоМ!
Iw.
mnl
IАф,
oМ1·1
w,
вт
I
/р.
xaцl
Ан,
Q
'
р
'
Q
омх
nгц
А
4,ОХ4,0
20,00
35
j
55
j
600
20,30
2,7
54
70
В
2,2Х2,1
21,00 30 32
500
21,04 3
32
70
,
I
t
Результаты
испытаний
двух
головок
А
и
В
с
различной
площадью
тор
цовой
поверхности
ферритового
сердечника
SП
приведены
в
табл.
10.
Эти
данные
показывают,
что
при
рабочей
амплитуде
колебаний
головки
с
ферритовыми
преобразователями
потребляют
небольшую
мощность.
Проводились
и
технологические
испытания
головок
в
процессе
ультра
звукового
резания.
При
испытаниях
прошивались
отверстия
диаметром
от
1
до
12
ММ
в
стекле
и
в
ферритах.
Абразивная
суспензия
подавалась
вручную.
Значения
амплитуды
и
мощности
в
процессе
испытаний
соответствовали
приведенным
в
табл.
10,
т. е.
нагрузка
почти
не
влияла
на
режим
рабо:..
ты
головок.
Объемная
скорость
резания
была
того
же
порядка,
что
и
в
серийных
маломощных
ультразвуковых
станках.
Головки
испытыва
лись
на
длительную
работу.
При
непре
рывной
работе
в
течение
нескольких
часов
без
охлаждения
преобразователь
головки
А
нагревался
до
700,
но
это
нагревание
на
режиме
работы
головки
и
на скорости
резания
не
сказывалось.
Головка
В
применялась
в
специально
сконструированном
ультразвуковом
станке,
изображенном
на
рис.
23.
Этот
станок
отли
чается
малыми
габаритами
и
простой
конст
рукцией.
Головка
в
нем
закрепляется
непод
вижно,
подача
производится
с
помощью
пру
жинного
столика.
Усилие
прижима
изменя
ется
в
пределах
от
1
О
до
100
г,
:механизм
подачи
имеет
высокую
чувствительность.
Рис.
23.
Станок
ультразву
кового
резания
с
ферритовым
преобразователем
:1~3
§
3.
Интенсификация
га.JIьваничеСRIIХ
процессов
Интенсификация
электрохимических
процессов
под действием
уль
тразвука
приобретает
в
последнее
время
все
больший
практический
ин
терес
для
гальванотехники.
И
весьма
подходящими
излучателями
для
этой
цели
являются
ферритовые
преобразователи.
Это
обусловливается
следующими
причинами:
1)
интенсивность
ультразвука,
применяемого
в
гальванотехнике,
не
превышает
0,3-1
вт/с.м
2
,
а
такую
интенсивность
могут
надежно
обеспечить
ферритовые
излучатели,
она
заметно
ниже
их
предельной
интенсивности;
2)
ферриты
не
подвержены
действию
корро
зии
в
химически
активных
средах
и
потому
могут
погружаться
в
галь
ванические
ванны;
это.
обстоятельство
весьма
важно,
так
как
погружаемый
Рис.
24.
Размещение
ферритового
преобразователя
в
гальванической
ванне
А
-
анод;
R -
иатоД
преобразователь
можно
легко
перемещать
внутри
ванны,
изменяя
конфи
гурацию
ультразвукового
поля
и
подбирая
оптимальный
режим
озвучива
ния;
3)
ферритовые
преобразователи
обладают
высоким
К.П.д.,
поэтому
нагреваются
мало
и
не
нарушают
температурный
режим
гальванической
ванны;
4)
для
питания
ферритовых
преобразователей
не
требуется
высоких
напряжений,
поэтому
подводка
питания
в
ванну
не
представляет
затрудне
ний.
Для
выяснения
влияния
активных
сред
на
ферриты
были
проведены
специальные
опыты
[69]:
детали
из
феррита
21
помещались
на
длительный
срок
в
серную,
соляную,
азотную,
плавиковую
кислоту,
в
едкий
натрий;
их
вес
периодически
контролировался.
Убыль
веса
за
30
суток
не
превы
шала
0,1 %;
только
в
плавиковой
кислоте
вес
образца
уже
за
7
суток
из
менялся
на
0,1 %.
Ферритовые
образцы
испытывались
также
в
специаль
ных
электролитических
растворах
в
течение
40
суток;
убыль
веса
их
при
этом
также
составляла
около
0,1 % .
Чтобы
выяснить,
не
усиливается
ли
в
агрессивных
средах
кавитацион
ная
эрозия
излучающей
поверхности,
была
проведена
проверка
на
двух
идентичных
ферритовых
излучателях.
Один
из
них
работал
в
режиме
кавитации
в
60%-ной
серной
кислоте,
другой
в
таком
же
режиме
в
воде.
Контрольное
взвешивание
после
работы
преобразователей"
в
течение
75
часов
показало
,
что
убыль
веса
их
была
приблизительно
одинаl.\ОВОИ
и
не
превышала
0,01 %.
Видимые
на
излучающих
поверхностях
сердечников
следы
кавитационной
эрозии
были
сходными.
.
Были
проведены
также
испытания
ферритового
преобразователя
не
посредственно
в
гальванической
ванне
[69
J:
изучалось
воздействие
излу
чаемого
им
звука
на
процессы
никелирования
и
цинкования.
В
опытах
использовался
стержневой
преобразователь
из
феррита
21
с
резонансной
частотой
27
-кгц.
0:&
работал
в
режиме
двухстороннего
излучения.
Интен
сивность
излучения
составляла
1,3
вт/с.м
2
,
величина
питающего
напряже
ния
- 40
в,
потребляемая
мощность
- 30
вт.
Преобразователь
не
вызы
вал
заметного
нагревания
электролита
в
ванне.
Подмагничивание
его
осуществлялось
при
помощи
постоянного
тока
(для
работы
в
агрессивных
средах
составные
сердечники
не
годятся,
в
частности
-
сердечники
с
вклеенными
постоянными
магнитами,
так
как
клеевой
шов
в
этих
условиях
оказывается
недостаточно
прочным).
Положение
преобразователя
в
ванне
относительно
пластин
анода
и
катода
видно
на
рис.
24.
При
работе
его
:144
допустимая
плотность
тока
в
рроцессе
никелирования
повысилась
от
1
до
5
а/д,м2
и
соответственно
скорость
осаждения
никеля
-
с
0,1
до
0,4
,мк,/.ПU1t.
Качество
покрытия
улучшилось.
Б
процессе
цинкования
плотность
тока
при
работе
ферритового
излучателя
повысилась
с
0,8-1,2
до
5
а/д,м2,
а
скорость
осаждения
цинка
возросла
с
0,1-0,15
до
0,8-0,9
,мк,/,мин,.
Преобразователь проработал
в
гальванических
ваннах
около
300
часов.
Длительное
пребывание
в
агрессивной
среде
не
сказалось
ни
на
его
свой
ствах,
ни
на
свойствах
обмотки,
которая
состояла
из
84
витков
провода
МГШБ-О,35.
В
гальванических
ваннах
испытывался
также
цилиндрический
фоку
сирующий
преобразователь,
сердечник
которого
был
набран
из
пятна
дцати
ферритовых
колец.
Он
применялся
для
нанесения
равномерных
по
крытий
на
тонкие
трубки,
которые
помещались
вдоль
его
оси.
§ "'.
у
dът"аЗВУRовые
сварочные
YCTpO~CTBa
Все
шире
применяется
ультразвук
для
сварки.
Ультразвуковой
метод
сварки
надежен,
прост,
не
требует
специальной
подготовки
и
очистки
свариваемых
поверхностей.
Он
применяется
для
соединения
деталей
из
полимеров
и,
в
частности,
для
сварки
полимерной
пленки
[70].
Улиразву
ковой
метод
используется
для
сварки
деталей
в
микроэлектронной
технике,
для
присоединенияконтактовкполупроводниковым
приборам
[71].
Б
первом
случае
колебания
инструмента
направленыперпен
дикулярно
плоскости
сварного
шва,
во
втором-па
раллельно
этой
плоскоётл.
Но
несмотря
на
это
раз
личие,
применяемые
сварочные
ультразвуковые
головки
имеют
одинаковое
принципиальное
устройство.
Они
состоят
из
электроакустического
преобразователя
и
концентратора,
обычно
двух
полуволнового
(рис.
25).
Крепление
головок
ocy~
ществляется
в
узловой
плоскости
первой
ступени
концентратора
с
помощью
специального
фланца.
Сварка
полимерных
пленок
производится
на
частотах
20-30
к,гц
(для
сварки.
тонких
пленок
целесообразно
применять
более
высокие
частоты)
с
амплитудой
25-35
M1f;
сварка
в
электронной
тех
нике
-
на
частотах
40, 50, 60
1fгц,
с
амплитудой
порядка
5-10
M1f.
При
сварке
полимерных
пленок
удобно
пользо
ваться
ручными
ультразвуковыми
пистолетами,
которые
могут
изготавливаться только
с
ферри
товыми
или
пьезокерамическими
преобразова
телями
(металлические
магнитострикторы
требуют
для
работы
систему
охлаждения и
посто
янный
ток
подмагничивания,
что
чрезвычайно
усложняет
конструкцию
и утяжеляет
ее).
При
этом
ферритовые
преобразователи
имеют
сущест-
венное
преимущество:
они
могут
работать
при
очень
низких
напряжениях,
а
для
ручных
писто
летов
это
важно
по
соображениям
безопасности.
Ручные
пистолеты
с
ферритовыми
преобразова
1
2
Рис.
25.
Конструкция
концентратора
головки
ДЛЯ
ультразвуковой
сварки
телями
для
сварки
полимерной
пленки
выпус-
1 -
первая
ступень
нонцен
каются японской
фирмой
Чимада.
тратора;
2 -
вторая
ступень
Б
Акустическом
институте
были
изготовлены
нонцентратора;
3 -
фланец;
u 4 -
резиновые
пронладки;
головки
для
сварки
полимернои
пленки
с
сердеч-
6
......
Rрепежные
Rольца
никами
из
феррита
21
[72].
Резонансные
частоты
1
О
Источники
ультразвука
головок
составляли
23
и
28
Б8Ц,
сами
сердечники
с
вклеенными
магнитами
имели
торцовый
размер
4,0
х
4,0
ем
2
•
Коэффициент
усиления
по
амплиту
де
для
двухполуволнового
концентратора
с
экспоненциальными
ступенями
(подобного
изображенному
на
рис.
25)
составлял
около
20.
Первая
ступень
изготавливалась
из
титанового
сплава,
вторая
--
из
того
же
титанового
сплава,
стали
или
дюралюминия.
Рабочим
инстрУ.ментом
служил
заточен
ный
на
определенный
угол
конец
второй
ступени
концентратора.
Головки
работали
с
амплитудой
30
МБ,
потребляемая
мощность
составляла
20--30
вт
(при
использовании
стального
концентратора
они
потребляли
большую
Рис.
26.
Ультразвуковая
головка
с
ферритовым
пре
образователем,
предназначенная
для
сварки:'полимер
ных
пленок
мощность,
чем
с
дюралюминиевым
или
титановым,
что
соответствует
соот
ношению
потерь
в
этих
материалах).
В
процессе
сварки
головки
нагрева
лись
и
амплитуда
инструмента
падала;
это
падение
объясняется
уходом
резонансной
частоты,
так
как
при
применении
генератора
с
автоматиче
ской
подстройкой
~aCTOTЫHa
максимум
амплитуды
величина
амплитуды
и
соответствующая
ей
мощность
при
нагревании
не
изменялись.
Для
проведения
технологических
испытаний
головки
оформлялись
в
виде
ручных
пистолетов
(рис.
26).
Испытания
по
сварке
полимерной
плен
ки
толщиной
от
10
до
40
МБ
дали
вполне
удовлетворительные
результаты.
Самые
тонкие
пленки
оказалось
целесообразным
сваривать
на
более
вы
сокой
частоте.
Для
этой
цели
служила
головка
с
ферритовым
преобразо
вателем
на
частоту
45
Б8Ц.
Такие
же
головки
изготавливались
для
сварки
деталей
в
микроэлектронной
и
полупроводниковой
технике;
при
этом
они
уже
не
оформлялись
в
виде
ручных
устройств,
а
жестко
закреплялись
в
специальных
установках
микросварки.
Применение
ферритовых
преобра
зователей
для
сварки
деталей
полупроводниковых
приборов
и
элемен
тов
пленочных
схем
представляется
весьма
перспективным,
так
как
этот
вид
сварки
требует
использования
высоких
частот,
на
которых
ферриты
обладают
большими
преимуществами
перед
металлическими
магнито
стрикторами.
:1.46
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Магнитные
-
керамические
материалы
представляют
большой
интерес
для
ультразвуковой
технологии.
Установки
с
ферритовыми
преобразовате
ля
ми
могут найти
широкое
применение.
Такие
установки
отли
чаются
простотой,
дешевизной,
малыми
габаритами.
Это
обстоятельство
должно
привести
к
расширению
области
применения
ультразвуковой
тех
rтики.
Однако
следует
,иметь
в
виду,
что
простая
замена
преобразователей
из
магнитострикционных
металлических
материалов
ферритовыми
в
уже
имеющихся
установках
недопустима.
При
конструировании
установок
с
ферритовыми
преобразователями
необходимо
учитывать
их
специфические
особенности
-
высокую
добротность
и
ограниченную механическую
проч
ность.
Первое
свойство
требует
более
тщательного
согласования
преобра
зователя
с
концентратором,
чем
для
преобразователей
из
металлов;
в
установках,
предназначенных
для
работы
с
малой
нагрузкой
(типа
уста
новки
ультразвукового
резания,
сварки),
необходимо
применение
автопод
стройки
частоты
питающего
генератора.
Относительно
невысокая
механичес
кая
прочность
требует
применения
ограничителей
по
амплитуде,
более
тща
тельного
выбора
режима
работы
преобразователя.
Однако
этидополнитель
ные
требования
не
снижают
большой
практической
выгоды,
которую
да
ет
применение
таких
преобразователеЙ.
Уже
сейчас
ясно,
что
феррито
вые
преобразователи
во
многих
случаях
могут
успешно
конкурировать
да
же
с
преобразователями
из
пьезоэлектрической
керамики.
ЛИТЕРАТУРА
1.
и.
м
а т а
у
m
е
R.
Ультра3ВУRовая
теХНИRа.
М.,
1962.
2.
J.
В.
F r
е
d
е
r i
с
k. Ultrasonic Engineering.
N.
У.,
London, Sidney, 1965.
3.
J.
L. S n
о
е
k. New Development
in
Ferromagnetic Materials.
N.
У.,
Amsterdam,
1947
(см.
перевод: Я.
С
н
о
е
R.
Исс.ледования
в
области
новых
ферромагнитных
материалов.
ИЛ,
1949).
4.
J.
S m i t,
Н.
Р.
У.
W i j
п.
Ferrites, 1959
(см.
перевод:
смитя.,
Вейн
х.
Фер-
риты.
ФИ3ИЧССЮlе
свойства
и
праRтичеСI-ше
применения.
ИЛ,
1962).
5.
К.
S j
х
t u s. Freqllenz, 5, 335, 1951.
6.
с.
W. D i
е
t h
е
1
m.
Techn.
Mitt.
РТТ,
29, 281, 1951.
7.
С.
М.
van
der
В
II
r g t.
Philips
Res.
Вер.,
8, 91, 1953.
8.
W.
В.
R
о
Ь
е
r t s.
ВСА
Rev., 14, 3, 3, 1953.
9.
\v.
В.
R
оЬ
е
r t s. QST, N
6-24;
N
7-28;
N
8-32,
1953.
10.
Н.
L
е
n n
а
r t
z.
Fllnktechnik, 9, 468, 1954.
11.
Н.
п.
Б
е
л
о
в.
Упругие
тепловые
и
электричеСRие
явления
в
ферромагнетиках.
М.,
1957.
12.
G. W.
Р
i
е
r
се.
Proc. Amer. Acad. Boston, 63, 1, 1928.
13.
F. D. S m i t h. Proc. Phys. Soc., 42, 181, 1930.
14.
S.
В
а
t t
е
r w
о
r t h, F. D. S m i t h. Proc.
Phys.
Soc., 43, 166, 1931.
15.
Н.
Т
h i
е
d
е.
ACllstica, 4, 5, 532, 1954.
16.
G.
В
r
а
d f i
е
1 d. Research, 6, 2, 2, 1953.
17.
Р.
Р
орр
е
r.
Вкн.
SoftMagneticMaterials
forTelecommllnication. London, 1953.
18.
G.
В
r
а
d
f'
i
е
1
d.
ACllstica,
4,
1, 171, 1954.
19.
U.
Е
n
z.
Techn.
Mitt.
РТТ,
6, 209, 1955.
20.
С.
М.
v
а
n d
е
r
В
II
r g t .
.т
ASA, 28, 6, 1020, 1956.
21.
С.
М.
v
а
n d
е
r
В
II
r g t.
Philips
Res.
Rept.,
12, 2, 97, 1957.
22.
С.
М.
v
а
n d
е
r
В
II
r g t. Valvo
Berichte,
5, 1, 1,
195'3.
23.
С.
М.
v
а
n d
е
r
В
II
r g t. Electronic Technology, 37, Sept., 330, 1960.
24.
С.
М.
v
а
n d
е
r
В
II
r g
t,
А.
1
....
S t
II
i j t
в.
Ultrasonics, 1,
Oct.-Dec.,
199, 1963.
25.
У.
К
i k
II
С
h i
et
al. Sci.
Rept.
Вев.
Inst.
Tohokll
Uшv.,
7, Ser.
В,
N 1,
1,9,
N 3,
171, 1955.
26.
У.
К
i k
II
С
h i. JASA, 29, 5, 569, 1957.
27.
У.
К
i k
II
С
h i.
Труды
Rонференции
по
элеRтротехничеСRИМ
средствам
связи.
Ун-т
TOXORY,
21,
.N2
1,
49-56,
1958
(япон.).
28.
Н.
D. R
о о
t,
J.
М
с
D
о
n
а
1 d.
J.
Amer. Ceram. Soc., 40, N
1,
1-5,
1957.
29.
S.
F. F
е
r
Ь
е
е,
С.
М.
D
а
v i s. JASA, 30, 8, 747, 1958.
30.
3.
R
а
ч
R
о
В
С
R
ий.
ARYCT.
Ж.,
9, 1, 37, 1963.
10*
31.
В.
W
а
d
а
s.
ВиН.
Acad.
Роl.
Sci., 11, 2, 95, 1963.
32. Z.
К
а
с
z k
о
w s k i.
ВиН.
Acad.
Роl.
Sci., 11, 1, 41, 1963.
ЗЗ.
Применение
ферритов
в
качестве
излучателей
звука.
Отчет
Акуст.
инст.,
1955.
34.
И. П.
r
о
л я
м
и п
а.
Акуст.
Ж.,
2, 2, 225, 1956.
35.
И.
П.
r
о
л
я
м
и
li
а.
Акуст.
Ж.,
6, 3, 311, 1960.
36.
л.
Н.
Сыр
к и
н.
В
I-Ш.
«Ферриты».
Минск,
1960,
стр.
226.
37.
л.
Н.
Сыр
к
ин.
ФТТ,
2, 8, 1900, 1960.
38.
П. Л.
Стрелец,
Л.
Н.
Сыркин,
М.
Г.
Ткаченко.
Изв.
АН
СССР,
Сер.
физ.,
20, 11, 1426, 1961.
39.
Я.
С.
Шур,
м.
Г.
л
у
ж
и н
с
к
а
я,
И.
Б.
В
л
а
с
о
в,
О.
И.
Ш
и
р
я
е
в
а,
В.
А.
3
а
й
к
о в
а.
Изв.
АН
СССР.
Сер.
физ.,
22, 10, 1259, 1958.
40.
А.
Д.
С
о
к
о
л
о
в,
Я.
С.
Шур.
Акуст.
Ж.,
6,
1, 131, 1960.
41. R.
В
о
z
о
r t
Ь.
Ferromagnetism.
N.
У.,
1951
(см.
перевод:
Р.
Б
о
з
орт.
Ферро-
магнетизм.
ил,
1956).
42.
Н.
J
а
f f
е,
D.
А.
В
е
r 1 i n
с
о
и
r t. Proc.
ШЕЕ,
53, 10, 1327, 1965.
4З.
Е.
W. G
о
r t
е
r. Proc.
IRE,
12, 1945, 1955.
44.
Л.
И.
Рабкин,
С.
А.
Соскин,
Б.
Ш.
ЭпштеЙн.
Технология
ферритов.
М.-Л.,
1962.
45.
Н.
А.
Т
о
р
о
п
о
в,
Л. И.
Р
а б
к и
н,
Э.
И.
Фре
й
Д
е
н
Ф
е
л
ь
д,
Б.
Ш.
Э
п
ш
т
е
й
н.
ЖТФ,
23, 9, 1541, 1953.
46.
И.
П.
r
о
л
я
м
и
н
а,
Н. Ф.
С
т
а
р
о
с
т
и
н
а.
Серия
«Передовой
наУЧН.-техн.
и
производ.
опыт». ом М-60-118/1.
М
1960.
47.
Л.
Я.
r
у
т
и
н.
ЖТФ,
15,
-4-5,
239, 1945.
48.
Л.
Я.
r
у
т
ин.
ЖТФ,
15, 12, 924, 1945.
49.
И. П.
r
о
л
я
м
и
н
а.
Ультр~звуковая
техника,
ом
1, 31, 1960.
50.
И. П.
r
о
л
я
м
и
н
а,
В.
R.
Ч
У
л
к
о
в
а.
Акуст.
Ж.,
12, 4, 428, 1966.
51. R.
О
с
h s
е
n f
е
1 d. Z.
Phys.,
143, 375, 1955.
52.
И.
Б.
R
е
к
а
л
о,
Б.
Г.
л
и
в
ш
и
ц.
ФММ,
13, 4, 599, 1962.
53.
Л.
И.
r
а
н
е
в
а,
И.
П.
r
о
л
я
м
и
н
а.
Акуст.
Ж.,
9, 4, 413, 1963.
54.
Исследование
ферритовых
магнитострикционных
колебательных
систем
и
раз
работка
на
их
основе
малогабаритного
ультразвукового
станка
упрощенной
конст
рукции
мощностью
до
100
вт.
Отчет
ЭНИМС
и
Акуст.
инст.,
1965.
55.
О.
Н
о о
v
е
r. J ASA, 28, 2, 291, 1956.
56. R. R. W h
у
m
а
r k. JASA, 33, 6, 725, 1961.
57.
И. П.
r
о
л
я
м
и н
а.
Proc. 3-d ICA Congr. Amsterdam, 1211, 1960.
58.
С.
М.
v
а
n d
е
r
В
u r g
t,
А.
L. S t
и
i j t s. Proc.
4-th
ICA Congr. Copenhagen,
К22,
1962.
59.
И.
П.
r
о
л
я
м
и н
а,
В.
R.
Ч
у
л
к
о
в
а.
Акуст.
Ж.,
10, 3, 276, 1964.
60. R. G
е
r s
о
n, J ASA, 32, 10, 1297, 1960.
61.
Л.
И.
r
а
н
е
в
а,
И. П.
r
о
л
я
м
и
на.
ГОСИНТИ,
Сер.
«Передовой
научно-
техн.
и
производ.
опыт»,
ом
18-63-186/1.
М.,
1963.
62.
Н.
Т
h i
е
d
е.
Akust. Beih., 3, 449, 1953.
63.
О.
Н
е
n k
е
1.
Hochfrequenztechn.
und
Electroakust.,
70, 5, 177, 1961.
64.
Сравнение
м:агнитострикционных
преобраЗ0вателей
из
керамических
и
метаЛЛII-
ческих
материалов.
Отчет
Акуст.
инст.,
1965.
65.
Л. Д.
Роз
е
н
б
е
р
г,
М.
Г.
С
и
р
о
тюк.
Акуст.
Ж.,
6, 4, 478, 1960.
66.
Е.
А.
Н
е
пай
рас.
Акуст.
Ж.,
8, 1, 7, 1962.
67.
Л.
И.
r
а
н
е
в
а,
И. П.
r
о
л
я
м
и
н
а.
Ультразвуковая
техника,
.М
1, 32,
1964.
68.
Л.
И.
r
а
н
е
в
а,
И. П.
r
о
л
я
м
и н
а.
Ультразвуковая
техника,
ом
2, 13,
1964.
69.
Л.
И.
r
а
н
е
в
а,
И.
П.
r
о
л
я
м
и
н
а,
А.
П.
М
а
т
ю
ш
и
н,
И.
А.
О
с т
р
а
т
е
н
ко.
Ультразвуковая
техника,
ом
3, 16, 1965.
70.
Л.
Н.
М
а
Ц
ю
к,
А.
В.
Б
о
г
д
а
ш
е
в
с
к и
й,
Л.
Л.
ж
а
р
о в
а,
Ю.
М.
R 0-
л
о б
к
о
в,
О.
А.
R
о
т
о
в
Щ
и
к
о в
а.
Сварка
полимерных
пленок.
М.,
1965.
71.
Н.
Р.
С.
D
а
n i
е
1 s. U1trasonics, 3, Oct.-Dec., 190, 1965.
72.
А.
В.
Б
о
г
д
а
ш
е
в
с
к и
й,
Л.
И.
r
а
н
е
в
а,
И.
П.
r
о
л
я
м
и н
а.
Ультра
звуковая
техника,
ом
1, 39, 1966.
ЧАСТЬ
III
ФОR~СИР~IOЩИЕ
иаЛPlАТЕЛИ
~ЛЬТРАаВ~RЛ
J7.
д.
Розенберг
Часть
111
ОГЛАВЛЕНИЕ
Введение
• . • . . . . . . . . . . . . . . . • • . . . . . . . • . . .
..
151
Глава
1.
Основные
теоретичеСlШе
соотношения
и
выбор
оптимальных
параиетров
153
А.
Сферические
излучатели
• . . . . . . . . . . .
153
§ 1.
Коэффициент
усиления
по
давлению
. . . . . . . . . . . .
154
§ 2.
Распределение
давления
в
фокальной
области.
. . . . . .
155
§ 3.
Коэффициенты
усиления
по
скорости
n
по
интенсивности
157
§ 4.
Фронты
с
HepaBHoMepHым
распределением
амплитуды.
. .
159
§ 5.
Фактор
фокусирования
. . . . . . . . . . . .
163
Б.
Цилиндрические
излучатели
. . . . . . . . . .
167
§ 6.
Цилиндрический
фронт
бесконечной
длины.
. .
167
§
7.
Цилиндрический
фронт
конечной
длины
. . .
170
Глава
2.
ПОГJIощение
в
среде
. . . . . . . . . . . . .
174
§ 1.
Линейное
поглощение
. . . . . . . . . . .
§
2.
Нелинейное
поглощение
сферических
волн
§ 3.
Нелинейное
поглощение
цилиндрических
волн
..
Глава
3.
Обычные
фОRусирующие
излучатели
. . .
Глава
4.
Сверхмощные
фокусирующие
излучатели
...
§ 1.
Общие
соображения
. . .
..
. . . . . .
§ 2.
Излучатели
с
фокусированием
в
жидкости
...
§ 3.
Излучатели
с
фокусированием
в
твердом
теле
Литература
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
174
177
181
183
192
192
193
202
205