Цитович И.Г. Технологическое обеспечение качества и эффективности процессов вязания поперечновязанного трикотажа

Подождите немного. Документ загружается.

натяжения нити при входе в зону вязания значительно возрастает, а

динамические отклонения увеличиваются. Например, на кругловя-

зальных машинах средних классов уровень входного натяжения

возрастает до 10-20 сН, на плосковязальных - до 80-100 сН. Харак-

тер изменения натяжения в значительной степени является случай-

ным, что обусловлено изменением фрикционных свойств нити, воз-

никновением динамических составляющих натяжения и других

факторов. Поэтому на вязальных машинах для стабилизации вход-

ного натяжения нити, особенно за рубежом,' получили распростране-

ние устройства активной подачи нити. Характеристики натяжения

нити при использовании различных устройств определяются их

функциональными особенностями. Устройства обеспечивают стабили-

зацию входного натяжения и уменьшение его уровня до оптималь-

ных значений в зависимости от свойств применяемого сырья. Еще

в 1962 г. X. Папке [82] экспериментально установил, что применение

различных видов устройств активной подачи (исследовалась так

называемая ленточная подача нити и шестеренчатый нитеподаватель)

обеспечивают стабилизацию входного натяжения нити и, как следст-

вие, стабилизацию длины нити в петельных рядах, образуемых

в различных петлеобразующих системах.

Одновременно аналогичные результаты получили Ф. Блэкман и

Дж.С.Хопкинсон при исследовании двух других типов нйтеподающих

устройств: нитеподатчика с огибанием нитью цилиндра (типа ка-

бестан) и устройства с зажимом нити между двумя нитеподающими

цилиндрами.

Наиболее глубокое исследование влияния активной подачи нити

на стабильность входного натяжения нити и структурных параметров

полотна было выполнено проф. Б.С. Оксом (1968-1978). При этом

Б.С. Оке считал, что основным итогом замены пассивного питания

вязальных машин активным является стабилизация натяжения ни-

ти, вследствие которой уменьшаются отклонения ДНП. Далее был

проведен ряд исследований под руководством проф. В.Н. Гарбарука

по анализу эффективности применения регуляторов натяжения нити

и нитенакопительных устройств на поперечновязальных машинах.

Результаты этих исследований обосновали возможность контроля

в условиях активной подачи натяжения нити как одного из фак-

торов, определяющих режим ее переработки.

«Д ОТТЯЖКА ПОЛОТНА и ПЕТБЛЫТИКОГАЖА

Влияние усилия оттяжки на ДНП в основном определяется из-

менением перетяжки нити. Качественно это влияние, характеризует-

ся тем, что с ростом натяжения полотна ДНП увеличивается*. Таким

* при реализации способа дозированной подачи нити усилие оттяжки практически не

влияет на ДНП. По мнению автора, эффект влияния в этом случае можно обнаружить

только при возникновении в нити остаточных деформаций.

образом, при изменении уровня натяжения полотне при вязании

возникают систематические погрешности (отклонения)' ДНП. Если

зависимость длины нити в петле I от натяжения полотна Q есть / =

= I (Q), то изменение натяжения полотна на величину AQ принедет

к отклонению ДНП.

Изменения усилия оттяжки оказывают на качество изготовляемо-

го трикотажа двоякий эффект: во-первых, приводят к отклонениям

ДНП, во-вторых, при постоянной ДНП вызывают изменения геомет-

рии (формы) петель, а следовательно, размеров вырабатываемых из-

делий. В последнем случае контроль линейных размеров и показате-

лей'плотности полотна Лг и Пв несет в себе неправильную инфор-

мацию о качестве процесса вязания. Это подтверждают следуювде

результаты эксперимента, который проводился при выработке об-

разцов трикотажа на автомате 2АН-14 из хлопчатобумажной пряжи

линейной плотности 15,4 тексХ2. Образцы вырабатывались в усло-

виях подачи нити с заданной скоростью при / = 6 ± 0,02 мм.

С целью снижения погрешностей измерения' показателей плот-

ности

Пв

и Д. определяли по линейным размерам образцов и числу в

них петельных рядов и столбиков.

Измерения проводились после вязания через 5 мин после прохож-

дения изделием товароприемного устройства (рис. 4.9, кривая 1), су-

точной релаксации (отлежки) образцов в свободном состоянии (кри-

вая

и затем после стирки и сушки образцов в барабанной бельевой

сушильной машине "Росинка" для достижения условий, близких

к, равновесному состоянию трикотажа (кривая 3). Стирка и сушка

образцов выполнялись по стандартной методике. Модуль ванны

1:20, температура воды 35 - 40°С при концентрации моющего средства

порошка "Лотос" 2 г/л. Продолжительность мокрой обработки 20 мин

с последующей грехкратной промывкой образцов при температуре

20-25°С. В процессе стирки и промывки образцы подвергались мно-

гократным ручным , воздействиям. Отжим их осуществлялся

в центрифуге в течение 2 мин, сушка 7 при температуре 75°С в те-

. чение 30 мин при частоте вращения барабана 50 мин"^.

,При вязании усилие оттяжки изменялось от 8 до 22 сН/мм. При

этом было установлено, что уменьшение нагрузки менее 6 сН/мм вы-

зывает сбросы петель из-за нарушения операций формирования и

оттяжки (особеньо при вязании полуфанга), а более 22 сН/мм при-

водит к обрыву старых петель (при вязании переплетения ластик

1+1).

- Анализ полученных данных (см. рис. 4.9) позволяет сделать важ-

ные в практическом отношении выводы. Технологическое обеспе-

чение высокой точности ДНП, например, стабилизацией скорости по-

дачи нити не исключает изменения линейных размеров изделий, по-

верхностной плотности трикотажа и плотности петель при вязании

Рис. 4.9. Зависимость дли-

ны L образцов и показа-

телей плотности Лв и Лг

трикотажа от усилия от-

тяжки Q при постоянной

ДНП(/ = const):

—

ластик 1 +1; б

—

попуфа™

—V

W IS Wf.cHAiM

12-13,6% 5 '

1 \

L».

ti-nv.

5 '

1 \

L».

15 гО^,сН/ш 10 ' 15 ZO(f,cH/MM

ZOcjlcH/uM

10 -15 . ZOif,cH/Mu

С различным уровнем натяжения полотна (с разным усилием оттяж-

ки). После вязания длина полуфабриката и плотность петель по вер-

тикали из-за изменения, усилия оттяжки могут различаться на

11-12%, после суточной релаксации - на 7,4-8% (для полуфанга -

на 11,9 - 13,6%). Существующие нормы отклонений чулочных .изде-

лий-после вязания находятся в пределах примерно ±1%. При превы-

шении этих норм процесс вязания часто регулируют, в то время как

при постоянной ДНИ эти отклонения могут доходить до. ±6%. Можно

представить себе полную нецелесообразность действий обслужи-

вающего^персонала по регулированию процесса вязания изменением

глубины кулирования, если усилие оттяжки на разных машинах су-

щественно различается.

Полученные результаты показывают, что существующие методы

управления качеством вырабатываемых изделий на основе контроля

показателей плотности и линейных размеров могут быть эффектив-

ными только при определенных условиях:

для готовой продукции - при обеспечении условий равновесного

состояния трикотажа на основе применения эффективных методов

его релаксационной усадки;

для полуфабрикатов - при обеспечении определенной точности

усилия оттяжки трикотажа в процессе его выработки.

' Из соотношения (2.3) следует, что при постоянной ДНП относитель-

ная погрешность поверхностной плотности трикотажа, связанного из

сырья определенного вида, полностью определяется отклонениями

показателей его плотности.

Практически важно, что если нам неизвестна точность обеспе-

чения уровня оттяжки полотна или изделий при их вязании на раз-

личном оборудовании, то комплектовать изделия после вязания

с различных машин, сопоставлять их размеры и показатели плот-

ности, а также делать выводы о качестве мы не имеем права до их

полной релаксации*. ' <

Таким образом, при контроле линейных размеров обязательно

I условие обеспечения постоянного уровня оттяжки и его контроля.

При вязании в режиме пассивной подачи проявляется суммарный

эффект влияния усилия оттяжки на параметры трикотажа: нестабиль-

ность размеров является как следствием изменения ДНП, так и ее

i формы (параметров Л, J5).

' А.И. Кобляков, исследуя деформационные свойства трикотажа,

! показал, что величина остаточной деформации и кинетика деформа-

' ции заЕисят не только от уровня натяжения полотна, но и от времени

приложения нагрузки [38]. Этот факт следует принимать во внима-

I ние, когда анализируются размеры изделий (или их плотность),

\ довязываемых после простоя оборудования: часть изделий или

полотна при этом могут иметь

различные размеры' или. показатели

плотности, в то время как ДНП остается постоянной.

Он же отмечает, что равновесное состояние трикотажа не яв-

ляется устойчивым, носит вероятностный характер, а параметры

структуры (петельный шаг и высота петельного ряда) переменны [38].

Поскольку петельный шаг и высота петельного ряда зависят от

условий и времени, их следует относить к параметрам состояния три-

котажа, а в качестве независимых параметров данной структуры

считать ДНП (либо длину нити, образующей элементарное звено) или

ее безразмерный показатель - модуль.

Основные положения о влиянии усиления оттяжки на структур-

ные па1)аметры трикотажа, которые разработали А.С. Далидович,

И.С. Мильченко, В.М. Лазаренко, Дж. Нэптон, Д. Манден, Д. Хеншоу

и др., были развиты в исследованиях П.П. Шерман, Д.И. Игитхановой,

Н.И. Большаковой, Н.М. Волкова, В.А. Садовского, Э.В. Статут

и др. с целью оптимизации процесса оттяжки'и повышения стабиль-

ности структурных параметров, линейных размеров, поверхностной

плотности и других качественных показателей продукции. Из ре-

зультатов этих исследований вытекает, что изменение усилия от-

тяжки может быть вызвано следующими причинами:

различным уровнем натяжения полотна (или изделия) из-за оши-

бок в наладке и работе товароприемного устройства; '

систематическими, в том числе периодическими во времени, из-

* Более объективным является контроль размеров под нагрузкой.

менениями натяжения полотна по длине и ширине, а также изме-

нениями технологическ;их условий (например, изменением ширины

вязания) при неизменных условиях работы товароприемного уст-

ройства;

неравномерным распределением усилий при двухосном растяже-

нии полотна (определяется способом оттяжки полотна и конструк-

цией ширителя);

деформационными воздействиями на полотно и переходными

процессами в нем, вызванными динамикой процесса петлеобразо-

вания и работой товароприемного устройства.

Исследованиями, проведенными за рубежом с применением

устройства для измерения усилия оттяжки марки "Эсотекс" [83],

было установлено, что из-за непостоянства натяжения полотна на раз-

личных машинах изменения его ширины по снятии с машины состав-

ляют: при вязании полотен жаккардовых переплетений из смешан-

ной пряжи (шерсть с полиэфирными волокнами) - 16%, из полиакри-

лонитрильной пряжи - 13,8%; при вязании полотен переплетения

ластик 1+1 из хлопчатобумажной пряжи - 14,4%.

Из-за различного уровня натяжения полотна наблюдаются различ-

ная усадка и разное поведение полотен и изделий на стадиях техно-

логической обработки.

При вязании на одной машине отклонения в натяжении полотна

в основном определяются способом натяжения полотна, конструк-

цией механизма оттяжки, формой и размерами ширителя. Отклоне-

ния усилия оттяжки петель по периметру трубчатого полотна приво-

дят к. изменению структурных характеристик участков полотна: по-

казателей плотности петель и поверхностной плотности. Например,

на кругловязальных двухластичных машинах отклонения поверх-

ностной плотности участков полотна по его периметру составляют

43 г/м^ (при среднем значении 210 г/м®), т.е. 20% [84].'

4.6. Факторы, влияющие на обрывность шпей в процессе вязания

Термин "обрывность"'определяет один из видов внезапного от-

каза процесса вязания как технологической системы, при котором

воздействующие на нить нагрузки превышают прочность нити либо

возникают нарушения отдельных операций процесса петлеобразо-

вания, повреждения рабочих органов машины, которые вызывают

^обрыв нити или петель полотна*.

ТУ Обрывность, как правило, прерывает процесс вязания и вызывает

останов "оБорудевания. Устранения повреждений (поиск неисправ-

ностей, заправка нити, связывание ее концов, ликвидация и заработ-

ка срыва) связаны с затратами труда обслуживающего персонала.

Поэтому от уровня обрывности нити зависит фактическая произво-

' i i, ^ I , I'' if ' i' f ' ' I ft ,

* С.Патисон в работе [85] анализирует повреждения игл, нитенаправите'лей и элемен-

,10В игольницы, которыелызывают дефекты трикотажных полотен и увеличивают обрыв-

ность. ' ' ' ^ , '' '

дительность труда, оборудования и качество выпускаемой про-

дукции.

Вязальщица значительную часть рабочего времени расходует на

ликвидацию последствий обрывов нити и срыва полотна, поэтому ее

норма обслуживания и производительность труда существенно зави-

сят от обрывности.

увеличением обрывности возрастает количество

несортной продукции, продукции П сорта и технических отходов.

Поэтому обрывность влияет на себестоимость продукции.

Наиболее неблагоприятным последствием обрывности нити яв-

ляется частичный или полный срыв изделия, который часто, особен-

но на многосистемных машинах, вызывает массовую поломку игл.

При вязании поперечновязаного трикотажа из шерстяной пряжи

на кругловязальных машинах 40% простоев машин обусловлены об-

рывностью нити, 20 - сменой бобин, 9 - контролем качества, 16 -

снятием рулона, 5 - остановами по причине неполадок машины

и 10% - другими причинами [86]. '

В производственных условиях обрывность чаще всего^ относят

к качеству применяемого сырья. Поэтому установить свойства пря-

жи, влияющие на ее обрывность при вязании, чрезвычайно важно как

с экономической точки зрения, так и с точки зрения создания усло-

вий для повышения качества сырья. Вместе с тем известно, что об-

рывность при переработке одного и того же вида сырья в разных ре-

жимах вязания и на разных машинах может существенно различать-

ся [87]. Поэтому обрывность в общем виде есть функция, зависящая

от физико-механических свойств нити, параметров режима и спосо-

ба вязания, а также конструктивных факторов вязального механиз-

ма*. Вследствие этого качество трикотажа неразрывно связано

с качеством сырья и качеством выполнения технологического прр-

цесса, а также качеством конструкции вязальных машин.

Анализируя причины обрывности пряжи на вязальных машинах,

необходимо учитывать:

условия сматывания и движения нити (спадание витков,'сукру-

тины и другие явления);

внешние дефекты пряжи (прядильные пороки, непропря'ды, сор,

шишки, заработанный пух и др.);'

' физико-механические свойства нити (линейная плотность, жест-

кость нити при деформациях, сопротивление нити сжатию, фрикцион-

ные показатели и др.);

режим вязания (натяжение нити, усилие оттяжки и другие фак-

торы);

вид переплетения;

способ петлеобразования или параметры вязального механизма

(вязание с распределением или без него, с перетяжкой нити и пр.).

Однако обрывность нити при вязании может быть как следствием

/л*

обрывность.

11Д| Л-

чрезмерно высокого уровня натяжения, когда действующие нагруз-

ки превышают прочность нити, так и следствием чрезмерно низких

значений натяжения, когда нарушения отдельных операций процесса

петлеобразования приводят к обрыву нити, срывам полотна и мас-

совой поломке игл.

4.&1.

ОБРЫВНОетъ ШС СЛЕЛСТВИВ РАЗРУШЕНИЯ нити и ПЕТЕЛЬ ТРИКОТАЖА

Ответ на вопрос вероятности обрыва нити дает сопоставление

прочности нити и действующих нагрузок при ее кулировании. Теория

процесса кулкрования нити позволяет оценить максимальное натя-

жение, основываясь на его зависимости от величины входного натя-

жения То, суммарного угла обхвата нитью петлеобразующих органов

Ф и показателя фрикционных свойств нити ц*. В самом простом слу-

чае считают, что

Г=Гое1^Ч'. • • . , (US)

Это отношение в безразмерном виде можно представить: Г/Тп =

е'^'Р.

На вязальных машинах в кулировании нити при вязании двой-

ных переплетений одновременно участвуют три-четыре иглы с углом

обхвата нитью, игл (3 ... 4) п рад. Фрикционные показатели клас-

сических, видов сырья находятся в пределах ц = 0,15 - 0,3. Примем

для .расчета два варианта: То =

и То = 20 сН, а ф = Зл (540°). Тогда

можно получить при li = 0,15 Г = 40 и Г = 80 сН, т.е. Г/Го = 4. В то же

время при

= 0,3 Г

180 и Г

360 сН, т.е. Г/Го = 18.

Первое, что необходимо отметить при изменении коэффициента

тангенциального сопротивления движению нити ц с 0,15 до 0,3 (в два

раза), - максимальное натяжение увеличивается с 4 до 18 раз. При

этом аналогичное' изменение входного натяжения (в два раза) уве-

личивает максимальное натяжение только в два раза. Поэтому

влияние фрикционных свойств на максимальное натяжение нити зна-

чимо отличается от влияния входного натяжения.

Второе - при незначительном уровне входного натяжения (Го =

= 10 сН) уровень максимального натяжения может быть соизмерим

с разрывной.нагрузкой. Так, при пульсации натяжения с 10 до 20 сН

максимальное натяжение, например^ для непарафинированной

шерстяной пряжи, когда ц = 0,3, изменяется от 190 до 360 сН. Если

рассматривать вязание на машине 18 кл., то средняя разрывная на-

грузка шерстяной пряжи линейной плотности 22,2 текс х 2 состав-

ляет 286 сН.

Уже этот простой пример показывает, что контроль фрикцион-

ных свойств сырья неотъемлем от решения задач снижения обрыв-,

ности нити при вязании.

* Здесь Ц необходимо определить в условиях движения нити, то есть ц не есть по-

стоянная величина.

€

Поскольку механизм прироста натяжения связан с процессом

трения, показатель фрикционных свойств нити является одним из

наиболее важных при оценке качества сырья.

экспериментальное подтверждение зависимости обрывности от

фрикционных свойств нити можно найти в работе автора [6], а также

исследованиях П. Касенбека и А. Неукиршнера [88], Дж. Егберса [89,

90], Л. Климента [66], Л. Хантера, М. Кавуда и Д. Добсона [91]. Су-

щественно, что снижение показателей фрикционных свойств умень-

шает обрывность по другим причинам, в частности из-за внешних по-

роков, узлов и образования пуха. При качественном парафинирова-

нии хлопчатобумажной и шерстяной пряжи обрывность может быть

уменьшена более чем в 10 раз, а, в условиях активной подачи -

в 2-3 раза.

Высокая корреляция обрывности, а также технологической, точ-

ности и фрикционных свойств позволяет считать их оценку наиболее

важной характеристикой технологичности пряжи, предназначенной

для трикотажного производства. Поскольку изменения фрикцион-

ных свойств влияют также на'ДНП, входной контроль качества сырья

по

.фрикционным показателям следует считать неотъемлемым от за-

дач повышения качества трикотажной продукции.

Неоправданное увеличение глубины кулирования вызывает рост

натяжения нити и может быть причиной обрыва нити, особенно при

недостаточной ее прочности. Однако чрезмерное уменьшение глуби-

ны кулирования, хотя и снижает нагрузки на нить, может вызвать

обрыв старых петель последнего или предыдущего рядов [6].'

Таким образом, обрывность (как результат разрушения нити)

следует'рассматривать одновременно не только с натяжением кули-

руемой нити, но и с натяжением старых петель при их взаимодейст-

вии с элементами иглы.

Дж! >Врэу и Р. Бурнс'провели'Детальные исследования силовой

картины процесса'петлеобразования [92]. Ими было установлено, что

в зависимости от ДНИ максимальные нагрузки вызваны либо кулиро-

ванием новой петли, либо нанесением старой петли. Последнее

наблюдается в случае, когда ДНП меньше охватываемого нитью пери-

метра головки иглы.

При вязании на двухфонтурных машинах существенное влияние

на обрывность оказывает соотношение глубины кулирования нити

иглами диска и цилиндра. В условиях подачи нити постоянная ее

;|^лина может по-разному распределяться между петлями, образуемы-

ми иглами диска и цилиндра (рис. 4.10).

Оптимальные условия, по данным Ф. Харта [93], можно получить

в случае, когда длины петель, образуемых на иглах цилиндра и дис-

ка, равны. Это снижает обрывность нити (рис. 4.11). Для этого необхо-

димо обеспечить при наладке машины одинаковую глубину кулиро-

вания нити иглами диска и цилиндра, для чего рекомендуется ис-

пользовать специальные устройства.

Однако разрушение нити может быть следствием не только растя-

Рис. 4.10. Варианты установки глубины ку-

' 'о лированияни1и:

, „

hj = hi; 6

hi при постоянной ДНП

Разность

глубин

кулиродания hj-n2

^ис. 4.11. Зависимость обрывности при вяза-

SiiHH or соотношения глубиш кулирования

нити иглами цилиндра (hi) и

жения нити, но и изгибных напряжений. Поэтому в общем случае

необходимо оценивать суммарные напряжения, которые возникают в

нити при вязании.

Напряжения в нити при кулировании в первом приближении

можно определить из соотношения

L 5

Б,

(4.16)

где Т - натяжение нити; S - площадь поперечного сечения нити; б -

нити;/ - радиус огибания нитью контура; Е - модуль упругости нити при растяж

Подставляя соотношение (4.15) для натяжения

нити в уравнение

(4.16), получим ,

ГоеМФ б'

-Е.

(4.17)

5 г+б

Анализ уравнения (4.17) позволяет выявить основные факторы,

кото1)ые влияют на напряжение нити и ее обрьшность в процессе пет-

леобразования. К ним относятся входное натяжение нити То, степей

защемления нити в процессе кулирования, определяемая углом Ф,

коэффициент тангенциального сопротивления ц, толщина нити го и

модуль упругости нити при растяжении Е. Поскольку жесткость ни-

ти при изгибе Я=Я

(Е, J),

этот показатель также следует считать одним

из важных при оценке качества сырья.

С.Тоширо и К.Кацуаки'[77], а также Дж. Нэптон [68] приводят ана-

логичный перечень факторов, наиболее значимо влияющих на обрыв-

ность пряжи.

Из соотношения (4.17) следует, что снижение нагрузок на нить до-

стигается уменьшением степени защемления нити (угла ф) обычно пу-

тем изменения геометрии кулирного клина, снижением показателя

фрикционных свойств (путем парафинирования или эмульсирования

нити) и, наконец, снижением уровня входного натяжения. С целью

уменьшения обрывности должны быть обеспечены условия для пе-

ретяжки нити при кулировании.

Перетяжка_нити позволяет уменьшить обрывность кулированной

Нити при на;^ии на ней узлов, особенно в процессе переработки

нитей с малым (менее

10%)

разрывным удлинением.

Проф. А.С. Далидович отмечает, что вследствие задержки старой

петлей узла новая петля может образоваться уменьшенного размера,

или же образование ее пойдет за счет уменьшения предшествующей

петли, или же, в конце концов, г..'ть може. оборваться [40].

Обрывность может быть уменьшена уже на стадии проектирова-

ния процесса вязания, во-первых, выбором рационального соотноше-

ния между толщиной нити и классом вязальной машины и, во-вто-

рых, выбором рациональной ДНП, соответствующей толщине приме-

няемой нити и классу машины (естественно, при обеспечении требо-

ваний к структуре и свойствам готовой продукции).

Толщина нити или ее линейная плотность должна выбираться

с'учетом размеров петлеобразующих органов вязальных машин (т.е.

класса машины). При неправильном выборе соотношения между тол-

щиной нити и классом машины нагрузки, воздействующие на нить

в процессе петлеобразования, могут возрастать, что приведет к уве-

личению обрывности нити. При экспериментальном исследовании

нагрузок, возникающих в процессе йетлеобразования, Д.Хеншоу [70]

установлена существенная их зависимость от толщины нити. В слу-

чае применения пряжи повышенной толщины ее натяжение возраста-

ет также при соединении петель.

А.С. Далидович установил, что соотношение между линейной плот-

ностью нити и классом вязальных машин зависит от свойств нити,

размеров узлов на ней, особенностей процесса петлеобразования на

машинах различных типов и назначения продукции. В, каждом

конкретном случае можно установить диапазон толщин нити (пря-

жи), в пределах которого можно получить приемлемый уровень ка-

чества трикотажа. Рекомендуемые границы оптимальных соотноше-

ний для разных видов оборудования постоянно уточняли различные

авторы; И.В. Бальсим, В.Н. Гарбарук, А.Б. Головушкина, П. Оффер-

манн, В.Ф. Ибэч, Дж. Нэптон, К. Вебер и др.

" Сииис1ика_о6рывности нитей, которую приводит X, Вигнал [94],

показывает, что существуют оптимальные соотношения между линей-

ной плотностью нити и классом вязальной машины (рис. 4.12), когда

обрывность,нити минимальная.. Причем это характерно прежде всего

для переработки пряжи в чистом виде (кривая 3), отличающейся

меньшей технологичностью по сравнению со смешанной пряжей (кри-

вая 2) и текстурированными нитями (кривая i). При переработке пря-