Золотаревский В.С. Механические свойства металлов
Подождите немного. Документ загружается.
внутри
которых
с
высокой
скоростью
идет
локализованная
плас
тическая
деформация.
Ширина
их
обычно
превышает
несколько
диаметров
зерен
и
увеличивается
по
мере
деформации.
Первая
полоса
при
отсутствии
сильных
концентраторов
напряжений
на
поверхности
или
внутри
образца
возникает
у
одной
из
головок
образца
(рис.
95).
Диаметр
образца
в
месте
образования
полосы
уменьшается
на
0,1-0,2
мм,
так
что
образующаяся
ступенька
иг
рает
теперь
роль
концентратора
напряжений
и
в
результате
сле
дующая
полоса
идет
от
исходной
и
т.
д.
В
некоторых
материалах
деформация
на
площадке
текучести
развивается
путем
распрост
ранения
одной
полосы
Чернова-Людерса,
охватывающей
все
сечение
образца.
Полосы
Чернова-Людерса
имеют
матовый
от
тенок
и
хорошо
видны
невооруженным
глазом
на
блестящей
по
верхности
образца.
Увязка
микро-
и
макроскопической
картины
развития
резкой
текучести
представляется
следующим
образом.
Еще
до
достиже
ния
верхнего
предела
текучести
в
некоторых
зернах,
где
макси
мальна
концентрация
напряжений
(например,
вблизи
головок
образца)
и
наиболее
благоприятна
ориентировка
относительно
растягивающей
силы,
начинают
работать
дислокационные
источ
ники
или
разблокируются
и
начинают
двигаться
«старые»
дисло
кации,
имевшиеся
в
металле
до
начала
испытания.
Еели
исход
ный
образец
имеет
достаточно
совершенную
субструктуру,
под
вижные
дислокации
относительно
легко
перемещаются
по
плос
костям
скольжения,
где
касательные
напряжения
максимальны,
и
многие
из
них
доходят
до
границ
зерен.
Здесь
они
тормозятся,
образуя
плоские
или
объемные
скопления,
напряжения
от
кото
рых
инициируют
работу
источников
в
соседнем
зерне.
При
макроскопически
равномерном
распределении
напряже
ний
момент
перехода
деформации
через
первую
границу
зерна
считается
началом
распространения
полосы
Чернова-Людерса,
и
ему
соответствует
верхний
предел
текучести.
При
наличии
же
концентраторов
напряжений
полосы
могут
образовываться
при
более
низких
внешних
напряжениях,
и
высота
зуба
текучести
бу
дет
уменьшаться
вплоть
до
полного
исчезновения.
Такая
сильная
зависимость
величины
о"т.,
от
концентраторов
напряжений,
кото
рыми
могут
быть
даже
небольшие
дефекты
поверхности
образца
или
включения
внутри,
при
водит
к
относительно
плохой
воспро
изводимости
о"т
.•
(разброс
значений
о",.н
обычно
значительно
мень
ше).
Следует
также
отметить
чувствительность
высоты
зуба
и
дли-
180
ны
площадки
текучести
к
жесткости
испытательной
машины.
На
недостаточно
жестких
машинах
зуб
и
площадка
текучести
могут
совсем
не
выявляться
при
растяжении
материалов,
для
которых
характерна
резкая
текучесть
в
случае
испытания
на
жесткой
ма
шине.
Дело
в
том,
что
силоизмерительное
устройство
правильно
фиксирует
возникающие
в
образце
усилия
только
при
плавном
нагружении.
Фиксация же
резкого
спада
нагрузки,
который,
в
частности,
происходит
':10
достижении
верхнего
предела
текучес
ти,
затруднена
и
определяется
относительной
жесткостью
маши
ны
и
образца.
При
испытании
на
податливой
машине,
жесткость
которой
меньше,
чем
образца,
силоизмерительное
устройство
фиксирует
спад
нагрузки,
присущий
машине,
а
не
образцу.
При
большой
разности
в
жесткости
машины
и
образца
этот
спад
в
машине
становится
настолько
значительным,
что
не
фиксирует
ся
силоизмерительным
устройством,
и
зуб
текучести
не
выявля
ется.
В
районе
фронта
(пунктир
на
рис.
95)
распространения
полосы
Чернова
-
Людерса
можно
вьщелить
четыре
области.
В
первой
из
них
деформация
еще
не
началась,
здесь
напряжение
не
достигло
а
т
.
о
•
Вторая
область
-
это
узки~
слой
непосредственно
перед
фрон
том
полосы,
где
напряжение
равно
или
больше
верхнего
предела
текучести,
причем
складывается
оно
из
а
т
.
в
+
а
ск
~
ат.I!'
где
а
ск
-
напряжение,
обусловленное
дислокационными
скоплениями
на
концах
полос
скольжения.
В
третьей
зоне
только
началась
работа
дислокационных
источников,
и
скольжение
идет
в
ограничен
ном
числе
систем
(одной-двух).
Наконец,
четвертая
область
отно
сится
к
уже
продеформированному
материалу
за
фронтом
поло
сы
Чернова-Людерса,
где
напряжение
равно
а
т
.
н
,
во
всех
зернах
здесь
идет
поперечное
скольжение.
Пластическая
деформация
внутри
полос
Чернова-Людерса
характеризуется
большой
скоростью,
относительно
высоким
для
подвижных
дислокаций
уровнем
напряжений
и
значительным
количеством
почти
мгновенно
образующихся
дислокаций
(в
от
сутствие
резкой
текучести
плотность
дислокаций
с
увеличением
деформации
возрастает
плавно
и
с
гораздо
меньшей
скоростью).
В
макромасштабе
полосы
Чернова
-
Людерса
распространя
ются
под
углом
_450
к
оси
образца,
т. е.
в
направлении
действия
максимальных
касательных
напряжений.
Из
рассмотрения
механизма
резкой
текучести
следует,
что
ве
личина
физического
(нижнего)
предела
текучести
определяется
181
теми
же
основными
факторами,
что
и
значения
условного
преде
ла
текучести:
сопротивлением
перемещению
дислокаций,
разме
ром
зерен
и
легкостью
передачи
деформации
через
их
границы.
Зависимость
предела
текучести
от
размера
зерна
является
важ
нейшей
в
теории
предела
текучести
поликристаллов.
Границы
зе
рен
служат
эффективными
барьерами
для
движущихся
дислока
ций.
Чем
мельче
зерно,
тем
чаще
встречаются
эти
барьеры
на
пути
скользящих
дислокаций
и
большие
напряжения
требуются
для
продолжения
пластической
деформации
уже
на
начальных
ее
стадиях.
В
результате
по мере
измельчения
зерна
предел
текучести
возрастает.
Многочисленные
эксперименты
показали,
что
ниж
ний
предел
текучести
о"
=O".+Kd-
l
/2
Т.Н
I
У
,
(56)
где
0";
И
К
у
-
константы
материала
при
определенной
температу
ре
испытания
и
скорости
деформирования;
d -
размер
зерна
(или
субзерна
при
полигонизованной
структуре,
показанной
на
рис.
27,
д).
Формула
(56),
называемая
по
имени
ее
первых
авторов
урав
нением
Петча-Холла,
универсальна
и
хорошо
описывает
влия
ние
размера
зерна
не
только
на
О"т.н
но
и
на
условный
предел
текучести
и
вообще
любое
напряжение
течения
в
области
равно
мерной
деформации.
Физическая
трактовка
эмпирического
уравнения
(56)
базиру
ется
на
уже
рассмотренных
представлениях
о
природе
резкой
те
кучести.
Константа
0";
рассматривается
как
напряжение,
необхо
димое
для
перемещения
дислокаций
внутри
зерна,
а
слагаемое
K"d-
I
/
2
-
как
напряжение,
требующееся
для
приведения
в
дей
ствие
дислокационных
источников
в
соседних
зернах.
Величина
0";
зависит
от
силы
Пайерлса-Набарро
и
препят
ствий
скольжению
дислокаций
(другие
дислокации,
инородные
атомы,
частицы
второй
фазы
и
т.
д.).
Таким
образом,
0"; -
«напря
жение
трения»
-
компенсирует
те
силы,
которые
приходится
преодолевать
дислокациям
при
своем
перемещении
внутри
зерна.
Для
экспериментального
определения
0";
можно
использовать
пер
вичную
диаграмму
растяжения:
величине
0";
соответствует
точка
пересечения
экстраполированной
в
область
малых
деформаций
кривой
растяжения
за
площадкой
текучести
с
прямолинейным
участком
этой
кривой
(рис.
96,
а).
Этот
метод
оценки
0";
основан
182
на
представлении
о
том,
что
участок
ius
диаграммы
растяжения
есть
результат
поликристальности
растягиваемого
образца;
если
бы
он
был
монокристаллом,
то
пластическое
течение
началось
бы
в
точке
i.
Второй
способ
определения
С5;
-
экстраполяция
пря
мой
с5
-rr
l
/
2
до
значения
rr
l
/
2
=
о
(см.
рис.
96,
6).
Здесь
уже
прямо
т.н
предполагается,
что
С5;
-
предел
текучести
монокрист~а
с
та-
кой
же
внутризеренной
структурой,
как
и
поликристаллы.
Параметр
К
у
характеризует
наклон
прямой
С5
т
_rr
1
/
2
•
По
Кот
треллу,
К
=
с5
(2l)1/2
у
d '
где
с5
d
напряжение,
необходимое
для
разблокировки
дислокаций
в
соседнем
зерне
(например,
отрыва
от
примесной
атмосферы);
I
-
расстояние
от
границы
зерна
до
ближайшего
дислокационного
источника.
Таким
образом,
К
определяет
трудность
передачи
деформа
.v
ции
от
зерна
к
зерну.
Физический
смысл
параметров
С5;
и
К
у
не
меняется,
если
урав
нение
вида
(56)
используется
для
расчета
условного
предела
те
кучести.
Эффект
резкой
текучести
зависит
от
температуры
испытания.
Ее
изменение
сказывается
и
на
высоте
зуба
текучести,
и
на
дли
не
площадки,
и,
что
самое
главное,
на
величине
нижнего
(физи
ческого)
предела
текучести.
С
повышением
температуры
испыта
ния
высота
зуба
и
длина
площадки
текучести
обычно
уменьша-
р
а
Рис.
96.
Определение
напряжения
трения
'",
по
диаграмме
растяжения
(а)
и
зависимости
ниж
него
предела
текучести
от
размера
зерна
(б)
800
8-
0,2
0,'1
0,5
0.8
т/т"л
Рис.
97.
Зависимость
предела
теку
чести
некоторых
о.
и.
к.
металлов
от
температуры
(Конрад)
183
ются.
Такой
эффект,
в
частности,
проявляется
при
растяжении
о.
ц.
к.
металлов.
Исключением
являются
сплавы
и
интервалы
темпе
ратур,
в
которых
нагрев
при
водит
к
усилению
блокировки
дисло
каций
или
затруднению
их
генерирования
(например,
при
старе
нии
или
упорядочении).
Нижний
предел
текучести
особенно
резко
снижается
при
та
ких
температурах,
когда
существенно
изменяется
степень
блоки
ровки
дислокаций.
В
о.
ц.
к.
металлах,
например,
резкая
темпера
турная
зависимость
О"т.н
наблюдается
ниже
0,2
Т
пл
(рис.
97),
что
как
раз
и
обусловливает
их
склонность
к
хрупкому
разрушению
при
низких
температурах
(см.
гл.
IV).
Неизбежность
температурной
зависимости
О"т.н
вытекает
из
физического
смысла
его
составляю
щих.
Действительно,
О";
должна
зависеть от
температуры,
поскольку
напряжения,
необходимые
для
преодоления
сил
трения,
падают
с
повышением
температуры
из-за
облегчения
обхода
барьеров
путем
поперечного
скольжения
и
переползания,
а
также
наличия
температурной
зависимости
силы
ПаЙерлса-Набарро.
Степень
блокировки
дислокаций,
определяющая
величину
К
у
и,
следова
тельно,
слагаемого
K)'d-
1
/
2
в
формуле
(56),
также
должна
умень
шаться
при
нагреве.
Например
в
о.
Ц.
к.
металлах
это
обусловлено
размытием
примесных
атмосфер
уже
при
низких
температурах
из
за
высокой
диффузионной
подвижности
примесей
внедрения.
Условный
предел
текучести
обычно
слабее
зависит
от
темпе
ратуры,
хотя
и
он
закономерно
снижается
при
нагреве
чистых
металлов
и
сплавов,
в
которых
при
испытании
не
проходит
фазо
вых
превращениЙ.
Если
же
такие
превращения
(особенно
старе
ние)
имеют
место,
то
характер
изменения
предела
текучести
с
повышением
температуры
становится
неоднозначным.
В
зависи
мости
от
изменений
структуры
здесь
возможен
и
спад,
и
подъем,
и
сложная
зависимость
от
температуры.
Например,
повышение
температуры
растяжения
предварительно
закаленного
сплава
-
пересыщенного
твердого
раствора
при
водит
вначале
к
повыше
нию
предела
текучести
вплоть
до
какого-то
максимума,
соответ
ствующего
наибольшему
количеству
дисперсных
когерентных
вьщелений
продуктов
распада
твердого
раствора,
идущего
в
про
цессе
испытаний,
а
при
дальнейшем
повышении
температуры
0"0,2
будет
снижаться
из-за
потери
когерентности
частиц
с
матри
цей
и их
коагуляции.
П
р
е
Д
е
л
про
ч
н о
с
т
и.
После
прохождения
точки
s
на
диаграмме
растяжения
(см.
рис.
86)
в
образце
развивается
ин-
184
тенсивная
пластическая
деформация,
которая
была
ранее
под
робно
рассмотрена.
До
точки
Ь
рабочая
часть
образца
сохраняет
первоначальную
форму.
Удлинение
здесь
равномерно
распреде
ляется
по
расчетной
длине.
В
точке
Ь эта
макроравномерность
пла
стической
деформации
нарушается.
В
какой-то
части
образца,
обычно
вблизи
концентратора
напряжений,
который
был
уже
в
исходном
состоянии
или
образовался
при
растяжении
(чаще
все
го
в
середине
расчетной
длины),
начинается
локализация
дефор
мации.
Ей
соответствует
местное
сужение
поперечного
сечения
образца
-
образование
шейки.
Возможность
значительной
равномерной
деформации
и
<ют
тягивание»
момента
начала
образования
шейки
в
пластичных
материалах
обусловлены
деформационным
упрочнением.
Если
бы
его
не
было,
то
шейка
начала
бы
формироваться
сразу
же
по
достижении
предела
текучести.
На
стадии
равномерной
деформа
ции
увеличение
напряжения
течения
из-за
деформационного
уп
рочнения
полностью
компенсируется
удлинением
и
сужением
расчетной
части
образца.
Когда
же
прирост
напряжения
из-за
уменьшения
поперечного
сечения
становится
больше
прироста
напряжения
из-за
деформационного
упрочнения,
равномерность
деформации
нарушается
и
образуется
шейка.
Условие
начала
формирования
шейки
можно
вывести
следую
щим
образом.
В
точке
Ь
при
рост
нагрузки
Р
ь
=ShFb
становится
ну
левым:
(57)
где
Sb
-
истинное
напряжение;
F
b
-
площадь
поперечного
сече
ния
образца
g
точке
Ь.
Учитывая
постоянство
объема
V
образца
при
пластической
деформации,
получим
v=
Fio =
FbL
b
, F
o
=
Fb(l
+
Б),
где
F
o
и
'о
-
начальные
площадь
сечения
и
расчетная
длина
об
разца.
Следовательно:
о
=
FьdБ
+
dFьO
+
Б).
Объедиюi;
выражения
(57)
и
(58),
находим
dS
b
=
SьdБ
/
(1
+
Б)
=
Sb
de
и
dS/de
=S.
(58)
185
Таким
образом,
шейка
начинает
образовываться
по
достиже
нии
удлинения,
которому
соответствует
тот
участок
кривой
ис
тинное
напряжение
-
истинная
деформация,
наклон
которого
численно
равен
величине
истинного
напряжения
в
этот
момент
деформации.
Шейка
развивается
от
точки
Ь
вплоть
до
разрушения
в
точке
k
(см.
рис.
86),
одновременно
снижается
действующее
на
образец
усилие.
По
максимальной
нагрузке
(Р
ь
,
рис.
85, 86)
на
первичной
диаграмме
растяжения
рассчитывают
временное
сопро
тивление
(часто
его
называют
пределом
nрочности
или
условным
пределом
nрочности)
СУ.
=
PjF
o
'
Для
материалов,
разрушающихся
с
образованием
шейки,
СУ
-
это
условное
напряжение,
характеризующее
сопротивление
максимальной
равномерной
деформации.
Предельную
прочность
таких
материалов
СУ.
не
определяет.
Это
обусловлено
двумя причинами.
Во-первых,
СУ.
значительно
мень
ше
истинного
напряжения
Sb'
действующего
в
образце
в
момент
достижения
точки
Ь.
К
этому
моменту
относительное
удлинение
достигает
уже
10-30
%,
площадь
поперечного
сечения
образца
F
h
«F;"
Поэтому
Sh
=
Р)
F
b
>
СУ"
=
Р
Ь
/ F
o
Но
так
называемый
истинный
предел
прочности
Sb
также
не
может
служить
характеристикой
предельной
прочности,
поскольку
"За
точкой
Ь
на
диаграмме
растяжения
(см.
рис.
86)
истинное
со
противление
деформации
продолжает-расти,
хотя
усилие
падает.
Дело
в
том, что
это
усилие
на
участке
bk
концентрируется
на
минимальном
сечении
образца
в
шейке,
а
площадь
его
уменьша
ется
быстрее,
чем
усилие.
Если
перестроить
первичную
диаграм
му
растяжения
в
координатах
S-e
или
S-\jI
(рис.
98),
то
окажет
ся,
'!то
S
непрерывно
увеличивается
по
мере
деформации
вплоть
до
момента
разрушения.
Кривая
на
рис.
98
позволяет
проводить
строгий
анализ
деформационного
упрочнения
и
прочностных
свойств
при
растяжении.
Диаграмма
истинных
напряжений
(см.
рис.
98)
для
материалов,
разрушающихся
с
образованием
шейки,
обладает
рядом
интересных
свойств.
В
частности,
продолжение
прнмолинейного
участка
диаграммы
за
точку
Ь
до
пересечения
с
ОСЫО
напрнжений
поэволяет
примерно
оценить
величину
СУ.,
а
186
экстраполяция
прямолинейного
участка
до
точки
С,
СООТВСТСТВУ
ющей
\jI
= 1 (100 %),
дает
Sc
=
2S
b
•
Диаграмма
на
рис.
98
качественно
отличается
от
ранее
рас
смотренных
кривых
деформационного
упрочнения,
поскольку
IlрИ
анализе
последнего
мы
обсуждали
только
стадию
paBHoMcpllO~i
деформации,
на
которой
сохраняется
схема
одноосного
растнжс
ния,
т. е.
ранее
анализировались
диаграммы
истинных
напрнiКl'
ний,
соответствующие
П
типу
кривых.
На
рис.
98
видно,
что
Sb
И
тем
более
<У
в
намного
MeHbLIIC
l/CfIIllI/-
ного
сопротивления
разрыву
(Sk
= P
k
/
FJ,
определяемого
как
OТlIO
шение
усилия
в
момент
разрушения
к
максимальной
ПЛОII(аЮI
поперечного
сечения
образца
в
месте
разрыва
F
k
•
КазаЛОСI)
61,1,
величина
Sk
является
лучшей
характеристикой
предельной
'IIЮ'I
ности
материала.
Но
и
она
условна.
Расчет
Sk
предполагает,
что
в
момент
разрушения
в
шейке
действует
схема
одноосно['о
рапн
жения,
хотя
на
самом
деле
там
возникает
объемное
наПрЯЖСlIlIОС
состояние,
которое
вообше
нельзя
охарактеризовать
ОДНИМ
IIOP-
мальным
напряжением
(именно
поэтому
сосредоточеннан
)~ефор
мация
не
рассматривается
в
теориях
деформационно['о
YIlPO'IIIC-
ния при
одноосном
растяжении).
На
самом
деле,
Sk
опреДСJlНСТ
лишь
некое
среднее
продольное
напряжение
в
момент
разРУ"IС
ния.
Величина
усилия
P
k
в
момент
разрушения
на
диаграммах
рас
тяжения
III
типа
(как
и
другие
усилия
на
участке
спада
Н<:iI'РУJКИ
bk)
существенно
зависит
от
жесткости
испытатель
ной
машины.
С
уменьше
нием
жесткости
P
k
растет,
и
мы
фиксируем
завы
шенные
по
сравнению
с
истинными
значения
Sk'
Таким
образом,
все
рассмотренные
характе
ристики
прочности
-
<У
в
'
Sb'
Sk
-
строго не
опреде
ляют
предельной
прочно
сти
материала,
т.
е.
того
максимального
истинного
напряжения,
которое
он
может
вьщержать
до
раз-
s.---------------------~
SK~--------------------~
8
с
=
288
r----------------7-:Ft---;4
88
~----,oD"'_:.,....:...JL
~68
Sпц=Sт
Рис.
98.
Диаграмма
истинных
напряжений
при
P"~TH
.
жении
187
рушения.
На
практике
чаще
определяют
временное
сопротивле
ние,
которое
наряду
с
пределом
текучести
является
наиболее
распространенной
прочностной
характеристикой
при
растяжении.
Широкое
использование
а
в
связано
в
первую
очередь
с
экспери
ментальной
простотой
его
определения по
сравнению
с
Sb
и
Sk.
Связь
между
Sk
и
а
в
описывается
следующими
эмпирическими
формулами:
Sk
=
аво
+
1,
35
'V
k
)
при
ЧI
ь
<15%,
Sk
=
а.(0,8
+
2,06\j1k)
при
\jIb
= 15+30%,
где
\jIk
и
ЧI
ь
-
относительное
сужение
в
месте
разрыва
и
в
точке
Ь
на
диаграмме
растяжения
в
долях
от
1
(см.
рис.
86).
Для
большинства
металлических
материалов,
разрушающихся
с
образованием
шейки,
\jIb<15
%.
У
алюминия,
меди,
некоторых
латуней
и
аустенитн
ых
сталей
'1'
ь>
15
%.
При
определении
Sh
необходимо
знать
р
ь
'
для
этого
В
процессе
растяжения
непрерывно
или
хотя
бы
многократно
измеряют
ми
нимальные
размеры
сечения
образца,
как
это
обычно
делают
при
построении
диаграммы
истинных
напряжений.
К
тому
же
а
в
и
Sb
функционально
связаны
'между
собой.
Действительно,
в
любой
момент
испытания
на
стадии
равномерного
удлинения
р
=
а
Р
О
=
SF.
Следовательно,
а
=SF/
Р
О
=S(F/
р
о
+
1-1)
=S(l-\jI).
Поскольку
из
условия
постоянства
объема
образца
при
плас
тической
деформации
(V
= Fio =
рт)
вытекает
равенство
1/(1 +
о)
= 1 -
'1',
то
a=S(I-\jI)=S/(l
+0),
где о
и
'1'
-
относительное
удлинение
и
сужение
при
равномер
ной
деформации,
доли
от
единицы.
В
частности,
а
в
=
Sb(1
-
\jIb)
= Sb/
(1
+
оь)·
По
этой
формуле
можно
рассчитать
Sb'
зная
а
в
•
Но
для
плас
тичных
материалов
одной
группы
(например,
сплавов
на
одной
основе),
разрушающихся
с
образованием
шейки,
этого
обычно
не
делают,
поскольку
величина
максимального
равномерного
188
удлинения
Б
ь
в
них
колеблется
в
довольно
узких
пределах
(от
3-
5%
у
высокопрочной
малолегированной
конструкционной
стали
до
25-50%
у
меди,
латуней
и
нержавеющей
аустенитной
стали),
и
при
сравнении
таких
материалов
выводы
по
0".
И
Sb
получаются
идентичными.
Смысл
и
значение
временного
сопротивления,
а
также
Sb
и
Sk
существенно
меняются при
переходе
от
рассмотренной
диаграм
мы
растяжения
(см.
рис.
85,
П/)
к
первым
двум
(см.
рис.
85,
[,[/).
При
отсутствии
пластической
деформации
(см.
рис.
85,
/)
о"в:::::
Sb
:::::
Sk.
В
этом
случае
максимальная
перед
разрушением
нагрузка
Р
Ь
определяет
так
называемое
действительное
сопротивление
отры
ву
или
хрупкую
прочность
материала.
Здесь
О'п
уже
не
условная,
а
имеющая
определенный
физический
смысл
характеристика,
оп
ределяемая
природой
материала
и
условиями
хрупкого
разруше
ния.
Для
относительно
малопластичных
материалов,
дающих
кри
вую
растяжения,
показанную
на
рис.
85,
П,
0'.-
это
условное
напряжение
в
момент
разрушения.
Здесь
Sh=Sk
и
достаточно
стро
го
характеризует
предельную
прочность
материала,
поскольку
образец
равномерно
деформируется
в
условиях
одноосного
рас
тяжения
вплоть
до
разрыва.
Разница
в
абсолютных
значениях
О'в
и
Sb
зависит
от
удлинения
перед
разрушением,
прямой
пропорци
ональной
зависимости
между
ними
нет.
Таким
образом,
в
зависимости
от
типа
и
даже
количественных
характеристик
диаграмм
растяжения
одного
типа
физический
смысл
0"0'
Sb
И
Sk
может
значительно,
а
иногда
и
принципиально
меняться.
Все
эти
напряжения
часто
относят
к
разряду
характери
стик
предельной
прочности или сопротивления
разрушению,
хотя
в
ряде
важных
случаев
О'в
и
Sb
на
самом
деле
определяют
сопро
тивление
значительной
пластической
деформации,
а
не
разру
шению.
Поэтому
при
сопоставлении
0'.'
Sb
и
Sk
разных
металлов
и
сплавов
следует
всегда
учитывать
конкретный
смысл
этих
свойств
для
каждого
материала
в
завщ;имости
от
вида
его
диаграммы
ра
стяжения.
Характеристики
пластичности
при
растяжении
Основные
характеристики
пластичности
при
испытании
на
растяжение
-
относительное
удлинение
после
разрыва
Б
и
отно
сительное
сужение
'V.
Расчетные
формулы
(8)
и
(9)
и
условность
189