Золотаревский В.С. Механические свойства металлов
Подождите немного. Документ загружается.
таллографического
анализа.
В
частности,
с
помощью
рентгено
вских
методов
по
интегральному
уширению
интерференционных
линий
можно
оценивать
степень
пластической
деформации
на
поверхности
разрушения
и
глубину
пластически
продеформиро
ванной
области.
Таким
образом
можно
легко
разделять
хрупкий
и
вязкий
излом
с
близкими
металлографическими
характеристика
ми
(пластическая
зона
при
хрупком
разрушении
имеет
размеры
-1-10
мкм,
а
при
вязком
-
до
нескольких
миллиметров).
Существуют
различные
классификации
изломов,
часть
одной
из
них
приведена
в табл.
11.
Эта
классификация
не является
всеобъемлющей.
В
нее
не
вклю
чены
изломы
усталостного
разрушения,
разрушения
при
ползу
чести,
изломы,
образующиеся
при
разрушении
в
коррозионной
среде.
Поэтому
табл.
11
классифицирует
только
разновидности
изломов
при
однократном
статическом
и
динамическом
нагру
жении
на
воздухе
при
комнатной
и
близких
к
ней
температурах.
Классификация
базируется
на
трех
подходах
к
оценке
изло
мов:
по
энергоемкости,
механизму
разрушения
и
структуре
изло
ма.
Основой
является
энергетический
подход,
объединяющий
все
элементы
классификации.
С
увеличением
работы,
затрачиваемой
т
а
б л
и
ц
а
11.
Классификация
ИЗЛОМОВ
(по
М.
Н.
Георrиеву)
Энергоемкость
Схема
напря-
Механизм
об-
Излом
(работа,
затра-
женного
со-
рззования
по-
Микроструктура
излома
чиваемая
на
р3з-
стояния
у ве-
верхности
раз-
витие
трешины)
ршины
тре-
рушения
шины
:s:
о.
~
6
Е
~
.!,
е
g
Х
:s:
i;'i
u
"
'"
12
:s:
о о
со
о.t:I
::Е
с;
§!
~
Вязкий
Большая
""е-
о.
.,
u
'"
~
i;'i
Мягкая
1:!
:s:
1:!
~ е
.,
e-~
~ ~
со
:а
u
...
!о
'"
t:
О
:s:
.,
0.-&
.,
ti
!>.
о.и
1:!
.,
'"
:s:
~=
:s: :s:
~.e.
i;'x
х
:s:
х
:а
8,gj
[1
~
~
..
~
><:
[~
:s:
х
0.'"
~
~
:а
::Е
~~
~
5
се
~
се
t:I::
t-
х
U
с;
Проме-
Средняя
Прмежу-
Тоже
Тоже
Плоские
Тоже
Тоже
жуточ-
точная
неглубокие
ямки
ный
Хруп-
Малая
Жесткая
-
»
Транскристал-
Интеркрис-
кий
литные
фасетки
таллитные
фасетки
140
на
развитие
трещины
(главным
образом,
работы
пластической
деформации),
происходит
переход
.от
хрупкого
к
вязкому
разру
шению.
В
качестве
меры
этой
работы
можно
использовать
разные
параметры,
например
вязкость
G
1c
'
Чем
больше
энергоемкость,
тем
больше
по
размерам
зона
пластической
деформации
у
вер
шины
трещины
(глубина
излома),
а
размеры
этой
зоны
можно,
как
уже
отмечалось,
оценить по
рентгеновским
данным.
Энергоемкость
излома
должна
находиться
в
обратной
зависи
мости
от
жесткости
схемы
напряженного
состояния,
отражаю
щей
условия
нагружения.
Действительно,
с
уменьшением
коэф
фициента
мягкости
а.
и
увеличением
коэффициента
трехосности
~,
которые
характеризуют
жесткость
схемы
напряженного
состо
яния
(см.
гл.
1),
увеличивается
вероятность
хрупкого
разрушения.
Классификация
учитывает
два
уже
известных
нам
способа
формирования
поверхности
излома:
1)
путем
зарождения,
роста
и
слияния
множества
микротрещин
и
2)
путем
зарождения
тре
щины
скола
и
ее
распространения.
По
шкале
энергоемкости
эти
два
способа
перекрываются,
и
в
результате
как
раз
и
наблюдают
ся
структуры
изломов,
промежуточные
между
типично
хрупкими
и
вязкими.
Переход
от
хрупкого
разрушения
к
вязкому
Хрупкое
разрушение
для
любого
металлического
материала
наблюдается
лишь
при
определенных
условиях
испытания,
обра
ботки
или
эксплуатации.
Склонность
к
хрупкому
разрушению
осо
бенно
сильно
зависит
от
температуры:
чем она
ниже,
тем
обычно
больше
вероятность
хрупкого
разрушения.
Поэтому
на
темпера
турной
зависимости
показателя
пластичности
технических
метал
лов
и
сплавов
выделяется
интервал
температур
перехода
(рис.
72,
д
Ту)
от
хрупкого
разрушения
(близкие
к
нулю
показатели
плас
тичности)
к
вязкому
(значительные
по величине
показатели
пла
стичности).
Вместо
интервала
температур
часто
используют
ка
кую-то одну
температуру
хрупко-вязкого
перехода
т.
р
-
верхнюю
или
нижнюю
границы
интервала
д
т.
р
'
либо
температуру,
соот
ветствующую
середине
этого
интервала
(см.
рис.
72).
Иногда
т.
р
оценивают
как
температуру,
соответствующую
определенной
доле
хрупких
по
структуре
участков
излома
образца.
Величина
Т
хр
ши
роко
используется
как характеристика
склонности
того
или
ино
го
материала
к
хрупкому
разрушению:
чем
выше
т.
р
,
тем
больше
эта
склонность.
141
РИС.
72.
3пвисимость
показателя
IUшстич
НОСПI
от
температуры
s
Т;р
т
Рис.
73.
Схема
А.
Ф.
Иоффе.
объясняющая
хрупко-вязкий
переход
Но
температура
хрупко-вязкого
перехода
не является
констан
той
материала.
Она
сильно
зависит
от
его
структуры,
а
также
от
условий
испытания.
Чем
жестче
схема
испытания
(меньше
коэф
фициент
мягкости
а)
И
больше
скорость
деформации,
тем
выше
т.
р
'
Сильно
влияют
на
т.
р
различного
рода
надрезы
в
образце,
специально
наносимые
или
естественные,
имеющиеся
в
виде
рисок
на
поверхности
любого
образца.
Поэтому
чем
выше
каче
ство
обработки
поверхности
образца,
тем
ниже
Т,р
при
прочих
равных
условиях.
У
пластичных
по
своей
природе
материалов
пе
рехода
в
хрупкое
состояние
при
мягких
схемах
испытания
трудно
добиться
вплоть
до
абсолютного
нуля.
В
таких
материалах
т.
р
уда
ется
определить
только
при
использовании
жестких,
в
частности
динамических,
испытаний
образцов
с
надрезом.
Таким
образом,
сравнение
Т
разных
материалов
имеет
смысл
только
в
случае
'р
идентичности
условий
определения
этой
температуры.
Температура
хрупко-вязкого
перехода
чувствительна
к
содер
жанию
примесей
(особенно
примесей
внедрения
в
о.
ц. к.
метал
лах)
и
структуре
материала.
Особо
важным
является
хрупкое
разрушение
в
тех
случаях,
когда
оно
происходит
при
достаточно
высоких
температурах
(ком
натной
и
выше).
Металлы
и
сплавы,
у
которых
температура
пере
хода
из
пластичного
состояния
в
хрупкое
во
многих
случаях
ле
жит
выше
комнатной,
называют
хладноломкими.
Хладноломкость
-
проблема
особенно
острая
для
многих
металлов
и
сплавов
с
о.
ц.
к.
решеткой.
Для
объяснения
возможности
перехода
из
хрупкого
состояния
в
пластичное
часто
привлекают
классическую
схему
А.
Ф.
Иоффе
(рис.
73).
На
этой
схеме
сопоставляются
температурные
зависимо-
142
сти
хрупкой
прочности
-
сопротивления
разрушению
отрывом
Soт
(3)
и
напряжения,
необходимого
для
начала
пластической
деформации
-
предела
текучести
ST
(1,
1:
2).
Величина
Soт
слабо
зависит
от
температуры, предел
же
текучести
обычно
более
или
менее
резко
падает
при
нагреве
(см.
рис.
73).
Температура
перехода
Т
соответствует
здесь
точке
пересечения
кривых
S
и
S.
Ниже
~
от т
Т
хр
разрушающее
напряжение
достигается
раньше,
чем
предел
текучести
ST'
и
разрушение
происходит
хрупко,
без
предвари
тельной
пластической
деформации.
Выше
т..
р
при
нагружении
образца
в
процессе
испытания
вначале
достигается
ST'
идет
пла
стическая
деформация,
а
затем
уже
разрушение,
которое
в
этих
условиях
в
основном
вязкое.
Схема
Иоффе
применима
для
макрообразца
и
не
учитывает
локальной концентрации
напряжений
у
вершины
распространя
ющейся
трещины.
Если
же
напряжения
здесь
значительно
пре
взойдут
предел
текучести,
то
в
процессе
развития
трещины
будет
проходить
значительная
пластическая
деформация
и
работа
этой
деформации
может
оказаться
настолько
большой,
что
в
соответ
ствии
с
критерием
Гриффитса
трещина
уже
не
сможет
распрост
раняться
как
хрупкая.
Поэтому
для
того
чтобы
ниже
т..
р
(см.
рис.
73)
действительно
происходил
переход
из
пластического
состоя
ния
в
хрупкое,
необходима
достаточно
резкая
температурная
за
висимость
ST
(см.
рис.
73,
кривая
1).
Тогда
ниже
т..
р
даже
у
верши
ны
трещины
напряжения
не
превзойдут
ST.
Если
же
предел
теку
чести
в
принятых
условиях
испытания
слабо
зависит
от
темпера
туры
(см.
рис.
73,
кривая
2),
то
перехода
из
хрупкого
состояния
в
пластичное
наблюдаться
не
будет.
у
материалов
с
резкой
температурной
зависимостью
предела
текучести
обычно
наблюдается
и
сильная
чувствительность
ST
к
скорости
деформации:
увеличение
скорости
вызывает
рост
пре
дела
текучести
(см.
рис.
73,
кривые
1
и
1').
Это
также
способствует
хрупкому
разрушению
(повышает
т..
р
).
Скорость
пластической
де
формации
вблизи
вершины
распространяющейся
трещины
близ
ка к
скорости
ее
развития.
При
хрупком
разрушении
эта
скорость
велика,
что
определяет
высокий
предел
текучести
у
вершины
трещины.
В
результате
перед
быстро
движущейся
трещиной
плас
тическая
деформация
затруднена,
работа
ее
мала,
и
трещине
легче
распространяться
как
хрупкой.
Большинство
современных
теорий
хрупкого
разрушения
так
или
иначе
базируется
на схеме
Иоффе.
При
этом
учитывается
143
зарождение
трещин
в
результате
образования
дислокационных
скоплений
и
слияния
групп
дислокаций.
Напряжения,
необходи
мые
для
действия
такого
механизма
зарождения
трещин,
мень
ше,
чем
напряжения,
обеспечивающие
развитие
трещины
как
хрупкой.
Поэтому
если
предел
текучести
меньше
Soт
по
схеме
Иоффе,
но
превышает
напряжение,
нужное
для
слияния
дисло
каций,
то
происходит
образование
множества
микротрещин,
раз
витие
которых
затруднено.
По
Коттреллу,
если
для
формирования
зародыша
трещины
необходимо
n
дислокаций,
величина
па
будет
характеризовать
относительное
смешение
поверхностей
возникшей
трещины,
где
а
-
межатомное
расстояние
в
плоскости
трещины.
Тогда
условие
перехода
от
стабильной
зародышевой
микротрещины
к
непре
рывно
растущей
будет
naS~
2у,
(51)
где
S -
внешнее
приложенное
напряжение.
Фактически
уравнение
(51) -
разновидность
критерия
Гриф
фитса.
Охрупчивание
не
всегда
является
результатом
снижения
тем
пературы.
В
некоторых
случаях
оно
наблюдается
при
повышении
температуры.
ПРИЧj1нами
перехода
из
пластичного
состояния
в
хрупкое
при
нагреве
могут
быть
старение,
упорядочение,
оплав
ление
легкоплавких
составляющих
по границам
зерен
(красно
ломкость)
и
т.
Д.
Например,
в
результате
деформационного
старе
ния
закаленная
сталь
охрупчивается
при
нагреве
до
423-573
К
(явление
синеломкости).
На
температурных
зависимостях
показа
телей
пластичности
иногда
наблюдается
по
нескольку
«провалов»
пластичности,
каждый
из
которых
имеет
свою
природу.
Способы
борьбы
с
хладноломкостью
Основная
опасность
хрупкого
разрушения
в
том,
что
оно
идет
под
действием
относительно
низких
напряжений.
Основываясь
на
критерии
Гриффитса
и
факторах,
определяющих
температуру
перехода
из
хрупкого
состояния
в
пластичное,
можно
в
общем
виде
сформулировать
принципиальные
направления
борьбы
с
хладноломкостью.
В
каждом
конкретном
случае
они
могут
быть
реализованы
за
счет:
1)
изменения
химического
состава
(очистка
144
от
примесей
или
легирование)
и
2)
воздействия
на
структуру
через
режимы
плавки,
кристаллизации,
обработки
давлением,
термической
обработки,
спекания
и
т.
д.
По
Гриффитсу
величина
напряжения,
при
котором
трещина
распространяетея
как
хрупкая,
является
функцией
модуля
упру
гости
Е,
поверхностной
энергии
стенок
трещины
1."
работы
пла
стической
деформации
УПЛ
и
длины
трещины
с.
Модуль
упругости
представляет
собой
константу
материала,
и
его
можно
существенно
изменить
только
путем
сильного
легирования.
Поверхностная
энер
гия
У
•
также
трудно
поддается
регулированию,
тем
более,
что
факторы
(в
основном
легирование),
увеличивающие
У,.'
часто
зат
рудняют
пластическую
деформацию,
уменьщая
Уnл'
Остаются
два
параметра
(У
nл
и
с),
через
которые
обычно
и
воздействуют
на
величину
разрущающего
напряжения.
Как
уже
отмечал
ось,
наибольшее
практическое
значение
хруп
ко-вязкий
переход
при
низких
температурах
имеет
для
металлов
и
сплщюв
с
о.
ц.
к.
решеткой,
в
первую
очередь
для
железа
и
мно
гих
сталей.
Склонность
этих
материалов
к
хрупкому
разрушению
связана
с
наличием
в
них
примесей
внедрения.
В
очень
чистых
монокристаллах
о.
ц.
к.
металлов
хрупкое
разрушение
не
наблюда
ется
вплоть
до
самых
низких
температур.
Но
при
наличии,
напри
мер,
в
железе
всего
10-4 %
(ат.)
углерода
уже
можно
обнаружить
хрупко-вязкий
переход.
В
металлах
VIa
группы
(Сг,
Мо,
W)
он
проявляется
при
еще
меньших
концентрациях
примесей
внедре
ния.
С
увеличением
концентрации
последних
температура
хруп
ко-вязкого
перехода
закономерно
повышается
(рис.
74).
Сильное
влияние
примесей
внедрения
связано
с
эффективной
блокиров
кой
ими
дислокации
в
о.
ц.
к.
решетке
и
соответственно
с
резкой
температурной
зависимостью
их
предела
текучести
(см.
гл.
V).
Кроме
того,
из-за
низкой
предельной
растворимости
примесей
внедре
ния
в
о.
ц.
к.
металлах
уже
при
малых
концентрациях
образуются
частицы
избыточных
фаз
(карбидов,
оксидов,
Н'итридов
и
др.).
Это
также
способствуег
хрупкому
разрушению,
особенно
межзе
ренному
при
въщелении
частиц
на
границах
зерен.
Межзеренное
разрушение
часто
наблюдается
во.
ц.
к.
металлах
и
в
отсутствие
частиц
избыточных
фаз.
В
таких
случаях
его
связы
вают
с
равновесной
сегрегацией
примесей
на
межкристаллитных
границах,
где
энергия
искажения
решетки
вокруг
примесных
ато
мов
меньше,
чем
в
бездефектной
решетке
вне
границ.
Хрупкое
межкристаллитное
разрушение,
обусловленное
равновесной
се
г-
145
~%Г-------------------------~=====-~T~
80
~
4;-:r::
~1,;;;;--';:"r.c
/
//
0,01;'701;
....
I /
0J-~j~~L~·/~~~~~I~~)~~I
__
~I~~
80 -
/,
...
---
/-
-
r--
/-0.001% N
fo.007'70N
I ,
O~~I~
__
~I~~I
__
~~JL~I
___
~I
__
~
"О
-
o.OOl%N
-100
О
700
200
JOO
'100
t,
ос
Рис.
74.
Влияние
углерода
и
азота
на
хрупко-вязкий
переход
хрома
в
рекристаллизованном
( - )
и
деформированном
( - - - )
состоянййх
(Ч.
в.
Копецкий)
регацией
примесей,
возможно
и
в
Г.
ц.
к.
металлах
(например,
в
меди
с
примесью
сурьмы).
Таким
образом,
первое
направление
борьбы
с
хладноломкостью
о. ц.
к.
металлов
-
глубокая
очистка
их
от
примесей,
что
в
конечном
итоге
увеличивает
Ум'
Облегчению
пластической
деформации
У
вершины трещины
будет
способствовать
и
устранение
других
барьеров,
тормозящих
перемещение
дислокаций (дислокационных
барьеров,
дисперс
ных
частиц
второй
фазы
и
т.
д.).
Помимо
концентрации
примесей
внедрения
на
склонности
к
хрупкому
разрушению
о.
ц.
к.
металлов
сильно
сказывается
их
струк
тура.
Измельчение
зерна,
формирование
полигонизованной
струк
туры,
коагуляция
внутризеренных
вьщелений
и
измельчение
час
тиц
избыточных
фаз,
располагающихся
на
межзеренных
грани
цах
-
вот
некоторые
направления
снижения
склонности
К
хруп
кому
разрушению
этих
металлов
через
их
структуру,
а с
точки
зрения
критерия
Гриффитса
-
через
длину трещины.
Длина
зародышевой
трещины
обусловлена
степенью
концент
рации
напряжений
у
места
ее
возникновения.
Если
исходить
из
схем
зарождения
трещин
у
дислокационных
скоплений,
то
их
длина
с
должна
определяться
мощностью
этих
скоплений.
После
дняя
же
представляет
собой
функцию
числа
систем
скольжения
и
длины
свободного
пробега
дислокаций.
Чем
больше
локализова
но
перемещение
дислокаций
в
отдельных
плоскостях
и
направле-
146
ниях,
тем
больше
вероятность
зарождения
длинных
трещин.
Наоборот,
если
дислокации
на
начальных
стадиях
деформации
перемешаются
по
множеству
систем,
но
на
более
короткие
расстояния,
то
зародышевые
трещины
получаются
короче.
Этому
способствует
в
первую
очередь
измельчение
зерна.
По
В.
И.
Трефилову,
темпе
ратура
хрупко-вязкого
перехо
да
т.
р
прямо
связана
с
разме
ром
зерна
или
субзерна:
l/т.
р
= C
1
-
C
2
1g
d,
2,1j
2,7 2,9
1,1
J,
J
ln
d-~
a,-Yz
Рис.
75.
Зависимостьтемперзrypы
хрупко-вязкого
перехода
мягкой
стали от
размера
зерна
(Пет'!)
где
C
1
,
С
2
-
константы
материала.
Если
построить
зависимость
l/т.
р
от
Ig
d
для
образцов
с
рекри
сталлизованной
и
полигонизованной
структурами,
то
все
точки
укладываются
на
одну
прямую.
По
теории
хрупкого
разрушения
Коттрелла-Петча
Т
линейно
связана
с
In
d-
I
/
2
,
что
также
хоро-
хр
шо
согласуется
с
экспериментом
(рис.
75).
Измельчение
зерна
благотворно
влияет
и
по
другой
причине.
Границы
зерен
затрудняют
переход
трещины
скола
из
одного
зерна
в
другое,
поскольку
такой
переход
связан
с
изменением
направ
ления
распространения
трещины
(плоскости
скола
в
разных
зер
нах
имеют
различную
ориентировку).
Чем
мельче
зерна,
тем
чаще
встречается
трещина
с
их
границами,
тем
труднее
развиваться
хрупкой
трещине.
Уменьшить
пути
сдвигов
и
укоротить
зародышевую
трещину
можно
введением
в
матричный
о.
ц.
k.-твердыЙ
раствор
дозиро
ванного
количества
частиц второй
фазы,
расстояние
между
кото
рыми
будет
достаточным
для
свободного
перемешения
дислока
ций
на
ограниченные
расстояния.
Примером
может
служить
то
рированный
вольфрам
[W+2%
(объемн.)
ThOJ
Введение
частиц
диоксида
тория
в
вольфрамовую
матрицу
(эти
частицы
распола
гаются
в
основном
по
телу
зерен)
снижает
т.
р
по
сравнению
с
нелегированным
вольфрамом.
147
За.медлеююе
разрушение
При
эксплуатации
и
даже
простом
хранении
детали
из
неко
торых
высокопрочных
металлических
материалов,
например
за
каленной
стали,
алюминиевых
сплавов на
основе
систем
AI-Zn-
Mg
и
AI-Zn-Mg-CL1,
ряда
титановых
сплавов,
могут
разрушаться
под действием низких
напряжений
без
заметной
предшествую
щей
макропластической
деформации.
Такое
разрушение
через
некоторое
время
после
начала
действия
примерно
постоянного
напряжения
ниже
предела
текучести
(но
выше
некоторого
поро
гового
значения)
при
температурах,
близких
к
комнатной,
назы
вают
за.медленны.м
(иногда
задержанным).
Характерной
особенно
стью
замедленного
разрушения
является
макрохрупкий
излом.
Замедленное
разрушение
может
проходить
в
различных
средах
(на
воздухе,
в
воде
и
т.
д.).
Когда
рассматривается
замедленное
разрушение
в
коррозионной
среде,
говорят
о
коррозионном
рас
трескивании
или
коррозии
под
напряжением.
Замедленное
разрушение,
как
и
разрушение
под
действием
возрастающей
нагрузки,
состоит
из
инкубационного
периода,
во
время
которого
идет
подготовка к
зарождению
трещин,
периода
докритического
роста
одной
или
нескольких
трещин
и
периода
закритического
развития
магистральной
трещины,
в
результате
которого
деталь
(образец)
полностью
разрушается.
В
отличие
от
разрушения
в
результате
ползучести
замедленное
разрушение
происходит
при
напряжениях
выше
некоторого
порогового
зна
чения
S
(рис.
76).
Оно
соответствует
так
называемому
пределу
11
микротекучести,
т. е.
напряжению,
под
действием
которого
начи-
нается
микропластическая
деформация.
Это напряжение
в
поли
кристаллах
существенно
ниже
напряжения
начала
макропласти
ческой
деформации
(см.
гл.
III).
Причины
зарождения
трещин
под
действием
столь
низких
на
пряжений,
по-видимому,
различны
для
разных
материалов.
Это
могут
быть
и
значительные
остаточные
напряжения,
концентри
рующиеся
у
каких-то
неоднородностей
структуры,
водород,
про
цессы
распада
твердого раствора
в
результате
естественного
ста
рения
и
др.
Важной
и
общей
причиной
замедленного
разрушения
является
водородное
охрупчивание.
Оно
связано
с
резко
различ
ной
растворимостью
водорода
в
твердых
металлах
при
высоких
и
низких
температурах.
Например,
в
железе
при
температуре
соли
дуса
растворяется
водорода
на
пять
порядков
больше,
чем при
148
комнатной
температуре.
Поэтому
riопав
ший
при
плавке,
обработке
давлением,
термической
обработке
или
других
«го
рячих»
технологических
операциях
водо-
s
род
при
низких
температурах,
когда
его
S"
концентрация
превысит
предельную
ра-
створимость,
либо
диффундирует
из
ме-
талла,
либо
остается
в
твердом
растворе
Рис.
76.
Связь
напряжения
и
И
других
фазовых
составляющих
и
не-
времени
до
разрушения
сплошностях.
Водород
отличается
высо-
кой
скоростью
диффузии.
В
нагруженном
изделии
(или
образце)
он
даже
при
низких
температурах
довольно
быстро
концентриру
ется
в
зонах
трехосного
растяжения,
в
результате
чего
там
зарож
даются
и
растут
трещины.
Облегчение
развития
трещин
в
присут
ствии
водорода
обусловлено
его
диффузией
к
устью
трещины.
Другой
возможный
механизм
водородного
охрупчивания
-
вы
деление
из
пересыщенного
водородом
раствора
гидридов,
легко
разрушающихся
под
действием
низких
напряжений.
Замедленное
разрушение
конструкций
инициируется
наличи
ем
надрезов,
трещин,
перекосов,
а
также
действием
коррозион
ных
и
поверхностно-активных
сред.
Последние
резко
ускоряют
зарождение
и
развитие
трещин
либо
за
счет
анодного
растворе
ния
металла
в
вершине
трещины,
либо
за
счет
эффекта
П.
А.
Ре
биндера
-
адсорбции
поверхностно-активных
веществ,
умень
шающих
работу
раскрытия
трещины.
Вне
зависимости
от
трак
товки
механизма
коррозионного
растрескивания
общим
для
раз
ных
материалов
и
сред
является
существенное
-
на
порядки
-
уменьшение
времени
до
разрушения
в
коррозионной
среде
по
сравнению
с
воздухом.
Этот
эффект
используется
в
практике
ме
ханических
испытаний
на
замедленное
разрушение:
для
их
уско
рения
нагружение
ведут
в
коррозионной
среде
(см.
гл.
У).
149