Трухний А.Д. Паротурбинная установка блоков Балаковской АЭС

Подождите немного. Документ загружается.

КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ 229_

Чтобы срабатывание импульсных клапанов без

задержки приводило к закрытию КОС, коллекторы

питания сервомоторов, в том числе и полости над

их поршнями, должны быть постоянно заполнены

водой. Для этого коллектор расхаживания соединен

с коллекторами питания перемычками, на которых

установлены ограничительные дроссели 4. Диаметр

дросселей выбирается таким, чтобы избыточное

давление в коллекторах питания при закрытых

импульсных клапанах составляло около 0,1 МПа

(1 кгс/см ), чем обеспечивается постоянный неболь-

шой расход конденсата через демпферные отвер-

стия а в поршнях сервомоторов (см. рис. 6.8). Это

необходимо также для охлаждения сервомотора,

установленного на горячем корпусе обратного кла-

пана, и предотвращения вскипания конденсата в

полости над поршнем.

На сливном коллекторе, куда сбрасывается кон-

денсат подпитки из сервомоторов, устанавливается

гидрозатвор 10, гарантирующий заполнение водой

всех элементов системы.

Контрольные вопросы

1. Каково назначение системы защиты турбины?

2. Какими способами повышается надежность системы

защиты?

3. Чем определяется выбор схемы включения каналов

защиты?

4. Почему защита турбины от недопустимого повыше-

ния частоты вращения выполняется по схеме «один

из двух»?

5. Почему на АЭС наибольшее распространение полу-

чило включение каналов защиты по схеме «два

из трех»?

6. Почему при срабатывании защит на оборудование

оказывается одностороннее воздействие?

7. Как осуществляется ввод оборудования в работу

после действия защит?

8. Почему при срабатывании защиты должна быть обес-

печена полная отработка алгоритма, заложенного в ее

устройство?

9. Почему должна быть исключена возможность вмеша-

тельства оперативного персонала в работу защиты?

10. Почему действию защит предоставляется высший

приоритет по отношению к действиям оператора

и остальной автоматики?

11. В каких случаях система защиты турбины К-1000-

5,9/25-2 дает команду на аварийный останов турбины

без срыва вакуума?

12. Какие операции выполняются автоматически при

срабатывании защит, вызвавших аварийный останов

турбины без срыва вакуума? Почему генераторный

выключатель КАГ-24 при этом отключается с

выдержкой времени 2 мин?

13. В каких случаях турбину без срыва вакуума останав-

ливает оператор?

14. Когда возникает необходимость аварийного останова

турбины со срывом вакуума и отключением выклю-

чателя генератора КАГ-24 без выдержки времени?

15. В каких случаях команда на аварийный останов тур-

бины со срывом вакуума выдается не технологиче-

скими защитами, а оператором?

16. Какие дополнительные операции выполняются автома-

тически при аварийном останове турбины со срывом

вакуума по сравнению с тем, когда он не требуется?

17. Как управляются сервомоторы стопорных клапанов

18. Почему в системе зашиты установлено два защитных

устройства, включенных параллельно?

19. Как управляются защитные устройства?

20. Как в системе защиты проходит сигнал на закрытие

всех парозапорных органов?

21. В чем преимущество беззолотниковых элементов

защиты по сравнению с золотниковыми?

22. Почему среди всех технологических защит турбины

самой ответственной является защита от недопусти-

мого повышения частоты вращения?

23. Благодаря чему систему регулирования турбины

можно считать первой линией защиты турбины от

недопустимого повышения частоты вращения?

24. Почему системы регулирования и защиты турбины

должны действовать совершенно независимо друг

от друга?

25. Почему частота вращения турбины может еще заметно

увеличиться после срабатывания автомата безопас-

ности, особенно в случае отказа системы регулиро-

вания?

26. Чем обусловлен выбор уставки срабатывания автома-

та безопасности n= (1,11—1,12)n

? Чем объясняется

недопустимость ее повышения и нежелательность

снижения?

27. Почему автомат безопасности выполняется астатич-

ным?

28. Как можно настроить уставку срабатывания автомата

безопасности?

29. Чем вызвана необходимость периодической проверки

работоспособности канала защиты турбины от недо-

пустимого повышения частоты вращения от автомата

безопасности до стопорных клапанов?

30. В каких случаях автомат безопасности испытывается

разгоном?

31. Почему ОПЭ АС допускается проверка автомата

безопасности без повышения частоты вращения?

32. Почему восстанавливающая частота вращения автома-

та безопасности должна быть больше номинальной?

33. Как обеспечивается защита турбины от разгона

во время проверки автомата безопасности?

230 КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ

34. Какие функции выполняет поворотный золотник авто-

мата безопасности?

35. Что может привести к недопустимому осевому сдви-

гу ротора турбины? Чем он опасен?

36. Почему при выборе уставки защиты по осевому сдвигу

ротора приходится допускать некоторое выплавление

баббитовой заливки колодок упорного подшипника?

37. Почему при срабатывании защит по осевому сдвигу

ротора и по давлению масла в системе смазки выда-

ется сигнал на аварийный останов турбины со срывом

вакуума?

38. Чем опасно глубокое падение вакуума в конденсаторе?

39. Для чего предназначена защита по снижению давле-

ния пара в главном паровом коллекторе?

40. Чем может грозить недопустимое повышение уровня

в ПВД?

41. Почему для привода стопорных клапанов всегда

выбираются только односторонние пружинные серво-

моторы?

42. С какой целью на линиях нерегулируемых отборов

в непосредственной близости от турбины устанав-

ливаются обратные клапаны? Почему эти клапаны

снабжаются гидравлическими сервомоторами для

принудительного их закрытия?

Глава седьмая

ТУРБОПИТАТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА ЭНЕРГОБЛОКА

7.1. УСЛОВИЯ РАБОТЫ

ТУРБОПИТАТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

Питательные насосы на АЭС предназначены для

подачи питательной воды из деаэратора в парогене-

раторы через систему регенеративных подогревате-

лей высокого давления. Для мощных блоков АЭС

из-за относительно невысоких параметров свежего

пара характерны большой его расход и, следова-

тельно, большая подача питательных насосов. При

этом существенно возрастает сопротивление всасы-

вающего трубопровода и уменьшается давление

на входе в насос, что связано с опасностью возник-

новения кавитации на входе в первую ступень

насоса, которая тем больше, чем выше его частота

вращения. Уменьшение же частоты вращения при

больших подачах вызывает заметный рост проход-

ных сечений проточной части, габаритных разме-

ров, массы и стоимости насоса. Выход заключается

в том, что полное давление питательной воды, тре-

бующееся от питательной установки, создается

двумя насосами, включенными последовательно:

бустерным (предвключенным) и основным. В этом

случае основной насос может быть выполнен быст-

роходным благодаря подпору, создаваемому бус-

терным насосом.

Условия работы бустерного насоса доста-

точно тяжелы в первую очередь из-за того, что

поступающая в его всасывающий патрубок питатель-

ная вода имеет высокую температуру, равную темпе-

ратуре насыщения, соответствующей давлению в де-

аэраторе, что снижает его кавитационный запас.

Физическая картина кавитации состоит во вски-

пании жидкости в зоне пониженного давления

(на вогнутой стороне лопастей колеса вблизи вход-

ных кромок) и в последующей конденсации паро-

вых пузырьков при выносе кипящей жидкости в

область повышенного давления.

При быстрой конденсации парового пузырька

окружающая его жидкость устремляется к центру

пузырька (центру конденсации), и в момент смыка-

ния его объема вследствие малой сжимаемости

жидкости происходит резкий точечный удар. Давле-

ние в точках смыкания паровых пузырьков достига-

ет нескольких мегапаскалей.

Если пузырек пара в момент его конденсации

находится на поверхности, ограничивающей поток,

например на рабочей лопасти, то удар приходится

на эту поверхность и вызывает местное разрушение

металла, называемое петтингом. Кавитация

сопровождается термическими и электрохимиче-

скими процессами, существенно влияющими на раз-

рушение поверхностей проточной части насоса.

Материалов, абсолютно устойчивых к кавита-

ции, не существует. Из металлов, применяемых

в насосостроении, наиболее кавитационно-устойчи-

вы легированные стали, содержащие хром и никель.

Работа насоса в режиме кавитации внешне про-

является шумом и повышенной вибрацией, а при

сильной кавитации — ударами в проточной части,

опасными для насоса.

Для предотвращения кавитации, которая возни-

кает, если давление на входе в насос оказывается

равным или меньшим давления насыщенного пара

при температуре всасываемой жидкости, бустерный

насос должен быть установлен ниже деаэратора.

Необходимый подпор будет создан в том случае,

если расстояние от оси насоса до свободного уров-

ня воды в аккумуляторном баке деаэратора будет не

меньше допустимой высоты всасывания.

Большое значение имеет выбор типа привода

для питательных насосов. Для мощных блоков ТЭС

и АЭС использование в качестве привода асин-

хронных электродвигателей столкнулось с рядом

трудностей, в частности, с ограничением, наклады-

ваемым достигнутым верхним пределом единичной

мощности двигателя. Поэтому при мощности блока

более 300 МВт предпочтительнее оказывается тур-

бинный привод питательного насоса, причем для

блоков мощностью 500 МВт и выше наиболее целе-

сообразной является конденсационная паровая тур-

бина с собственным конденсатором, надежность

232 ТУРБОПИТАТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА ЭНЕРГОБЛОКА [Гл 7

которой достаточно высока, чтобы не требовать

резервирования.

Основными положительными качествами турбо-

привода являются:

• практически неограниченная мощность;

• автономность, т.е. независимость от сети соб-

ственных нужд блока;

• экономичное регулирование подачи насоса

изменением частоты вращения;

• снижение расхода пара через последнюю сту-

пень главной турбины и уменьшение в ней потерь

с выходной скоростью.

7.2. ТУРБОПИТАТЕЛЬНЫЙ

НАСОСНЫЙ АГРЕГАТ

Турбопитательный насосный агрегат блока с реак-

тором ВВЭР-1000 (рис. 7.1) состоит из конденсаци-

онной приводной турбины К-12-1 ΟΠΑ (OK-12А)

КТЗ, главного питательного насоса ПТА 3750-75

и предвключенного (бустерного) питательного

насоса ПТА 3800-20 Сумского НПО «Насосэнерго-

маш» с понижающим редуктором Р-2М.

Оба насоса образуют единый агрегат и приво-

дятся в действие одной турбиной: бустерный —

с одного конца вала через понижающий редуктор,

главный — с другого конца вала напрямую.

Для блоков с реакторами ВВЭР-1000 резервиро-

вание питательных насосов не предусмотрено, что

связано с выбором для них турбопривода, который

требует прогрева перед пуском. Поэтому турбо-

питательный насос не может использоваться

как резервный. Оба питательных насоса блока рабо-

тают на общий коллектор. При выходе из строя или

отключении одного из них мощность блока автома-

тически снижается на 50 %.

Для подачи питательной воды при аварийном

отключении турбопитательных насосов, при сниже-

нии уровня в любом парогенераторе до определен-

ного предела, в режимах пуска и расхолаживания

блока, а также для предварительного разогрева

деаэрационной установки предусмотрены вспомо-

гательные питательные электронасосы.

Бустерный питательный насос ПТА 3800-20

(рис. 7.2), обеспечивающий бескавитационную

работу главного питательного насоса ПТА 3750-75,

подает в него питательную воду из деаэратора

с давлением 0,7 МПа (7 кгс/см ).

Насос выполнен центробежным, одноступенча-

тым, горизонтальным, с рабочим колесом двухсто-

роннего входа.

Корпус 1 насоса — литой, стальной, с полуспи-

ральным подводом и спиральным отводом. Спираль

отвода направляет поток в напорный патрубок

и частично преобразует кинетическую энергию

жидкости в повышение давления. Горизонтальный

разъем корпуса уплотняется паронитовой проклад-

кой. В верхней части корпуса установлен клапан 8

для удаления воздуха.

Входной патрубок насоса направлен верти-

кально вниз, а напорный — горизонтально вбок.

Оба патрубка расположены в нижней части кор-

пуса, что позволяет вскрывать насос без разборки

основных трубопроводов. Под защитно-декора-

тивным кожухом 10 из листовой стали уложена

тепловая изоляция.

Насос опирается на сварную плиту 2 четырьмя

лапами, поднятыми почти до уровня его оси для

уменьшения вертикальных перемещений корпуса

насоса при изменении его температуры. Для увели-

чения жесткости внутренние полости основания

плиты через отверстия в листах при монтаже зали-

ваются бетоном. Насос крепится к опорной плите

болтами через дистанционные втулки. Между

головками дистанционных втулок и лапами насоса

оставлен зазор 0,03—0,1 мм для свободного тепло-

вого расширения лап.

В вертикальной плоскости между корпусом

насоса и опорной плитой установлены две продоль-

ные шпонки, а в опорных лапах корпуса со стороны

зубчатой муфты — две поперечные шпонки. Пере-

сечение оси поперечных шпонок и вертикальной

плоскости насоса образует фикспункт — непод-

вижную в пространстве точку, относительно кото-

рой происходит тепловое расширение насоса при

сохранении его центровки.

На вал 12 насоса посажены составное рабочее

колесо 9, защитные втулки 7, предохраняющие вал

от коррозии, диск упорного подшипника 4, масло-

и водоотбойные кольца 5, 6.

Ротор вращается в опорных подшипниках

скольжения. Неуравновешенное осевое усилие вос-

принимается упорным подшипником. Для равно-

мерного нагружения рабочих и установочных

упорных колодок 3 подшипника их опоры выпол-

нены податливыми.

Смазка опорных и упорного подшипников

выполнена принудительной от маслосистемы глав-

ной турбины энергоблока. Количество масла, посту-

Рис. 7.1. Турбопитательный насосный агрегат:

/ — бустерный насос; 2 — редуктор; 3 — приводная паровая турбина; 4 — зубчатая соединительная муфта; 5 — главный питательный насос; 6 — конденсатор;

7 -- парогенератор

234 ТУРБОПИТАТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА ЭНЕРГОБЛОКА |Гл 7

Рис. 7.2. Бустерный питательный насос ПТА 3800-20:

/ — корпус насоса, 2 — опорная плита, 3 — упорные колодки, 4 — диск упорного подшипника 5 — мастоогбойное

кольцо 6 — водоотбойное кольцо, 7 — защитные втулки вала, 8 — клапан воздушника 9 — рабочее копесо, 10 —

защитно-декоративный кожух // — втулки концевых уплотнений, 12 — вал

лающего к упорным колодкам и к вкладышам опор-

ных подшипников, регулируется подбором диамет-

ров отверстий дроссельных шайб, установленных

на подводящих маслопроводах Для контроля тем-

пературы колодок в них через одну установлены

датчики температуры — термопреобразователи

сопротивления. Такими же датчиками оснащены

вкладыши опорных подшипников Номинальное

значение температуры баббита опорных подшипни-

ков и колодок упорного подшипника равно 60 °С

Если температура вкладышей опорных подшипни-

ков превысит 80 °С, а колодок упорного подшип-

ника — 95 °С, турбонасосный агрегат должен быть

аварийно остановлен

Запирающий холодный конденсат к концевым

щелевым (бессальниковым) уплотнениям ротора

подается через два параллельно включенных фильтра,

что дает возможность чистить сетки фильтров без

остановки насоса Расход запирающего конденсата

с давлением 0,82 МПа (8,2 кгс/см ) и температурой

40—80 °С составляет 26 м

/ч

Техническая характеристика насоса ПТА 3800-20

1емпература на входе в насос, °С 165

Частота вращения, об/мин 1800

Подача, м

/ч 3800

Диапазон изменения подачи, м /ч 600—4040

Напор, м 215

Допускаемое отклонение напора, % ±3

Потребляемая мощность, κΒт 2450

Давление на входе в насос,

МПа (кгс/см

) 0,77 (7 7)

Давление, развиваемое насосом,

МПа(кгс/см

) 1 94(19 4)

Допустимый кавитационный запас, м 17

Коэффицист полезного действия, % 82

Допускается работа насоса на линию рециркуля-

ции при частоте вращения менее 1260 об/мин

Характеристика бустерного насоса, пред-

ставляющая собой зависимости напора Н,

потребляемой мощности КПД η и допустимого

кавитационного запаса or подачи Q, показана

на рис 7 3

§ 7.2] ТУРБОПИТАТЕЛЬНЫЙ НАСОСНЫЙ АГРЕГАТ 235

Рис. 7.3. Характеристика бустерного питательного насоса

ПΤΑ 3800-20 (n = 1800 об/мин)

Материалы основных деталей насоса:

• корпус и крышка — сталь 25Л;

• вал — сталь 40ХФА;

• рабочее колесо — сталь 20X1ЗЛ;

• уплотнительное кольцо — сталь 30X13;

• защитная втулка — сталь 20X13;

• диск, шпилька — сталь 40Х.

Главный питательный насос ПТА 3750-75

(рис. 7.4) — центробежный, горизонтальный, двух-

корпусный, трехступенчатый. Насос предназначен

для подачи питательной воды в парогенераторы

блоков АЭС с реакторами ВВЭР-1000 и соединен

с приводной турбиной зубчатой муфтой.

Базовой деталью насоса является наружный кор-

пус 6 с приварными входным / и напорным 17 пат-

рубками, направленными вертикально вниз. Корпус

насоса в местах стыков высокого давления наплав-

лен эрозионно стойким металлом.

В верхней части корпуса установлены клапаны

для удаления воздуха и измерения давлений во

входной и выходной полостях насоса, патрубок для

отбора воды после первой ступени.

Опорные поверхности лап корпуса расположены

в горизонтальной плоскости, проходящей через ось

насоса, что предотвращает вертикальную расцен-

тровку при нагреве.

Направленное тепловое расширение корпуса

насоса в сторону упорного подшипника обеспечи-

вается двумя продольными шпонками, располо-

женными в вертикальной плоскости на патрубках

насоса, и двумя поперечными шпонками, уста-

новленными в опорных лапах на стороне входного

патрубка.

Для предотвращения деформации корпуса и нару-

шения центровки при пуске максимально допусти-

мая разность температур верхней и нижней частей

насоса не должна превышать 15 °С.

Выполненные из поковок крышки всасывания 4

и нагнетания 11 крепятся шпильками к торцевым

поверхностям наружного корпуса. Во внутренних

расточках крышек установлены втулки концевых

щелевых уплотнений ротора. Холодный запи-

рающий конденсат подводится и отводится через

каналы в крышках.

Внутренний корпус 7 секционного типа центри-

руется в насосе на заточках крышки нагнетания

и наружного корпуса, а от проворота фиксируется

штифтом 16. В секциях первой и второй ступеней

насоса установлены направляющие аппараты 8.

Между рабочими колесами 9, надетыми на вал 2

по скользящей посадке, установлены втулки, фик-

сирующие положение колес и наряду с рубашками

5 и 12 предохраняющие вал от коррозии. Перетоку

жидкости по валу препятствуют термостойкие рези-

новые кольца, расположенные между рабочими

колесами и втулками.

Осевые усилия, действующие на каждое рабочее

колесо и направленные в сторону входного пат-

рубка, суммируются, и результирующая сила дости-

гает нескольких тонн. Для ее уравновешивания

навалу установлен разгрузочный поршень

10. Питательная вода после последней ступени на-

соса через цилиндрический щелевой зазор поступа-

ет в разгрузочную камеру, которая соединена с

входным патрубком. Перепад давлений, действую-

щий на разгрузочный поршень, компенсирует зна-

чительную часть осевого усилия, а его неуравнове-

шенная часть воспринимается двухсторонним упор-

ным подшипником 14 с самоустанавливающимися

колодками (по шесть штук на каждой стороне).

Масло из системы смазки главной турбины под-

водится к опорным подшипникам 3, 13 и к каждому

комплекту колодок упорного подшипника 14

по раздельным маслопроводам, на которых уста-

новлены дроссельные шайбы для регулирования

количества масла, поступающего к подшипникам.

Контроль температуры вкладышей опорных под-

шипников и колодок на рабочей стороне упорного

подшипника осуществляется с помощью термопре-

образователей сопротивления.

Для контроля осевого положения ротора насоса

и определения степени износа колодок упорного

подшипника на свободном конце ротора установлен

дифференциальный датчик осевого сдвига 15 соле-

ноидного типа.

Техническая характеристика насоса ПТА 3750-75

Температура на входе в насос, °С 165

Частота вращения, об/мин 3500

Рис. 7.4. Главный питательный насос ПТА 3750-75:

/ — входной патрубок; 2 — вал; 3, 13 — опорные подшипники; 4 — крышка всасывания; 5, 12— рубашки; 6 — наружный корпус; 7 —

внутренний корпус, 8 — направляющий аппарат, 9 — рабочее колесо; 10 — разгрузочный поршень; // — крышка нагнетания, 14 — упорный

подшипник; /J — датчик осевого сдвига; 16 — штифт; 17 — напорный патрубок

§ 7 3] ПРИВОДНАЯ ПАРОВАЯ ТУРБИНА К-12 10ПА 237

ной турбины с примерно постоянной температурой

и давлением, меняющимся в пределах 0,97—

0,29 МПа Развиваемая приводной турбиной мощ-

ность при этом снижается от 11 600 до 3000 кВт,

а частота вращения — от номинальной 3500 до

2645 об/мин При малых нагрузках блока (ниже

30 %) и при аварийных режимах турбина перево-

дится на питание от БРУ-СН паром с параметрами

1,18 МПа и 187 °С Суммарная наработка турбины

на этих параметрах не должна превышать 20 %

общего времени ее эксплуатации

Турбина с редуктором устанавливается на желе-

зобетонном фундаменте на отметке площадки

обслуживания 5,68 м от уровня пола конденсацион-

ного помещения На этой же отметке смонтированы

трубопроводы с арматурой, стопорный клапан,

эжекторы, основной, пусковой и системы отсоса

На промежуточной площадке (на отметке 3,25 м)

установлены блок масляных насосов и маслоох-

ладители

Конденсатор приемным патрубком приварен

(через переходный патрубок) к выходной части

турбины и установлен на пружинные опоры

Проточная часть турбины состоит из десяти сту-

пеней давления Первые пять ступеней выполнены

с постоянным профилем рабочих лопаток по высоте,

а последние пять — с переменным профилем Сег-

мент сопл первой ступени и диафрагмы остальных

ступеней — стальные, сварной конструкции

Сопловые лопатки изготовлены из нержавеющей

стали

Наряду с развитой системой периферийной

и внутриканальной сепарации влаги предусмотрена

защита от эрозионно-коррозионного износа металла

(щелевой эрозии) С этой целью для элементов

парораспределения и проточной части, а также для

ободов диафрагм и их разъемов применены корро-

зионно стойкие материалы

На некоторых турбинах К-12-10ПА в порядке

эксперимента седьмая ступень выполнена как сту-

пень-сепаратор, отличающаяся специальными

лопатками рабочего колеса и более густой решет-

кой Лопатки изготавливаются из титанового сплава

заодно с бандажными полками После сборки

их сваривают по полкам в пакеты из 10—13 лопа-

ток В верхней части лопаток на входной части про-

филя со стороны спинки выполнены продольные

канавки, а в бандажных полках — радиальные свер-

ления При работе турбины собирающаяся в канав-

Рис. 7.5. Характеристика главного питательного насоса

ПТА 3750-75 (л = 3500 об/мин)

Подача, м

/ч 3750

Диапазон изменения подачи, м

/ч 600—4000

Напор, м 810

Допускаемое отклонение напора, % ±3

Потребляемая мощность, кВт 9130

Давление на входе в насос,

МПа (κгс/см

) 2,7(27)

Давление, развиваемое насосом,

МПа (кгс/см

) 7,33 (73,3)

Допустимый кавитационный запас, м 135

Расход через линию рециркуляции, м

/ч 800

Коэффициент полезного действия, % 82

Допускается работа насоса на линию рециркуля-

ции при частоте вращения менее 2450 об/мин

Характеристика главного питательного насоса

представлена на рис 7 5

Материалы основных деталей насоса

• корпуса и крышки — сталь 22К;

• вал — сталь 40ХФА,

• рабочие колеса — сталь 20X1ЗЛ,

• направляющие аппараты — сталь 20X13Л,

• секции, поршень, рубашки — сталь 20X13,

• уплотнительные кольца — сталь 30X13

7.3. ПРИВОДНАЯ ПАРОВАЯ

ТУРБИНА К-12-10ПА

Конденсационная паровая турбина К-12-10ПА

(ОК-12А) (рис 7 6) с переменной частотой враще-

ния предназначена для привода главного и пред-

включенного питательных насосов блоков АЭС

с реакторами ВВЭР-1000

В диапазоне нагрузок блока 100—30 % номи-

нальной пар в турбину поступает после СПП глав-

Рис 7 6 Привозная паровая турбина К-12-10ПА (ОК-12А)

13 14 зубчатые муфты 2 — редуктор 4 — опорно упорный подшипник J — блок регулирования 6 20 поперечные шпонки 7 — вертикальная шпонка 8 —

переднее уплотнение 9 — сегмент сопл 10 — диафрагма 11 — передняя часть корпуса 12 — ротор 13 внутренний корпус 14 — предохранительная диафрагма

/5 выходная часть корпуса 16 затнес уплотнение 17 — валоповоротнос устройство 19 — дистанционный болт