Рихтер Л.А. и др. Вспомогательное оборудование ТЭС (распознан)

Подождите немного. Документ загружается.

о,в

оч

0,1

М-0,06

0,0¥

0,02

0,008

0,006

0,00*

0,002

}

001

0,00

OfiO

0,60

в-

0,30%

Ч-

Параметр П

Б 7

0,391

0,396

0,398

0,333

Рис.

10.1.

Зависимость проскока р и степе-

ни улавливания

г\

от параметра золоулови-

теля П

при слоевом сжигании любых углей,

сланцевая зола); III — среднеслипа-

ющаяся

пыль (летучая зола без недо-

жога типа золы подмосковных бурых

углей, торфяная зола); IV — сильно-

слипающаяся пыль (зола донецкого

АШ с недожогом менее 25 %).

Для выделения твердых частиц

из дымовых газов наибольшее приме-

нение получили

золоуловите-

л и, действующие на принципе исполь-

зования центробежных сил — механи-

ческие—

и с использованием электро-

статических сил — электрофильтры.

В мокрых золоуловителях с тру-

бой Вентури происходит коагуляция

золовых

частиц с каплями воды, спо-

собствующая их лучшему отделению

в центробежных скрубберах, в кото-

рых используется механический спо-

соб отделения коагулированных ча-

стиц.

Из общей теории золоулавливания

[22] следует, что степень проскока

золоуловителя любого типа опреде-

ляется параметром золоулавливания:

^-vA/ua,

(10.4)

где v — эффективная скорость осаж-

дения золы на поверхность осаждения,

м/с; А — поверхность осаждения, м

;

и — средняя скорость движения пы-

легазового потока, м/с; со — сечение

для прохода газов, м

Между параметром золоулавлива-

ния и проскоком имеется следующее

170

соотношение:

ехр(—Я),

(10.5)

показанное на графике рис. 10.1. Чем

больше параметр Я, тем меньше сте-

пень проскока и тем выше степень

улавливания.

Расчет проскока можно вести уп-

рощенно, задаваясь средней скоро-

стью дрейфа для всех частиц, или бо-

лее точно — для каждой фракции от-

дельно. В последнем случае общий

проскок золы определяется по выра-

жению

-2i-,

(10.6)

Jmd

100

где

— степень проскока для

1-й

фракции, которой соответствуют ско-

рость осаждения

и параметр золо-

улавливания Я,-;

Ф,-

— доля

1-й

фрак-

ции при входе в золоуловитель, %.

При двухступенчатых золоулови-

телях проскок некоторой фракции

через проскоки в каждой ступени зо-

лоуловителя определяется по выра-

жению

Pip"i,

(10.7)

где

p'i

— проскок рассматриваемой

фракции в первой ступени золоулови-

теля;

р"

— то же во второй ступени.

10.2. МЕХАНИЧЕСКИЕ ЗОЛОУЛОВИТЕЛИ

В качестве инерционных (меха-

нических) золоуловителей наиболь-

шее применение получили ц и к л о-

н ы, в которых осаждение происхо-

дит за счет центробежных сил при вра-

щательном движении потока. Очищае-

мый газ (рис. 10.2, а) поступает тан-

генциально через входной патрубок

и движется в канале, образованном

наружной и внутренней цилиндриче-

скими стенками циклона, где под дей-

ствием центробежных сил происходит

отделение золы. Зольные частички

осаждаются на наружной поверхности

кольцевого канала, а затем под дей-

ствием силы тяжести ссыпаются в ко-

ническую воронку.

Теоретическая формула для ско-

рости дрейфа частиц диаметром d, м,

к стенке циклона, м/с, имеет вид

uV9\iD,

(10.8)

где

— плотность частицы, кг/м

и — скорость потока газа в канале,

м/с, d — диаметр частицы,

и,

D —

диаметр циклона,

— коэффициент

кинематической вязкости,

Па-с

Для

циклона Л/со

2л/(1

—D

гдеО

DJD,

— диаметр выходного

патрубка циклона

Общее выражение для параметра

золоулавливания согласно формуле

(10

4) имеет вид

Я-2я

Рч

^«/9(х0(1—

)

(10 9)

Из выражения (10 9) следует, что

степень улавливания для циклонных

золоуловителей возрастает для тяже-

лых и крупных частиц при высокой

скорости газов и малом диаметре цик-

лона Для повышения степени улав-

ливания применяются циклоны не-

большого диаметра (0,23—0,50 м),

объединяемые в батареи (батарейные

циклоны)

Батарейный циклон состоит из кор-

пуса с бункером, циклонных элемен-

тов, нижней опорной решетки, верх-

ней трубной доски и тракта выгрузки

пыли (рис 10 3)

Корпус батарейного циклона вы-

полняется секционированным для

уменьшения перетока газов и сохра-

нения оптимальной скорости при пере-

менных нагрузках Применяются три

типа элементов батарейных циклонов

с осевым направляющим аппаратом

(рис 10 2, б), полуулиточным

подво-

дом газа (рис 10 2, в) и четырехзаход-

ным подводом газа (рис 10 2, г) Ес-

ли два первых типа имеют диаметр,

близкий к 0,25 м, то последний тип —

вдвое больший — 0,5 Наивысшую сте-

пень улавливания имеют батарейные

циклоны с полуулит

очным

подводом

газа Степень улавливания циклона в

батарее меньше, чем отдельного цик-

лона, что объясняется перетоками га-

зов и неравномерным распределением

пыли

На рис 10 3, а показано располо-

жение входных отверстий улиток, при

котором достигается наилучшая рав

Рис 10 2 Циклонные золоуловители

а.

— схема движения частички в циклоне / — вход запыленного газа

2—

внутренний цилиндр

3 — наружный цилиндр 4 — частица золы

— скорости газового потока частицы относи

тельно потока (скорость дрейфа) результирующая скорость частицы б элемент батарейного

циклона

БЦ

восьмилопастными

лопатками безударного входа

= 0 254 м) в — элемент бата

рейного

циклона БЦУ с полуулиточным входом (D = 0 231) г — элемент батарейного циклона

ЦКТИ с тангенциальным четырехзаходным завихрителем газа (0=0 500 м) / — вход запыленного

• аза 2 — выход очищенного газа 3 — внутренний цилиндр 4 — наружный цилиндр 5 —

кониче

ский

бункер для золы 6 — восьмилопастный закручивающий элемент «розетка» 7 — полуулиточ

ный ввод, 8 — четырехсторонний полуулиточный ввод

171

номерноаь

распределения

пылегазо-

вого потока в батарее и наибольшая

степень улавливания золы.

В зависимости от направления под-

водящих и отводящих газоходов ци-

клонные элементы располагаются вер-

тикально (рис. 10.3, а) или

под

углом

45° к горизонту (рис. 10.3, б).

Выражение (10.4) отражает харак-

тер влияния основных параметров на

степень улавливания. Однако в дей-

ствительных условиях работы бата-

рейных циклонов с учетом возмож-

ного вторичного захвата потоком улов-

ленной золы для параметра золоулав-

ливания некоторой фракции

найдено

следующее эмпирическое соотношение:

).1О)

где

— скорость газов, отнесенная

к полному сечению циклона, м/с;

— средний диаметр частиц данной

фракции, мкм; k — коэффициент,

учитывающий тот или иной тип цикло-

на:

— 0,3 для батарейных цикло-

нов с циклонами типа розетки БЦ, k =

= 0,5 для циклонов с улиточным

под-

водом типа БЦУ.

Батарейные циклоны применяют-

ся для улавливания пыли за котлами

умеренной паропроизводительности —

от 2,5 до 500 т/ч, степень улавливания

находится на уровне

0,88—0,92

при

гидравлическом сопротивлении

500—

700 Па.

Для энергетических установок ре-

комендуется применение элемента с

тангенциальным улиточным подводом

газа

типа «Энергоуголь» с внутренним

а.)

Рис.

10.3. Примеры конструктивного

выполнения батарейных циклонов:

а — вертикальная установка циклонных

элементов в батарее,

— угол установки

плоскости входногр патрубка по

отноше*

нию к общему направлению движения га-

зов; б — установка циклонов под углом

45° к вертикали; 1 — вход запыленных га-

"зов;

2 — выход очищенных газов; 3 —

циклонные элементы; 4 — опорный пояс;

^-корпус

батарейного циклона,

— бун-

кер для удаления золы

172

диаметром 231 мм (рис. 10.2, в). Нор-

мальный ряд таких циклонов для

котлов паропроизводительностью от

20 до 500 т/ч

представлен

в табл. 10.2.

В маркировке циклонов содержатся

основные данные по типоразмерам;

например 4 X

>• т означает четырех-

секционный аппарат с 14 элементами

в глубину

ист

элементами по ши-

рине.

Таблица

10.2. Типоразмеры

батарейных циклонов

БЦУ-М

Типоразмер

lXlOxm

2Х10Х/Л

4хЮхт

2Х12Х/П

4х12х/л

2xl4Xm

4х14х/га

jog

т,

4°S

s 3

7—15

7-15

7—15

7—24

Предель-

ные

числа

элемен-

тов

70—150

140—300

280—600

168—360

336—720

196—672

392—1344

Предель-

ные

площади

сечения,

2,93—6,28

5,87—12,57

11,73—25,14

7,04—15,08

14,08—30,17

8,21-28,15

16,42-56,31

Примечание.

Расчетное сечение элемен-

та

<вц

= 0,042 м

Расчет

батарейных

ци-

клонов

ведется в следующей последо-

вательности. Заданы: количество очищае-

мого газа при номинальной нагрузке котла

/с,

дисперсный состав пыли, требуе-

мая эффективность очистки газа.

1. Необходимое сечение всех элемен-

тов батарейного циклона определяется по

выражению

w=V/u,

(10.11)

где

— скорость газа, отнесенная к попе-

речному сечению циклона, м/с. Рекоменду-

ется принимать и = 4,5

м/с.

Число эле-

ментов батарейных циклонов на один ко-

тел г =

ш/соц.

По табл. 10.2 подбирают соответствую-

щий типоразмер батарейного циклона и их

количество на котел.

2. Определяется параметр улавлива-

ния для каждой фракции по выражению

(10.10).

3. По параметру

Л;

с помощью форму-

лы (10.5) определяется степень проскока

для каждой фракции

р;,

а затем общая сте-

пень проскока золоуловителя по формуле

(10.6).

4. Аэродинамическое сопротивление

циклонов определяется по выражению

(10.12)

Противопоказанием для примене-

ния батарейных циклонов является

сильная слипаемость пыли, приводя-

щая к их замазыванию. Поэтому не

рекомендуется их применение для

сильнослипающейся пыли, в частно-

сти на АШ.

Несмотря на малую зольность ма-

зутов

(0,05—0,1

%),

вопрос удале-

ния их твердых продуктов сгорания

становится актуальным, особенно в

связи с наличием в составе золы вана-

дия и некоторых других компонентов.

Выброс твердых продуктов сгора-

ния, г/с, включающих горючие эле-

менты, определяется по выражению

(10.13)

Для циклонов БЦ принимается

90, для БЦУ —

= 115.

где

— возрастание минеральной мас-

сы золы за счет взаимодействия с га-

зообразными компонентами (k =

1,3-=-

-f-

1,9); В — расход топлива, кг/с;

ЛР

— зольность на рабочую массу,

%; fl

— доля золы уноса

(0,92—

0,95);

ун

— содержание горючих в

уносе принимается в зависимости от

избытка воздуха за пароперегрева-

телем :

пе

....

1,01

1,02

!,04

1,06

1,08

уи

. . . . 0,80 0,60 0,35 0,25 0,20

При улавливании твердых продук-

тов сгорания в батарейных циклонах

БЦУ при скорости газов 5 м/с сте-

пень улавливания составляет

75—

80 %, а по содержанию ванадия —

65—70

% при гидравлическом сопро-

тивлении аппарата 1,2 кПа. При этом

температуру газа во избежание кон-

денсации паров серной кислоты реко-

мендуется поддерживать на уровне

180—200

°С.

Для этого при низких температу-

рах уходящих газов золоуловители

приходится располагать между горя-

чими и холодными кубами воздухопо-

догревателя. На золоуловителях типа

БЦ при скорости газов

2,5—3

м/с

степень очистки твердых продуктов

сгорания падает до 50—60 %, а по

окислам ванадия — до

15—30

%, что

следует признать недостаточным.

Увеличение эффективности цент-

робежного пылеулавливания можно

173

достичь

за счет равномерного ороше-

ния стенок циклонного золоуловите-

ля пленкой жидкости, которая пре-

пятствует вторичному уносу частиц

пыли. При толщине пленки, большей

поперечного размера частицы, работа

отрыва частицы значительно превос-

ходит работу, необходимую для ее по-

гружения в слой жидкости. Такие зо-

лоуловители называют скруббе-

рами.

Конструктивно скруббер МС-ВТИ

(рис. 10.4, а) состоит из сварного вер-

тикального цилиндра с толщиной сте-

нок

5—6

мм с коническим днищем,

входного патрубка, оросительной си-

стемы и гидравлического затвора для

удаления уловленной золы. Входной

патрубок приваривается к корпусу

тангенциально к внутренней поверх-

ности и имеет уклон в сторону корпу-

са 10°. Внутренние поверхности кор-

пуса и конического днища футеруют-

ся кислотоупорной и износоустойчи-

Рис. 10.4. Мокрые золоуловители:

— центробежный скруббер: / — входной патру-

бок; 2 — корпус скруббера; 3 — подвод орошаю-

щей воды; 4

—бункер;

5 — гидрозатвор; 6 — вы-

ход очищенного газа; б — скоростной золоулови-

тель с трубой Вентури: / — вход запыленного га-

за; 2 — выход очищенного

газа;

3 — подача рас-

пыленной воды через форсунки; 4, 5, 6 —

кон-

фузор, горловина, диффузор трубы Вентури; 7 —

корпус каплеуловителя (мокрого скруббера); 8 —

сопла, орошающие стенки скруббера;

— золо-

вой бункер; 10 — гидрозатвор; // — удаление

пульпы в канал гидрозолоудаления

174

вой плиткой из керамического мате-

риала.

Внутренняя поверхность корпуса

аппарата непрерывно орошается из

сопл, установленных по окружности

на расстоянии 500 мм друг от друга.

Струи воды из сопл направлены в

сторону вращения газов тангенциаль-

но к внутренней футерованной поверх-

ности корпуса. Диаметр аппарата оп-

ределяют, принимая скорость дымо-

вых газов в свободном сечении скруб-

бера

4—5

м/с. Высота орошаемой ча-

сти

от

сопл до оси входного патрубка

должна составлять

три—четыре

диа-

метра скруббера.

Расход воды на орошение

кг/с,

находится из соотношения

==0,14nD,

(10.14)

где D — внутренний диаметр аппара-

та, м, при этом обеспечивается тол-

щина пленки на стенках скруббера

не менее 0,3 мм. Степень улавливания

в простейших скрубберах

0,82—0,90

при гидравлическом сопротивлении

300—400

Па для диаметров циклонов

0,6—1,7 м.

В связи с невысокой степенью улав-

ливания скрубберы получили приме-

нение в энергоустановках в комбина-

ции с предвключенным коагулятором

Вентури или в качестве предвклю-

ченных элементов перед электрофиль-

трами.

На рис. 10.4 представлена принци-

пиальная схема установки скруббера

с предвключенным коагулятором Вен-

тури (газопромыватели МС-ВТИ). Тру-

ба Вентури состоит из короткого диф-

фузора с углом раскрытия 60°, гор-

ловины и длинного диффу-

зора с углом раскрытия 12°.

В конфузоре трубы Вентури про-

исходит увеличение скорости газов с

20 до

50—70

м/с. При взаимодействии

воды, подаваемой через форсунки, рас-

положенные в конфузоре, происходит

дробление капель при их взаимодейст-

вии с быстродвижущимся пылегазо-

вым потоком. Далее в диффузоре

происходит взаимодействие ча-

стиц золы и капель воды (коагуляция).

Более крупные капли воды поглощают

мелкие частицы золы, что обеспечи-

вает их лучшее улавливание в центро-

бежном скруббере. Поток тангенци-

ально вводится в скруббер, стенки

которого орошаются водой и коагули-

рованные частицы эффективно удаля-

ются в

золовой

бункер. Степень улав-

ливания таких золоуловителей

0,92—

0,97. Данные для выбора таких золо-

уловителей представлены в табл. 10.3.

Таблиц

а 10.3.

Типоразмеры

золоуловителя

МС-ВТИ

Диаметр,

2,8

3,0

3,2

3,6

4,0

4,5

Каплеуло!

Высота

9,66

10,32

10,98

12,20

13,16

15,25

аитель

Сечение,

Сечение

горловины

трубы

Вентури

(Ог,

0,455

0,530

0,644

0,810

1,000

1,30

Для золоуловителей с трубой Вен-

тури для параметра золоулавливания

получено следующее эмпирическое со-

отношение:

У0^1Г

(10.15)

т. е. параметр золоулавливания опре-

деляется в основном произведением

удельного расхода воды (на 1 м

очи-

щаемого газа)

на скорость газа

в горловине трубы Вентури

незави-

симо от фракционного состава. Обыч-

но

= 60 м/с (50—70 м/с),

= 0,15 кг/м

(0,12—0,20 кг/м

Раз,

меры скруббера (каплеуловителя) оп-

ределяются при скорости и = 5 м/с,

скорость газов при входе в каплеуло-

витель принимается

вх

= 20 м/с.

Мокрые золоуловители рекомен-

дуется применять при сернистости

топлива не более

0,3%-кг/МДж

для

котлов паропроизводительностью до

670 т/ч.

Расчет золоуловителей подобного

типа ведется в следующей последова-

тельности:

определяют типоразмер каплеуло-

вителя по выражению (10.11), причем

принимают скорость газов в его се-

чении

= 5 м/с и их число на котел

z; подбирают типоразмер аппарата;

в зависимости от требуемой сте-

пени проскока р по формуле (10.5)

или рис. 10.1 находят параметр П.

Выбирают

таким образом,

чтобы получить это значение

по

формуле (10.15);

подставляя в формулу (10.11) най-

денное значение

определяют се-

чение горловины трубы Вентури;

общее гидравлическое сопротивле-

ние, Па, находят по формуле

,7р

—, (10.16)

где р — плотность газа перед золо-

уловителем, кг/м

;

вх

— скорость

газа при входе в каплеуловитель

(«

вх

м/с).

10.3. УСТРОЙСТВО И РАБОТА

ЭЛЕКТРОФИЛЬТРА

Электрофильтры

яв-

ляются аппаратами, обеспечивающи-

ми глубокую очистку дымовых газов

от золы, вследствие чего они получи-

ли широкое применение в мощных

энергетических установках, работаю-

щих на твердых топливах.

На рис. 10.5 представлена одна

из конструкций электрофильтра, по-

лучившая распространение в СССР.

Действие электрофильтра основа-

но на осаждении заряженных частиц

золы в высоконапряженном электро-

статическом поле. Основными кон-

структивными элементами электро-

фильтра являются система

осадитель,-

ных и коронирующих электродов, кор-

пус, узлы подвода и отвода очищае-

мых газов, устройства для удаления

уловленной золы с электродов, уст-

ройства для вывода пыли из электро-

фильтра, узлы электрического пита-

ния и автоматического поддержания

оптимального напряжения.

Выпрямленный электрический ток

высокого напряжения (50—80 кВ)

подводится к электродам: отрицатель-

ный заряд — к коронирующим элек-

тродам, положительный — к осади-

175

тельным. Для обеспечения эффектив-

ной зарядки частиц золы и последу-

ющего их улавливания напряженность

электростатического поля должна быть

неравномерной — максимальной у

коронирующего

электрода и мини-

мальной у осадительного. Для полу-

чения наивысшей концентрации на-

пряженности коронирующие электро-

ды должны иметь заостренную форму.

Ранее применялась проволока мало-

го диаметра

(3—5

мм) круглого или

штыкового профиля. В настоящее вре-

мя исключительное применение полу-

чили осадительные электроды с фик-

сированными точками разряда — лен-

точно-игольчатые, в которых на кон-

цах иголок достигается наивысшая

концентрация напряженности.

Осадительные электроды долж-

ны обладать достаточной механиче-

ской прочностью и жесткостью, обес-

печивать эффективное улавливание

золы и ее удаление при встряхивании.

Электроды также претерпели значи-

тельные изменения — от полых кар-

манных электродов и электродов же-

лобчатого типа к электродам С-об-

разного типа и профильно-пластин-

чатым; два последних типа электро-

дов обеспечивают хорошее удержа-

ние золы в углубленных их частях,

достаточную жесткость конструкции

и минимальный расход металла.

Осадительные и коронирующие

электроды объединяются по ходу дви-

жения газов в поля длиной от 2,5 до

4 м (см. табл. 10.4), которые обслу-

живаются общим механизмом встря-

хивания, имеют самостоятельное элек-

трическое питание и отдельный бун-

кер. По ходу газов может устанавли-

ваться различное количество полей —

' от 2 до 5. Увеличение числа полей по-

вышает степень

улавливания,

одна-

ко связано с возрастанием расхода

металла, стоимости и габаритов.

В процессе горизонтального дви-

жения газов происходит зарядка ча-

стиц вблизи коронирующих электро-

дов и последующее их осаждение на

осадительных

электродах.

•чп

ГР*

Рис. 10.5. Электрофильтр (изображен трехпольный двухсекционный электрофильтр

ЭГА):

1 — вход запыленного таза;

2—

выход очищенного газа; 3 — газораспределительная решетка;

4—

подвод тока высокого напряжения;

—

коронирующий

электрод; 6 — осадительный электрод;

—

встряхивающий механизм коронирующих электродов; 8 — встряхивающий механизм осадительных

электродов; 9 — корпус;

— бункер; // — перегородки для уменьшения перетоков газа через бун-

кер; 12 — подъемная шахта; 13 — газораспределительные объемные элементы МЭИ; 14 — конфу-

зорный

отвод дымовых газов;

— смотровые люки в бункерах

176

На электростанциях ранее уста-

навливались электрофильтры типов

ДГПН и ПГД (дымовые горизонталь-

ные пластинчатые). В настоящее вре-

мя применяются электрофильтры усо-

вершенствованной конструкции типа

УГ (унифицированный горизонталь-

ный) и

ЭГА

(электрофильтр горизон-

тальный, модификации А).

Электрофильтры серии УГ рассчи-

таны на улавливание дымовых газов

с температурой до 250 °С и активной

высотой поля для электрофильтра

УГ2-7,5 м и

УГЗ-12,0

м. Корпуса элек-

трофильтров выполняются металличе-

скими и рассчитаны на работу под раз-

режением до 4 кПа. Под каждым полем

электрофильтра установлен бункер

для сбора уловленной пыли. В обо-

значениях электрофильтра после его

типа указывается число полей и пло-

щадь активного сечения для прохода

газов, например

УГЗ-3-177

— электро-

фильтр с электродами длиной 12 м,

тремя последовательно расположен-

ными полями с площадью для про-

хода газов 177 м

В настоящее время осуществляет-

ся переход на унифицированную се-

рию электрофильтров ЭГА с широко-

полосными осадительными электрода-

ми шириной 640 мм, причем электроды

одного поля связаны между собой в

жесткую систему (табл. 10.4). Высота

электродов 6; 7,5; 9; 12 м. Осадитель-

ный электрод набирается из

четырех—

восьми элементов, что дает активную

длину поля от 2,56 до 5,12 м. Цифры

после букв ЭГА обозначают количест-

во секций, количество газовых про-

ходов, номинальную высоту электро-

дов, количество элементов в осади-

тельном электроде, количество полей

по длине электрофильтра. Так, элек-

трофильтр ЭГА 2-56-12-6-3 обознача-

ет: двухсекционный электрофильтр,

с 56 газовыми проходами, высотой

электродов 12 м, с шестью элемента-

ми в осадительном электроде при трех

последовательно установленных по-

лях. Температура газов допускается

до 330

°С

при разрежении до 5 кПа.

Подвод электрического тока высо-

кого напряжения к электрофильтрам

(60—80 кВ) осуществляется агрега-

тами питания. Агрегат питания со-

стоит из регулятора напряжения, по-

высительного трансформатора

-и

вы-

прямителя. Для обеспечения опти-

мального режима питания напряжение

на электродах должно поддерживать-

ся на максимально высоком уровне,

но ниже пробивного. В агрегатах пита-

ния, выпускаемых в настоящее время,

процесс регулирования напряжения

автоматизирован. Для регулирования

выходного тока и напряжения агре-

гата используются магнитные усилите-

ли и тиристоры (управляемые крем-

ниевые диоды). Агрегаты питания ос-

нащаются

полу

проводи

йковыми

вы-

прямителями (селеновыми или крем-

ниевыми).

Наиболее современными типами

регуляторов питания являются аг-

регаты АТПОМ (усовершенствованная

модель

тиристорного

регулятора АТФ).

Для силовой части этих агрегатов не

требуются укрытия, и они устанавли-

ваются вне помещения. Агрегаты пи-

таются от напряжения 380 В, сред-

нее выпрямленное напряжение состав-

ляет 50 кВ, а амплитудное значение

достигает 80 кВ.

Выпускается пять типоразмеров

агрегатов питания электрофильтров

АТПОМ-250, АТПОМ-400, АТПОМ-

600,

АТПОМ-1000

АТПОМ-1600.

Цифра после обозначения агрегатов

обозначает среднее значение

выпрям*

ленного тока нагрузки, мА. Этим зна-

чениям тока соответствует потребляе-

мая из сети мощность 26, 40, 60, 100

и 160

кВ-А.

Необходимый электрический ток

для игольчатых коронирующих элек-

тродов, мА, определяется по выраже-

нию

(10.17)

где

— удельный ток, мА/м

;

—

поверхность осадительных электродов,

приходящихся на один агрегат, м

Удельные токи принимаются в пре-

делах

0,2—0,35

мА/м

при сжигании

каменного угля и

0,3—0,5

мА/м

при

сжигании бурого угля. Желательно

на каждое поле электрофильтра уста-

177

Таблица

10.4. Техническая характеристика электрофильтров

Марка электрофильтра

ЭГА 1-30-7,5-4-3

ЭГА 1-30-7,5-4-4

ЭГА 1-30-7,5-6-2

ЭГА 1-30-7,5-6-3

ЭГА 1-30-9-6-2

ЭГА 1-30-9-6-3

ЭГА 1-30-9-6-4

ЭГА 1-30-12-6-3

ЭГА 1-30-12-6-4

ЭГА 1-40-7,5-4-3

ЭГА 1-40-7,5-4-4

ЭГА 1-40-7,5-6-2

ЭГА 1-40-7,5-6-3

ЭГА 1-40-9-6-2

ЭГА 1-40-9-6-9

ЭГА

1-40-9-6-4

ЭГА 1-40-12-6-3

ЭГА 1-40-12-6-4

ЭГА 2-48-12-6-3

ЭГА

2-48-12-6-4

ЭГА 2-56-12-6-3

ЗГА 2-56-12-6-4

ЭГА 2-76-12-6-3

ЭГА 2-76-12-6-4

ЭГА 2-88-12-6-3

ЭГА 2-88-12-6-4

Площадь

активного

сечения

(0,

61,4

73,4

97,4

81,9

97,9

129,8

155,8

181,7

246,6

285,6

Активная

длина

поля

2,56

3,84

2,56

3,84

Общая

площадь

осажде-

ния

А,

3550

4730

3550

5320

4240

6360

8480

8440

250

4730

6310

4730

7100

5650

8480

11310

11250

15000

13500

18000

15750

21000

21400

28500

24750

33000

серии ЭГА

Габаритные размеры,

Длина

13,44

17,62

,82

17,28

11,82

17,28

22,74

17,28

22,74

13,44

17,62

11,82

17,28

11,82

17,28

22,74

17,28

22,74

17,28

22,74

17,28

22,74

17,28

22,74

17,28

22,74

Ширина

(по

осям

опор)

9,2

12,2

15,2

17,6

23,6

27,2

Высота

14,9

16,4

19,4

15,4

16,9

!6,9

19,9

Масса,

139.9

181,8

122,5

176,5

139,9

201,3

262,7

240,2

313,5

172,2

223,8

150

217,3

170,5

244

322,9

296,5

387,7

364,5

476,4

413,8

544.4

532,1

696,1

623,7

817,3

Примечание.

Расстояние между коронирующим

осадительного

электрода

0,64

м.

и осадительным электродами /

0.15

м, длина

навливать самостоятельный агрегат пи-

тания.

Эффективность работы электро-

фильтров определяется уровнем тех-

нического обслуживания и эксплуа-

тационного контроля. К числу важ-

нейших мероприятий, обеспечиваю-

щих эффективность работы электро-

фильтров, относятся исправное со-

стояние всех его узлов, поддержание

чистоты электродов и их центровки,

178

непрерывное автоматическое поддер-

жание оптимальных значений напря-

жения в каждом поле электрофильтра,

исправное состояние газораспредели-

тельных устройств, оптимальный ре-

жим встряхивания каждого поля, свое-

временное удаление золы, поддержа-

ние проектных параметров пылегазо-

вого потока и герметичности тракта.

Электрофильтры должны быть от-

ключены от высокого напряжения при

переводе котла на сжигание мазута,

нарушениях в работе механизмов

встряхивания и золоудаления, ава-

рии на котле. Электрофильтры необ-

ходимо периодически выводить в ре-

монт для осмотра и очистки внутрен-

ней поверхности от золы.

Учитывая, что некоторые части

электрофильтра находятся под высо-

ким напряжением, при эксплуатации

должны быть обеспечены необходимые

меры по охране труда. Никакие ра-

боты вблизи неогражденных частей,

находящихся под напряжением, не

допускаются. Нельзя проводить ра-

боты сразу после отключения электро-

фильтра, которые находились под вы-

соким напряжением. Необходимо пред-

варительно заземлить отключенный

участок. Перед внутренним осмотром

необходимо снять напряжение с элек-

трофильтров, заземлить коронирую-

щие системы.

Периодический контроль степени

очистки дымовых газов в эксплуата-

ционных условиях должен проводить-

ся эксплуатационным персоналом не

реже 1 раза в год. Он осуществляется

по сокращенной программе (экспресс-

методом). При этом ограничивают-

ся измерением массового расхода золы

в очищенных дымовых газах пылеза-

борными трубками и подсчетом мас-

сового расхода золы, поступающей в

золоулавливающую установку, по об-

ратному балансу. В ряде случаев рас-

ходы золы, поступающей в золоулови-

тель, также определяются с помощью

пылезаборных трубок.

10.4. ОСНОВЫ РАСЧЕТА ЭЛЕКТРОФИЛЬТРА

Эффективность работы любого зо-

лоуловителя, в том числе и электро-

фильтра, определяется через параметр

золоулавливания П по выражению

(10.4). Применительно к электрофиль-

тру величину поверхности осаждения,

, в выражении (10.4) можно предста-

вить в виде

(10.18)

A=2tnnL

а сечение прохода газов,

м%

— в виде

где

— число проходов для газов;

п — число полей по ходу газов;

—

длина

одного поля, м; Н — высота

электродов, м;

— расстояние меж-

ду коронирующим и осадительным

электродами, м. Тогда выражение для

теоретического параметра золоулав-

ливания в электрофильтре после под-

становки в формулу (10.4) выражений

(10.18) и (10.19) примет вид

/7=

р nLn

(10.20)

со

2mtH,

(10.19)

Таким образом, параметр золоулав-

ливания, а следовательно, степень

улавливания возрастают с увеличе-

нием эффективной скорости дрейфа,

числа полей и длины каждого поля и

уменьшается с ростом скорости газа

и расстояния между коронирующим

и осадительным электродами.

Формула (10.19) для параметра

П выведена для теоретического слу-

чая работы электрофильтра, когда

отсутствует вторичный унос, обеспе-

чивается равномерный поток, нет дви-

жения запыленного потока через не-

активные зоны и т. п. На основании

обобщения данных испытаний оте-

чественных электрофильтров далее

приводятся полуэмпирические соот-

ношения, по которым следует опреде-

лять степень улавливания (или сте-

пень проскока).

Для степени проскока при равно-

мерном потоке газов и отсутствии по-

токов через неактивные зоны остает-

ся справедливым выражение (10.5)

и рис. 10.1.

Параметр золоулавливания при

равномерном потоке П

находится из

эмпирического соотношения

-^.

(10.21)

Здесь

— коэффициент вторично-

го уноса.

Решающее влияние на степень

улавливания в электрофильтре оказы-

вает скорость дрейфа (ско-

рость осаждения) v.

Согласно теории движения заря-

женной частицы в электростатическом

поле скорость дрейфа определяется

179