Рихтер Л.А. и др. Вспомогательное оборудование ТЭС (распознан)

Подождите немного. Документ загружается.

с малым значением статической со-

ставляющей

ст

Некоторые центробежные насосы

малой быстроходности обладают ха-

рактеристиками, у которых напор хо-

лостого хода меньше максимального

напора (рис. 7.18). Участок ас харак-

теристики при известных условиях

может оказаться причиной неустойчи-

вой работы насоса с колебаниями по-

дачи и напора, часто сопровождаю-

щимися гидравлическими ударами в

сети и даже повреждениями насоса.

Характеристика сети является па-

раболической с вершиной параболы

в точке, где горизонталь статической

составляющей напора пересекает ось

ординат. Если характеристика сети

пересекает характеристику насоса в

двух точках, тогда возникают усло-

вия для неустойчивой работы насоса.

Как видно из рис. 7.18, такие условия

возникают на участке характеристики

насоса между точками а и с.

Из графика следует, что явление

неустойчивости не будет возникать,

когда напор холостого хода насоса

больше статического напора сети. Ана-

лиз показывает, что первопричиной

неустойчивости работы является то,

что в определенный момент

давление

сети больше, чем напор холостого

хода, или если максимальный напор

насоса

меньше

давлен

я в сети. Возни-

кает тенденция к реверсу потока в

Рис.

7.18. Работа центробежного насоса на

неустойчивой ветви характеристики:

Н — характеристика насоса;

#ст,—Won

— значе-

ния статического сопротивления сети;

Нс\—Нс*

—

соответствующие суммарные характеристики се-

ти; ас — область неустойчивой работы насоса;

bud—

точки характеристики насоса, опреде-

ляющие размах подач при работе на сеть с ха-

рактеристикой

Яс<;

е — предельная точка зоны

неустойчивой работы насоса

130

системе

насос—сеть.

Колебания в

системе

насос—сеть

могут возникнуть,

когда система может запасать

и возвращать обратно энергию; это, в

частности, имеет место при подаче воды

питательным насосом в котел.

При наличии в сети аккумуляторов

энергии (паровая подушка в котле,

длинные упругие трубопроводы) ам-

плитуда колебаний при нарушении

равновесия может достигать больших

значений и работа насоса вблизи точки

максимума напорной характеристики

может быть неустойчивой. Возникает

п о м п а ж, т. е. явление автоколеба-

ний в системе

насос—сеть.

При рабо-

те питательного насоса ТЭС в случае

повышения давления в котле характе-

ристика сети эквидистантно переме-

щается вверх. Это изображено на

рис. 7.18 кривыми

с1

, Я

с2

, Я

еа

Я,.

Предельной характеристикой здесь

будет график

с5

имеющий касание

в точке е с характеристикой насоса.

При дальнейшем повышении дав-

ления режим работы насоса скачко-

образно переместится в зону отрица-

тельных подач и при отсутствии об-

ратного клапана вода из котла пойдет

через насос обратно в деаэратор. Дав-

ление в котле упадет, и, когда харак-

теристика сети достигает значения, со-

ответствующего напору холостого хо-

да насоса, произойдет скачкообразный

переход режима работы насоса в зону

положительных подач. Этот процесс

может многократно повторяться.

Работа насоса в области помпажа

не должна допускаться в эксплуата-

ции. При наличии западающего уча-

стка характеристики насоса предот-

вратить или уменьшить

помпаж

можно

применением обратных клапанов с ли-

нией рециркуляции, обеспечивающих

работу насоса с подачей большей,

чем в точке с начала неустойчивой зо-

ны характеристики.

7.6. КОНСТРУКЦИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ

НАСОСОВ

Конструкции энергетических на-

сосов отличаются большим разнооб-

разием. Ниже приведено

описание

наи-

более характерных из них.

Питательные

насосы

относятся к числу наиболее ответст-

венных вспомогательных машин ТЭС

На блоках с давлением 13 МПа, мощ-

ностью до 210 МВт применяются пи-

тательные насосы с электроприводом

с установкой двух агрегатов произво-

дительностью по 50 % максимально-

го расхода питательной воды на блок

(без резерва) или одного на полный

расход воды

На блоках сверхкритического дав-

ления конденсационных мощностью

300 МВт и теплофикационных мощ-

ностью 250 МВт устанавливают по од-

ному питательному насосу полной

производительности с приводом

от

паровой турбины с противодавлением

и один пускорезервный электрона-

сос половинной производительности

с гидромуфтой

На более крупных энергоблоках

(500 МВт и выше) в целях разгрузки

выхлопных частей главных

гурбин

устанавливают по два питательных

насоса с приводом от паровых

ix/рбин

конденсационного типа, каждый поло-

винной производительности с резерви

рованием подвода пара к приводным

турбинам

Переход на турбопривод питатель

ных насосов с повышением мощности

блоков и начального давления связан

с рядом причин При выборе

1ипа

при-

вода питательных насосов до перехода

к сверхкритическому

начальному

дав-

лению пара на энергоустановках с

единичной мощностью 210 МВт

ниже отдавали предпочтение электро-

приводу с регулированием произво-

дительности на старых установках

дросселированием потока, на более

новых — гидромуфтой Это оправды-

валось при относительно небольшой

мощности привода, когда КПД элек-

тродвигателя выше, чем КПД паровой

турбины.

С ростом начальных параметров

пара повышается относительная и аб-

солютная мощность питательных на-

сосов и их экономичность заметно от-

ражается на экономичности всего

энергоблока

С ростом мощности привода КПД

приводных турбин становится выше,

чем КПД электродвигателей, и турбо-

привод питательных насосов стано-

вится предпочтительнее В то же вре-

мя применение электропривода здесь

ограничивается трудностями констру-

ирования асинхронных электродвига

телей

большой мощности, имеющих

в настоящее время верхний предел

единичной мощности около 8 МВт

Выше этой границы пришлось бы пе-

реходить к электродвигателям син-

хронного типа, менее удобным при

пусках и в эксплуатации, или при-

менять несколько параллельных пи-

тательных электронасосов меньшей

производительности, что усложняет

и удорожает установку

Другая причина связана с часто-

той вращения насоса С повышением

требуемого напора приходится увели-

чивать частоту вращения

роюра

на-

соса во избежание чрезмерного воз-

растания числа необходимых

уче-

ней и длины вала (при

- 30 —

— 35 МПа требуется п

100

ч- 135

с"

) При

электроприводе

для этого

приходится применять повышающий

редуктор, что связано с дополнитель-

ными потерями энергии Турбопри-

вод не имеет ограничений по частоте

вращения

На рис 7 19 в качестве примера

приведен

основной

питательный на

сое

энергоблока 300 МВт, имеющий

привод от паровой турбины с противо-

давлением (ПТН) Аналогичную кон-

струкцию (при других размерах) име-

ет пускорезервный питательный элек-

тронасос (ПЭН) для этого блока с

мощностью привода 8 МВт

Соединение вала насоса с редуктором

осуществляется жесткой муфтой через ва-

лик, расположенный внутри шестеренки

редуктора Вал редуктора соединяется с

ротором гидромуфты зубчатой муфтой Со-

единение гидромуфты с ротором электро

двигателя осуществляется с помощью полу-

жесткой муфгы Питательный электрона-

сос имеет производительность 153 кг/с при

давлении нагнетания 31,4 МПа и всасы-

вания 1,96 МПа (после бустерного насоса)

Частота вращения ротора 125

с~'

при по-

требляемой мощности 6300 кВт Нормаль-

ная температура перекачиваемой воды

170

°С

Насос имеет

uiecib

ступеней дав

ления Для обеспечения надежности и гер-

метичности корпус насоса выполнен

двои

ным

Внешний корпус не имеет горизон-

131

Рис 7 19 Продольный разрез питательного насоса СВПТ 340 1000

ЛМЗ

/ внешний корпус 2 — внутренний корпус 3 — крышка, 4 — корпус заднего

уптотнения

5 вал в

направляющий

аппарат 7 напорный патрубок 8 вса

сывающий патрубок

— корпус переднего уплотнения, 10 — рабочее колесо //- отбор воды дня регулирования температуры

промперегрева

пара в пусковых

режимах

тального

разъема и состоит из кованого

цилиндра с напорным и всасывающим па-

трубками и с опорными лапами и крышки

на стороне нагнетания, присоединяемой на

фланце. К крышке на круглом фланце при-

соединен корпус заднего уплотнения, ко-

торый образует камеру разгрузочного дис-

ка. На стороне всасывания крышкой слу-

жит корпус переднего уплотнения.

Внутренний корпус, имеющий гори-

зонтальный разъем, выполнен ковано-свар-

ным. В него закладываются направляющие

аппараты, также имеющие горизонтальный

разъем. Их верхние и нижние половины

соединяются болтами. Такая конструкция

дает возможность осмотра насоса при ре-

визии без разборки ротора. Крепление вну-

треннего корпуса обеспечивает возможность

независимого теплового расширения дета-

лей насоса без нарушения их центровки.

Для обеспечения плотности между стыкуе-

мыми деталями устанавливают прокладки

из нержавеющей стали. За первой ступе-

нью насоса предусмотрен отбор воды для

регулирования температуры промперегре-

ва пара впрыском в пусковых режимах.

Ротор насоса состоит из вала с наса-

женными на него рабочими колесами из

нержавеющей стали. Для облегчения сбор-

ки ротора диаметр вала под колесами из-

меняется ступенчато, а посадка колес на

вал осуществляется с необходимым натя-

гом. Для обеспечения независимого тепло-

вого расширения вала и рабочих колес

между их втулками предусмотрены разрез-

ные установочные кольца.

В областях переднего и заднего кон-

цевых уплотнений вал защищен рубашка-

ми из нержавеющей стали.

Осевое усилие, действующее на ротор

насоса, полностью уравновешивается раз-

ностью давлений по обе стороны разгру-

зочного диска. Со стороны рабочих колес

к диску подводится питательная вода после

последней ступени сжатия в насосе. Из

камеры разгрузочного диска вода отводит-

ся перепускной трубой во всасывающую

камеру насоса.

Концевые уплотнения вала выполнены

без сальников — щелевого типа. Для пре-

дотвращения протечек горячей воды и ох-

лаждения концевых участков вала к ним

подводится холодный конденсат. Каждое

уплотнение состоит из двух втулок и трех

камер. Внутренние камеры, расположен-

ные со стороны насоса, соединены с деаэ-

ратором, средние — с линией нагнетания

конденсатных насосов, а наружные через

сифон — с конденсатором главной тур-

бины.

Питательная вода из всасываю-

щей камеры насоса и камеры разгру-

зочного диска, дросселируясь в пер-

вых секциях уплотнения, поступает

во внутренние камеры уплотнений и

отводится в деаэратор. Холодный кон-

денсат из линии нагнетания конден-

сатных насосов поступает в средние

камеры корпусов уплотнений с дав-

лением, несколько превышающим дав-

ление в деаэраторе. Этот конденсат

частично уходит во внутренние каме-

ры, препятствуя проникновению на-

ружу питательной воды с температу-

рой

170

°С, и, дросселируясь во вто-

рых секциях уплотнений, поступает

в наружные камеры, откуда отводит-

ся через сифон в конденсатор. Для

поддержания необходимого давления

уплотняющего конденсата на его под-

воде установлены регулирующие вен-

тили.

Насос снабжен двумя самоустанав-

ливающимися опорными подшипни-

ками скольжения, имеющими сфериче-

ские опорные поверхности, корпуса

которых крепятся на крышках внеш-

него корпуса насоса, где расположе-

ны уплотнения. В корпусе заднего

подшипника имеется электрический

индикатор осевого сдвига ротора.

Зубчатый редуктор (рис. 7.20)

предназначен для передачи крутяще-

го момента от электродвигателя к на-

сосу с повышением частоты вращения

от 48 до 125

с"

Редуктор выполнен

одноступенчатым с двумя цельнокова-

ными

шестернями,

шевронные зубцы

которых обеспечивают плавное за-

цепление и уравновешивание осевого

давления.

Шестерни редуктора расположе-

ны в чугунном корпусе, имеющем го-

ризонтальный разъем. В нижней ча-

сти корпуса имеется маслосборник.

На боковых стенках корпуса выпол-

нены специальные приливы, в кото-

рых размещены вкладыши опорных

подшипников. Для подвода масла к

зацеплению шестерен предусмотре-

ны маслоподводящие трубки, прикреп-

ленные к корпусу редуктора с вну-

тренней стороны.

Гидромуфта служит для регули-

рования частоты вращения ротора

питательного насоса при неизменной

частоте вращения электродвигателя.

На рис. 7.21 изображена гидро-

муфта жиклерного типа, основными

узлами которой являются статор, ве-

дущий и ведомый роторы.

133

Статор выполнен в виде чугунного

корпуса с горизонтальным разъемом, в ко-

торый встроены два подшипника ведущего

ротора и один ведомого. Задние подшип-

ники роторов имеют общую крышку и об-

разуют с нижней половиной корпуса ка-

меру для подвода масла в рабочие полости

гидромуфты. В нижней части корпуса

имеется маслосборный картер, предохра-

няющий стенки корпуса от соприкоснове-

ния с нагретым в гидромуфте маслом.

Ведущий ротор жиклерной гидро-

муфты образован двумя чашеобразными

дисками, соединенными по наружному диа-

метру цилиндрической проставкой. Вну-

тренняя полость каждого диска разделена

радиально расположенными лопатками

на 20 частей. К торцу переднего диска

прикреплен вал, на другой конец которого

насажена полумуфта для соединения

с валом электродвигателя.

Проставка ротора имеет шесть ради-

ально расположенных отверстий, в которых

закреплены стаканы. В боковые стенки

стаканов ввернуты ниппели, выходные от-

верстия которых направлены в сторону,

противоположную вращению гидромуфты.

Через ниппели осуществляется слив масла

из гидромуфты в количестве, необходимом

для поддержания температуры на сливе

не выше

60—65

°С.

Ведомый ротор представляет собой вал

с насаженным на него двухсторонним дис-

ком. На переднем конце вала расположена

внутренняя обойма роликоподшипника.

С другой стороны вал опирается на опор-

но-упорный подшипник и имеет зубчатую

муфту для соединения с валом редуктора.

134

Рис. 7.20. Продольный разрез

редуктора пускорезервного

ПЭН для блока К-300-240:

/ — рама; 2 — маслосборник ра-

мы; 3 — маслосборник корпуса;

4 — подвод масла на зацепление;

5 — корпус редуктора; 6 — масло-

провод; 7 — приливы для подъема

крышки редуктора; 8 — смотровой

люк; 9 — маслоуказатель с термо-

метром; 10 — дефлектор для вы-

пуска паров масла; // — общий

слив масла

Работа гидромуфты ре-

гулируется изменением ко-

личества подводимого к ней

масла. При установившем-

ся режиме подвод масла

равен его сливу через нип-

пели. Слив масла через

ниппели определяется дав-

лением масла перед ними,

которое зависит от уровня

масла в гидромуфте, т. е.

от степени ее заполнения,

поскольку частота враще-

ния ведущего ротора по-

стоянна. Чем больше заполнение гид-

ромуфты маслом, тем меньше сколь-

жение ведомого ротора относитель-

но ведущего.

Изменение подвода масла к гид-

ромуфте производится регулирующим

устройством, смонтированным на спе-

циальном кронштейне, который кре-

пится к корпусу гидромуфты. Регули-

рующее устройство состоит из регу-

лирующего клапана, управляемого с

помощью

КДУ-

Масло

в систему смаз-

ки подшипников насоса и на питание

гидромуфты поступает от маслосис-

темы главной турбины при давлении

О.Н—0,16 МПа.

Конструкции питательных насосов

котлов для блоков 500 и 800 МВт

в основном идентичны приведенной на

рис. 7.19. Насосы отличаются только

размерами и частотой вращения рото-

ра. Для блоков 500 и 800 МВт пита-

тельные электронасосы отсутствуют.

Вместо них устанавливаются по два

на блок питательные турбонасосы,

каждый производительностью на 50 %

номинального расхода питательной

воды в котел. В отличие от турбона-

соса блока 300

МВт,

где для привода

используется турбина с противодав-

V//////A

V////777/////////,

Рис. 7.21. Гидромуфта ЛМЗ:

-статор; 2 — маслосборный картер; 3 — полужесткая муфта;

вал электродвигателя; 5 цилиндрическая

проставка;

маслосборнос

кольцо; 7 -веду-

щий ротор; 8 ведомый ротор; 9

—вал

редуктора; 10 — зубчатая муфта; 11 подвод масла от регулирующего клапана; 12 — фильтр

лением,

приводные турбины блоков

500 и 800 МВт конденсационного ти-

па.

Питательные насосы для блоков

сверхкритических параметров выпус-

кают ЛМЗ, завод «Экономайзер» и

Сумской насосный завод. Приводные

турбины для ПТН выпускают Калуж-

ский турбинный завод и завод «Эко-

номайзер».

Конденсатные

насосы

представляют особую группу энерге-

тических насосов, работающих с ми-

нимальным кавитационным запасом.

Этот запас обусловлен разностью вер-

тикальных отметок уровня свободной

поверхности жидкости в конденсато-

ре и оси входного патрубка насоса и

потерями во всасывающем тракте на-

соса.

Условия работы требуют приме-

нения для конденсатных насосов от-

носительно низкой частоты вращения,

использования материалов, стойких

к кавитационным разрушениям, уста-

новки для первой ступени насоса ра-

бочих колес специальной конструкции

с высокой всасывающей способностью.

В связи с этим конденсатные насосы

обладают более низкой экономично-

стью, большей металлоемкостью и бо-

лее высокой стоимостью по сравне-

нию с другими насосами на аналогич-

ные подачи и напоры.

Из условий удобства компоновки

и уменьшения занимаемой площади

для крупных конденсатных насосов

часто принимают вертикальное испол-

нение.

На рис. 7.22 изображен конденсат-

ный насос первого подъема произво-

дительностью 278 кг/с на напор

0,95 МПа (95 м вод. ст.) вертикально-

го типа, двухступенчатый и двухкор-

пусный.

Литой чугунный корпус в нижней ча-

сти имеет разъем в вертикальной плоско-

сти. Во внутреннем корпусе выполнены ка-

налы полуспирального подвода к первой

ступени, переводные каналы между сту-

пенями и каналы двухзаходного спираль-

ного отвода от рабочего колеса первой сту-

пени. Литая напорная крышка насоса вы-

полнена цельной. К ней крепятся нижняя

разъемная часть внутреннего корпуса, ло-

паточный отвод второй ступени, корпуса

подшипника и сальника.

136

Всасывающий патрубок выполнен

в виде башмака, приваренного к нижней

части наружного корпуса. Этим достигают-

ся достаточно благоприятные условия для

равномерного подвода конденсата к обеим

половинам рабочего колеса первой ступе-

ни. Кроме того, всасывающий патрубок

располагается на уровне верхней входной

воронки рабочего колеса. Ротор насоса

состоит из вала, комплекта рабочих колес,

защитных втулок, подшипника, полумуф-

ты. Сварно-литое рабочее колесо первой

ступени двухстороннего входа с предвклю-

ченными шнеками перед входными ворон-

ками, рабочее колесо второй ступени —

одностороннего входа.

Циркуляционные

насо-

с ы. Работа ТЭС связана с пот-

реблением большого количества ох-

лаждающей воды, которая в основ-

ном направляется в конденсаторы

турбин. Служащие для подачи на

ТЭС этой воды из водоисточника

циркуляционные насосы отли-

чаются большой производитель-

ностью при относительно не-

большом напоре

0,15

— 0,2 МПа

(15—20

м вод ст.). На береговых на-

сосных станциях современных блоч-

ных ТЭС преобладающее распростра-

нение получили осевые циркуляцион-

ные насосы. Вертикальные осевые

насосы (рис. 7.23) изготовляются одно-

ступенчатыми с неподвижными

или

по-

воротными лопастями рабочего коле-

са. Насосы предназначены для пере-

качки воды с температурой

10—30

°С

с подачей до 18 300 кг/с при напорах

до 0,23 МПа (23 м вод ст.).

Конструкция насосов нормализова-

на, что дает возможность в одном корпусе

устанавливать модификации проточной ча-

сти и при разной частоте вращения полу-

чать различные характеристики насоса.

Диаметр рабочего колеса достигает 1850 мм.

На закладное фундаментное кольцо устанав-

ливается камера рабочего колеса, которая

состоит из двух половин и может иметь

цилиндрическую или сферическую внутрен-

нюю расточку. Дальше на фланцах присо-

единяются направляющий аппарат и от-

вод. Рабочее колесо имеет от двух до шести

лопастей из высоколегированного сталь-

ного литья марки 1Х18Н9Т и присоеди-

няется к фланцу вала. Внутри корпуса ра-

бочего колеса помещается механизм пово-

рота лопастей, работающий от ручного,

гидравлического или электрического при-

вода. Последние два типа привода позво-

ляют изменять угол установки лопастей

в зависимости от режима при работающем

Рис. 7.22.

Конденсатный

насос вертикального исполнения двухступенчатый

КсВ-1000-95.

/- наружный корпус; 2-

предвключенный

шнек; 3 — рабочее колесо первой ступени; 4 — всасы-

вающий патрубок; 5 — рабочее колесо второй ступени; 6 — вал;

—

полумуфта-

8- корпус под-

шипника;

.9-

сальник;

— напорный патрубок; // внутренний корпус

137

Рис. 7.23. Осевой верти-

кальный насос циркуля-

ционной воды:

— закладное фундамент-

ное кольцо; 2 — камера ра-

бочего колеса; 3 — лопасти

рабочего колеса; 4 — ниж-

ний подшипник; 5 - на-

правляющий аппарат; 6 —

люк; 7 — отвод; 8 — вал;

У — верхний подшипник;

сальник; // муфта;

обтекатель

насосе. Снизу корпус рабочего колеса за-

крывается обтекателем.

Стальной кованый вал ротора насоса

вращается в двух подшипниках скольже-

ния с резиновыми или лигнофолевыми вкла-

дышами. Нижний подшипник смонтирован

в корпусе направляющего аппарата, верх-

ний — в опорном узле отвода. Перед пус-

ком насоса к верхнему подшипнику по-

дается вода, которая используется в каче-

стве смазывающей среды. Для контроля

за нижним подшипником в отводе преду-

смотрен люк. Уплотнение вала осуществ-

ляется мягким сальником, корпус которого

смонтирован на опорном узле отвода. Ва-

лы насоса и электродвигателя соединяют-

ся между собой жесткой муфтой непосред-

ственно или через промежуточный вал.

Вес ротора и осевое усилие восприни-

маются пятой электродвигателя.

138

Часть вторая

ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ ГАЗОВОЗДУШНЫХ

ТРАКТОВ

ГЛАВА ВОСЬМАЯ

ГАЗОВОЗДУШНЫЕ ТРАКТЫ

8.1. ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ

ГАЗОВОЗДУШНЫХ ТРАКТОВ

Газовоздушный

тракт

является важной составной частью

тепловой электростанции, сооружение

которого связано с большими

трудностями и большим расходом мате-

риалов. Тракт в значительной мере оп-

ределяет размеры ТЭС, на транспорти-

ровку по нему дымовых газов и возду-

ха затрачивается большое количество

энергии, от его работы зависит надеж-

ность работы электростанции.

ТЭС,по-

требляя огромное количество топлива

и воздуха, выбрасывают полученные в

результате сгорания вещества в ок-

ружающую среду. Поэтому в газовоз-

душном тракте наряду с паровым кот-

лом, тягодутьевыми машинами и га-

зовоздухопроводами все большее зна-

чение приобретают газоочистные уст-

ройства и дымовые трубы, рассеиваю-

щие дымовые

газы

в атмосфере.

Принципиальная схема газовоз-

душного тракта определяет затраты

энергии газа и воздуха при заданных

сопротивлениях отдельных его эле-

ментов. Схема определяет место уста-

новки тягодутьевых машин (на

холодном воздухе, горячем воздухе,

дымовых газах), число независимых

ниток с разными характеристиками

трактов и машин, наличие постоянно

действующих перемычек с дроссели-

рованием давления в них и др.

Принципиальная схема зависит от

ряда факторов, из которых важнейши-

ми являются вид топлива, принятая

схема топливоприготовления, тип то-

почного устройства, принятый способ

регулирования перегрева, давление

или разрежение в газоходах парового

котла и в системе пылеприготовления,

способ подогрева воздуха и др.

Для каменных и бурых углей

умеренной влажности применяются

принципиальные схемы газовоздуш-

ных трактов, приведенные на рис. 8.1.

Простейшей и наиболее распро-

страненной является схема, приведен-

ная на

рис.

8.1, а. Воздух после воз-

духоподогревателя разделяется на

два потока: первичный, поступающий

в мельницу и затем транспортирующий

топливо в топку, и вторичный, по-

ступающий непосредственно к горел-

кам или амбразурам молотковых мель-

ниц.

Расчет дутьевого вентилятора ве-

дется по сопротивлению тракта вто-

ричного воздуха, а на тракте первич-

ного воздуха давление дросселирует-

ся с потерей части энергии. Дроссе-

лирование давления свидетельствует

о серьезных недостатках этой прин-

ципиальной схемы.

Более эффективной в отношении

потребления энергии, хотя и более

сложной, является схема на

рис. 8.1, б. Воздухоподогреватель раз-

делен по воздуху на две части. Для

каждой части устанавливается венти-

лятор того давления, которое необ-

ходимо для преодоления сопротивле-

ния воздушного тракта.

Дымовые газы могут транспорти-

роваться дымососом; однако получили

применение также бездымососные схе-

мы, когда транспортировка как возду-

ха, так и продуктов сгорания осущест-

вляется дутьевыми вентиляторами.

Основными требованиями к по-

строению принципиальных схем газо-

воздушного тракта, отличающихся ми-

нимальным расходом энергии на транс-

139