Минько В.М. Безопасность труда в промышленном рыболовстве

Подождите немного. Документ загружается.

Для повышения безопасности труда при траловом лове существен-

ное значение имеет сокращение времени, отрабатываемого промысло -

вой командой в опасных зонах, с помощью устройств для автоматиза-

ции соединения переходного конца трала с вытяжным при выборке

орудия лова. Устройства обеспечивают автоматическое отключение пе-

реходного конца от ваера и подключение его к вытяжному

концу.

Повышение безопасности сетной и канатной частей тралов. Техни-

ческие решения, заложенные в основу конструкции сетной и канатной

частей тралов, определяют вероятность их возможных разрушений,

порывов и соответственно потребность в ремонтах. Ремонт рассматри-

ваемых деталей тралов ведется на открытой палубе в условиях качки,

поэтому в процессе его выполнения наблюдаются несчастные случаи.

Известны преимущества пелагических тралов, боковые кромки

крыльев и передней части мотни которых выкроены пологими, с цик-

лами кроя Vi или

/2- Это позволяет на 11,5 % уменьшить сопротивле-

ние тралов, а следовательно, и вероятность порывов.

Вероятность порывов в устьевой части пелагических тралов зави-

сит от способа раскроя и коэффициентов посадки сетных кромок в

этой части трала. Для уменьшения обрывов и связанных с этим ремон-

тов вдоль кромок крыльев и гужа вставляют опушки шириной в 5-

10 ячей, выкроенных по определенным циклам. Для изготовления

опушки берут дель с ячеей несколько меньшей, чем в основной части

крыльев.

На аварийность тралов оказывают влияние размеры их различных

сетных частей. При коротком сквере в донных тралах создается слаби-

на нижней мотни, приводящая к повышению аварийности. Если сквер

чрезмерно удлинен, то в мотенной части образуются сетные мешки,

способствующие массовому объячеиванию рыбы, что также усложняет

работу промысловой команды.

При неправильном выборе длин верхних подбор четырехпластных

пелагических тралов, включая канатные, наблюдается скручивание

боковых подбор, намотка сетного полотна на продольные канаты в

месте их соединения с сетью. Согласно имеющимся рекомендациям

длины верхней подборы L

и боковых ^б.п должны находиться в

соотношении ^

.п=1,2Ь

бп

Выбор диаметров ниток, канатов и размеров ячей в тралах должен

учитывать не только уловистость и поведение рыбы, но и необходи-

мость обеспечения удобства работы, снижение объемов ремонтов

орудий лова на борту судна. В связи с этим представляет интерес пред-

ложение специалистов из ГДР. Разрывная прочность сетематериалов,

используемых для изготовления устья трала, должна не менее чем в

5 раз превышать располагаемую тягу Т судна. Если обозначить через Я

требуемую разрывную прочность ячеи, то согласно указанному выше

условию имеем

Ч = 5Г/

Пяч

, (23)

:де л

яч

— количество ячей по периметру устья трала.

Более подробно вопросы выбора характеристик сетематериалов,

обеспечивающих эксплуатацию сети при заданном коэффициенте

запаса прочности, разработаны В. И. Толмачевым. Метод может приме

няться как для крупноячейных (канатных), так и для мелкоячейных

тралов. Например, для задней кромки мотни трала требуемый диаметр

нитей ^0 может быть определен по формуле

£ТГ' (24)

где к — коэффициент запаса прочности; R

 гидродинамическое сопротивление мешка с

уловом; по — число ячей по задней кромке мотни; и — горизонтальный посадочный коэф

фициент; о — удельное напряжение с учетом потери в узле.

В процессе проектирования может быть использовано выражение,

связывающее ряд важных с точки зрения безопасности параметров ка

натного трала, набранного из ромбовидных секций (ячей),

l,57d

"?**Ч , (25)

ли" и

где 0  удельная прочность; к — гидродинамический коэффициент; т — запас прочности;

F  площадь канатных секций; V — скорость траления; d — диаметр каната; ф — коэффи

циент, учитывающий угол наклона канатных секций к направлению движения; п — число

ромбовидных элементов (ячей) по периметру трала; и

, и

— посадочные коэффициенты

соответственно по вертикали и горизонтали; а  длина канатного элемента конструкции.

Канатная секция, набранная из сотовых элементов, во всех случа

ях имеет худшие гидродинамические характеристики по сравнению с

параллельным набором канатов, а в практически применяемых вари

антах также хуже и ромбовидной системы набора.

Определенные возможности для управления безопасностью тралов

и других орудий лова вытекают из теории подобия, используемой при

проектировании орудий промышленного рыболовства [29]. В частнос

ти, при расчете характеристик сетематериалов фактический запас

прочности проектируемого орудия (модели) по сравнению с запа

сом прочности л,, орудия  прототипа (натуры) может быть установлен

по следующему уравнению связи масштабов подобия, полученному

А. Л. Фридманом:

Пи = Пн

lCu2

(2б)

где C

, С,, C

, С

, C

масштабы подобия соответственно по разрывному напря

жению, диаметру, линейному размеру, гидродинамическому сопротивлению, шагу ячеи,

коэффициентам посадки по горизонтали и вертикали.

Аналогично для канатов

Сейчас фактический запас прочности в устьевой части разноглу-

бинных тралов изменяется от 10 до. 32, а донных - от 7 до 24 [30]. Счи-

тается, что запасы прочности А.

= 7 для донных и Х

= 10 для разно-

глубинных тралов достаточны для обеспечения их работоспособности,

так как даже при этих минимальных значениях запаса тралы не разру-

шались. Вместе с тем при минимальных запасах прочности возрастают

объемы ремонтных работ по сетной и канатной частям трала, которые

нужно выполнять в условиях волнения на открытой палубе. Это ухуд-

шает условия труда промысловой команды. К тому же и по правилам

Регистра СССР запас прочности для синтетических канатов должен

быть не ниже 10. Поэтому более оправданным с точки зрения обеспечения

требований охраны труда был бы учет запасов прочности, определяе-

мый по среднему геометрическому из приведенных выше значений:

для донных тралов Л

= V 7 - 24 = 13, для разноглубинных А.

= т/Ю-32 = 18. Имеется в виду случай равномерного распределения

нагрузок на элементы устьевой части трала.

При плохой погоде во время подъема тралов на борт происходят

порывы канатной части. В связи с этим на промысле канатные связи

приходится заменять на более прочные.

На международной выставке "Инрыбпром-80" был продемонстри-

рован трал, в котором для предотвращения аварийных порывов

сетного мешка канатная часть была разделена на секции буферными

поясами из крупноячейной дели.

Для исключения объячеивания рыбы в направляющей части

батипелагических тралов, способных работать как в толще, так и у

дна, а также для устранения трудоемких операций, по раскрою и

съячейке сетных полотен при изготовлении тралов, предкутковые

части тралов можно заменить цельновязаными приставками. Они

имеют вид отъемных сетных патрубков с плавно изменяющейся ячеей.

Это способствует формированию правильного (ламинарного) водного

потока, препятствующего объячеиванию рыбы. Она как бы всасывает-

ся в куток, поэтому уменьшаются деформации сетной части тралов.

Уменьшение аварийности сетной части тралов связано с укрепле-

нием устьевой зоны (за счет применения сеточника диаметром 4-5 мм

и специальной конструкции опушки), обеспечением равномерности

нагрузки на сетное полотно (за счет правильного выбора соотношений

между размерами пластин трала, размерами крыльев и гужей), увели-

чением степени унификаций тралов. Внедрение унификации позволяет

упорядочить изготовление и эксплуатацию тралов, расширить взаимо-

обмен, облегчить настройку тралов, улучшить подготовку промысло-

вых команд по обеспечению безопасной работы, ускорить широкое

применение наиболее рациональных приемов и методов обслужива-

ния орудий лова. В настоящее время разработаны конструкции унифи-

цированных канатных пелагических тралов. В них предусматриваются

более прочные материалы для судов типа РТМ-С, БАТ. Система набора

канатных элементов обеспечивает наименьшее гидродинамическое

сопротивление тралов, длина канатных элементов выбирается с

учетом размеров промысловой палубы судна.

Вопросы унификации тралов чаще разрабатывают применительно к

сетной и канатной частям, отдельным деталям оснастки. Но для

управления безопасностью труда очень важны также унификация и

оптимизация остропки тралов, схем их отдачи и выборки, выливки

улова, т. е. операций, связанных с обслуживанием тралов на промыс-

ле. При этом должны использоваться результаты обработки информа-

ции о происшедших несчастных случаях.

Некоторые конструкции двухпластных донных тралов не удовле-

творяют требованиям работы на неровных и тяжелых грунтах. В связи

с этим для судов типа СРТМК предложены четырехпластные донные

тралы, включающие канатную И сетную части, гибкую гидродинами-

ческую оснастку верхней подборы.

Хорошие прочностные и эксплуатационные качества имеют разно-

глубинные тралы с плавным покроем, с усиленными швами, специаль-

ными пожилинами, пропущенными по косой ячее в пластинах с шагом

400-800

мм. При конструировании траловых мешков целесообразно

обеспечить их прочность, исключить пересадки мешков на промысле,

закручивание их концевых участков.

При работе разноглубинными канатными тралами в районах с

тяжелым грунтом наблюдаются их большая аварийность, порывы

канатных элементов. Менее подвержены этому тралы, у которых

канатная часть набрана из продольно-параллельных связей (рис. 21).

Прочность связей достигается соответствующим выбором диаметра

используемых канатов.

Использование в оснастке тралов кухтылей связано с их возмож-

ным отрывом от мест крепления, запутыванием в сети. Поэтому

разработаны предложения по изготовлению всей верхней части трала

(подборы, топенанты, сети) из материалов с положительной плаву-

честью, например из полиэтилена, полипропилена с удельным весом

9,2 кН/м

Современные канатные тралы все еще недостаточно защищены от

аварий. Поэтому разработаны конструкции тралов, устьевая часть

которых выполнена из точно отмеренных отрезков стальных канатов,

снабженных по концам огонами. Однако есть

опасения, что при запутывании трала на палубе,

зацепах за выступающие детали промыслового

палубного оборудования, а также в случаях

попадания в зону движения трала людей безо-

пасность труда может быть снижена. Стальные

элементы канатной части не могут быть обреза-

ны обычным ножом. Обрыв же таких элементов

вызывает появление травмирующих факторов.

Рис 21. Канатная часть трала:

1 — дополнительная подбора; 2 — подбора трала

В гужевой части нижней пласти донных и придонных тралов может

быть предусмотрена канатная вставка в виде равнобедренного треу-

гольника. Основание его находится на нижней подборе, боковые

стороны окантованы такелажной цепью. Вставка набрана из продоль-

ных канатов. Применение ее снижает аварийность донных и придон-

ных тралов.

Для обеспечения удобства эксплуатации в донных тралах могут

использоваться дополнительные предохранительные тросы, слабые

звенья в виде скоб, разрушающихся при зацепе троса за препятствия.

Наличие в нижней пластине трала вставки из продольных канатов

обеспечивает проваливание через нее захваченных при донном трале-

нии камней.

ПОВЫШЕНИЕ БЕЗОПАСНОСТИ КОШЕЛЬКОВЫХ НЕВОДОВ

С помощью кошельковых неводов добывается около 15 % улова

страны. Это второе по значению после тралов орудие лова. Ряд особен-

ностей кошелькового лова таков, что условия труда лиц, занятых

обслуживанием неводов, отличаются повышенной сложностью.

Для безопасности и облегчения работ с кошельковым неводом,

особенно при его подсушке, большое значение имеет форма раскроя

сетной части. Если сливную часть невода выкраивать так, как показа-

но пунктиром на рис. 22, то устраняются складки дели, в которых

задерживается рыба, и можно ее выливать, не прибегая совсем к

ручной подсушке, а только подбирая невод силовым блоком. Сокра-

щается и время на выполнение операции подсушки до 10-20 мин.

В кошельковых неводах с прямоугольной формой раскроя сетного

полотна для создания нужной концентрации рыбы при выливке

необходимо выбирать через борт почти весь невод, что является

длительной и тяжелой операцией. У неводов, скошенных к клячам,

имеющих меньшую высоту сливной части, чем в центральных частях

невода, подсушка значительно облегчается.

Для исключения порывов дели в местах крепления уздечек

кошелькового невода могут использоваться треугольные вставки из

прочной дели. Вставки вырезают в форме равнобедренного треуголь-

ника. Боковые стороны - по косой, основание, прикрепляемое к

подборе, - по прямой. Длина основания составляет

0,5-0,8

м.

Важное значение при работах с. кошельковым неводом имеет

исключение такой серьезной аварии, как попадание сетного полотна

на стяжной трос. Для этого может использоваться ускорение погруже-

ния стяжногб троса, применение специальных форм раскроя сетной

части неводов, прежде всего уменьшение высоты невода в клячевых

частях, применение максимальных коэффициентов посадки сетного

полотна на клячи в их нижней части.

Для облегчения подсушки сливной части невода целесообразно

увеличивать в известных пределах длину клячевой подборы. Она не

должна быть меньше расстояния подсушки (расстояние между форми-

Рис 22. Форма сливного крыла кошель-

кового невода (пунктирными линиями по-

казана перекройка невода)

10 11

12 уЗ \;

недода

15 16

Части

Уз9ечки^С__^^<\

пития подбора

Рис 23. Треугольная вставка к нижней

кромке кошелькового невода

Уздечни по нижней подборе

рователем и точкой крепления пятного приуха). Подсушка сливной

части облегчается также путем применения кошельковых неводов с

мешком. Используется двухпластный мешок, суживающийся к пятно-

му клячу невода. Снаружи пластины мешка обшиваются каркасом из

более прочной дели. Выливка улова из мешка может осуществляться

рыбонасосом либо по траловой схеме с дележкой улова. При больших

уловах рыбаки, для того чтобы опустить рыбонасос в мешок; вырезают

в нем отверстия. В связи с этим предложены и используются такие

конструкции сливной части неводов, которые при подсушке образуют

мешок, открытый сверху. Всасывающий наконечник рыбонасоса

можно опустить в любом месте этого мешка.

Известны аварии, связанные с втягиванием сейнера в невод. Но

при определенных соотношениях длины L и высоты Н невода втягива-

ние уменьшается, например при! :Н = 4 : 1 или 4,5 : 1. Уменьшение

втягивания наблюдается и при применении специальных вставок

треугольной формы в центральной части невода (рис. 23).

С целью устранения перекоса подбор при выборке кошельковых

неводов, затрудняющего подсушку невода, к верхней подборе по

пятному крылу и центральной части орудия лова прикрепляют специ-

альные кольца, через которые пропускаются поводцы. Один конец

поводца, пропущенного через стопорное кольцо, крепится к коренно-

му кольцу (рис. 24). Второй конец поводца заканчивается вытяжным

кольцом. Расстояние между коренным и стопорными кольцами может

составлять 10-15 м. При отставании верхней подборы невода, в мо-

мент подхода стопорного кольца к неводовыборочной машине, к

вытяжному кольцу прикрепляют вытяжной конец, выбирая который

подтягивают коренное кольцо к стопорному. Сблизившиеся кольца

связывают и продолжают выборку невода.

Результаты анализа несчастных случаев при работе с кошельковы-

ми неводами показывают, что травмирующим фактором часто являют-

ся стяжные кольца. Они цепляются за сетное полотно и рвут его, что

приводит к ремонтным работам. Представляет интерес новая конст-

Рис 24. Приспособление для устранения

перекосов подбор при выборке кошельково-

го невода:

1 — верхняя подбора; 2 — коренное кольцо;

3 - стопорное кольцо; 4 — поводец; 5 - вы-

тяжное кольцо; 6 — неводовыборочная ма-

шина; 7 — гак; 8 — вытяжной конец

Рис 25. Стяжное кольцо:

I — кольцо; 2 — прилив; 3 — паз; 4 — выем-

ка; 5 - подпружиненный шток; 6 — серьга;

7 - пружина; 8 — упор; 9 - фигурный вы-

рез; 10 — уздечка кошелькового невода;

II — ушко

рукция кольца, предложенная В. И. Луниным (рис. 25). В этом кольце

предусмотрен прилив, в котором по специальному вырезу может

перемещаться подпружиненный шток с соединенной с ним серьгой. К

каждой уздечке кошелькового невода прикрепляется ушко массой

300 г. Перед выметкой невода эти ушки, оттягивая шток, вставляют в

паз и соединяют со стяжным кольцом. Затем через кольца пропускают

стяжной трос. Применение описанных стяжных колец позволяет

уменьшить вероятность травмирования среди членов промысловой

команды и устранить порывы сетного полотна.

При эксплуатации кошельковых неводов иногда выполняют

большие объемы ремонтных работ. Их уменьшению способствует

правильный выбор ассортимента сетематериалов для постройки

неводов - прежде всего с точки зрения обеспечения их необходимой

прочности. Коэффициент запаса прочности при подборе сетематериа-

лов должен быть равными =4-6, нужно учитывать также коэффици-

ент неравномерности распределения нагрузки и возможности возник-

новения ударных нагрузок К = 3. Таким образом, общий запас прочнос-

ти должен быть в пределах

12-18.

Необходимая разрывная прочность

ячеи кошелькового невода Ар

может быть определена по формуле

*р.я

(28)

где Р

—

действующая нагрузка, испытываемая ячеей (или погонным метром) сетного

полотна проектируемого невода, Н;Кх

^У2 ~ посадочные коэффициенты; а

—

размер

ячеи, мм; W — остаточная прочность сетного полотна проектируемого невода на момент

списания, %. Обычно W = 30 - 50.

Для обеспечения безаварийной эксплуатации кошельковых

неводов, уменьшения сопротивления при выборке и кошельковании

положительное значение имеет применение вертикальных и горизон-

тальных подкрепляющих полос из более прочной дели (рис. 26) в

сочетании с использованием облегченных делей в основных секциях.

Применение вертикальных и горизонтальных подкрепляющих полос

из более прочной дели взамен обычных пожилин повышает надеж-

ность невода, предохраняет его от порывов при больших уловах.

При отдаче и выборке кошельковых неводов нередки отрывы

наплавов от верхней подборы, разрушения самих наплавов, запутыва-

ния сети. Большой интерес представляют цельнолитые кошельковые

наплава, имеющие гладкую поверхность с упрочненным слоем. Напла-

ва имеют жесткую конструкцию, изготовлены из эмульсионного

полистирола и в отдельных случаях имеют преимущества перед

сминаемыми наплавами.

С целью исключения отрывов дели от нижних и верхних подбор

кошельковых неводов в местах концентрации напряжений (точки

крепления уздечек, оттяжек в сливной части), облегчения подсушки

улова применяют специальные сетные косынки в форме равнобедрен-

ных треугольников. Они могут быть внутренними (например, для

нижней подборы) и внешними. Внешняя косынка для сливной части

невода показана на рис. 27. Она выкраивается из прочной крупноячей-

ной сети: основание АВ - по прямой, стороны АС и ВС - по косой.

Основание косынки сажают с коэффициентом 0,7 на верхнюю подбору

невода. Боковые стороны сажают внатяг на дополнительную подбору,

на которой заблаговременно делают огон. К нему подсоединяют конец

с вира-огоном. К этому огону подсоединяют оттяжки, которыми

осуществляют подсушку улова.

Рис 26. Кошельковый невод с подкреп-

ляющими сетными полосами:

1 — опушки; 2 — сливная пластина; 3, 4 —

подкрепляющие полосы из усиленной де-

ли; 5 — косынка; 6,7 — основная дель

Рис 27. Треугольная косынка для верх-

ней подборы сливной части кошелькового

невода:

I — дополнительная подбора; 2 — огон; 3 —

конец; 4 — вира-огон

Уменьшению запутываемости делей кошельковых неводов,

снижению аварийности, повышению износостойкости и прочности (на

10-15 %) способствует латексно-смоляная пропитка сетематериалов.

Ее осуществляют некоторые прядильно-сетевязальные фабрики.

Для облегчения условий труда рыбаков иногда целесообразно

применять кошельковые невода из дели с шестиугольной ячеей.

Применение такой ячеи обеспечивает снижение сопротивления ко-

шелькованию, рыба при этом практически не объячеивается (освобож-

дение сетного полотна кошелькового невода от объячеенной рыбы

представляет трудоемкую и утомительную работу). Дель из шести-

угольной ячеи достаточно прочна и хорошо проходит через тяговые

органы неводовыборочных машин.

Условия труда рыбаков значительно облегчаются также при

реализации укладки кошелькового невода упорядоченным жгутом в

процессе их выборки без отделения подбор и вывода стяжного троса

из колец. В этом случае значительно расширяются возможности пол-

ной механизации выполнения одной из наиболее трудоемких опера-

ций кошелькового лова. Невод, уложенный жгутом, при отдаче сходит

в воду достаточно равномерно, без запутывания и аварий.

Известна конструкция кошелькового невода с дополнительными

продольными подборами, она уменьшает износ орудия лова, механи-

зирует его укладку - один из наиболее трудоемких процессов при

работах с кошельковыми неводами.

Для предотвращения аварийных заметов предложен кошельковый

невод без стяжного троса. В этом неводе к разъемным стяжным коль-

цам крепится основанием треугольная крупноячейная сетная пласти-

на, к вершине которой присоединяются груз и подъемный трос

(рис. 28). После отдачи невода благодаря грузу пластина, а с ней и вся

нижняя часть невода опускаются на нужную глубину. Подъемный трос

остается соединенным с судном. Выборка невода начинается с этого

троса. Затем через достаточно узкий жгутоформирователь выбирается

треугольная сетная пластина, происходит стягивание нижней части

невода, т. е. его кошелькование. Дальше выборка невода осуществля-

ется обычным порядком.

Рис 28. Кошельковый не-

вод без стяжного троса:

1 — проводник; 2 — пятной

урез; 3 — основное сетное по-

лотно; 4 — бежной урез; 5 —

разъемное стяжное кольцо; 6 —

подбора; 7 — крупноячейная

треугольная сетная пластина;

8 т- груз с вертлюгом; д —

подъемный трос

Для обеспечения нормальной работы невода необходимо, чтобы

длина его нижней подборы между точками Д и Е соответствовала

условию: ДЕ ДА + АБ + BE. Кромка АВ выкраивается по прямой, АС и

ВС - по косой.

Применение кошелькового невода указанной конструкции позво-

ляет рассчитывать на существенное повышение безопасности труда.

ПОВЫШЕНИЕ БЕЗОПАСНОСТИ ОРУДИЙ ЭЛЕКТРОЛОВА

БОРТОВЫХ ПОДХВАТОВ, ЯРУСОВ И ЗАКИДНЫХ НЕВОДОВ

При использовании электротралов необходимы специальные

электроды. Для обеспечения меньшей аварийности и износа электроды

(в количестве трех) следует располагать по посадочной кромке гужа и

крыльев нижней пласти тралов. Рекомендуемая длина центрального

электрода составляет 7 м, двух боковых - по 4,6 м. Их изготавливают

из кабеля с внешним диаметром около 20 мм, снабженного наружным

металлическим экраном (тип КНРЭ).

Для обеспечения безопасности установок морского электролова

рыбы сопротивление изоляции кабелей и токопроводов должно

составлять не менее

2000

Ом на каждый вольт номинального напряже-

ния. Установки должны снимать питание с электротрала при его

нахождении от судна в процессе выборки не ближе 50 м.

В применяемых в настоящее время электроловильных установках

в качестве первичного источника тока иногда используют бензоэлек-

трические станции. При этом безопасность лова недостаточная. Боль-

шую безопасность обеспечивают лодочные электроловильные агрегаты

с аккумуляторным питанием, имеющие ту же эффективность, что и

агрегаты с бензоэлектрическими станциями.

В обеспечении безопасной эксплуатации электроловильных

установок типа ЭЛУ большое значение имеет устройство педаль

безопасности. С ее помощью осуществляется удобное управление

подачей питания на электроды.

Для облегчения выборки бортовых подхватов (бортовых лову-

шек), используемых для облова рыбы, собранной с помощью электри-

ческого света, рекомендуется пропускать боковые стяжные тросы не

снизу, а сверху. Уход рыбы над боковыми подборами подхвата предо-

твращается оснасткой их плавом. Такая схема проводки позволяет

полностью подсушить сеть подхвата специальным подсушивающим

концом, заведенным на барабан лебедки (рис. 29). Выпивку рыбы

осуществляют по траловой схеме, которая обеспечивает удобства

выполнения этой операции.

Для обеспечения беспрепятственного скатывания рыбы в сливную

часть подхвата предложен специальный раскрой сетной части орудия,

исключающий образование складок дели и облегчающий выполнение

операции подсушки (рис. 30).

Снижение трудоемкости ряда операций обеспечивает применение

безмотенных закидных неводов. Мотню в этих неводах заменяют