Луцко А.Н., Марцулевич Н.А. и др. Механика

Подождите немного. Документ загружается.

131

где

)cos( x



)cos( y



)cos( z



- направляющие косинусы нормали

n к сечению. Формула (6.1) называется формулой Коши. Она

позволяет сделать важный вывод: напряженное состояние в точке

полностью определено, если известны векторы полного напряжения

, р

и р

. Каждый из этих векторов имеет три проекции на оси

декартовой системы координат (рис. 41): нормальные и касательные

напряжения.

Следовательно, напряженное состояние в данной точке материала

определяется девятью скалярными величинами

– проекциями

векторов

, р

и р

на оси координат. Эти девять величин образуют

так называемый

тензор напряжений Т:















zzyzx

yzy







хух

(6.2)

На рис. 41 показан элементарный параллелепипед, выделенный из

объема материала, на гранях которого действуют напряжения,

составляющие тензор

Т. На «невидимых» гранях действуют точно

такие же напряжения, но противоположно направленные. Это

нетрудно показать, если составить уравнения равновесия для

выделенного параллелепипеда. Например, устремляя один из

размеров параллелепипеда к нулю (

dy  0), составим уравнение

равновесия по силам в проекциях на ось

Оу:



dx dz +



dx dz = 0,

где



– нормальное напряжение на «невидимой» грани. Сокращая на

площадь грани dx dz, получим:



= -



, что и требовалось показать.

Рисунок 41

132

Составим теперь уравнение равновесия по моментам

относительно координатной оси

Оz. Сила, обусловленная действием

касательного напряжения



ху

на правой боковой грани, равна

произведению этого напряжения на площадь грани:



ху

dy dz. Плечо

указанной силы относительно оси

Оz равно dx. Следовательно,

момент, вызванный действием напряжения



ху

, равен



ху

dy dz dx.

Момент, обусловленный действием касательного напряжения



ух

на

верхней грани параллелепипеда, в силу аналогичных рассуждений

равен



ух

dz dx dy. С учетом направления моментов уравнение

равновесия будет иметь вид:



ху

dy dz dx -



ух

dz dx dy = 0.

Отсюда следует, что



ху



ух

. Точно так же можно получить два других

равенства:



zу



уz



хz



Эти соотношения носят название закона парности касательных

напряжений

: на двух взаимно перпендикулярных площадках

составляющие касательных напряжений, перпендикулярные к

общему ребру, равны и направлены обе либо к ребру, либо от ребра.

Закон парности справедлив при любых свойствах материала, а также

при любых приложенных нагрузках. В силу этого закона тензор

напряжений (6.2) всегда симметричен, а напряженное состояние в

точке определяется шестью независимыми компонентами

напряжений:



, 



ху



хz



уz

Свойства тензоров во многом схожи со свойствами векторов. В

частности, при переходе к другой системе координат компоненты

тензора, так же как и компоненты вектора будут меняться.

Компоненты тензора напряжений изменятся, если, например,

повернуть систему координат. Оказывается, что в каждой точке

нагруженного тела обязательно найдется такая система осей

Ох, Оу и

Оz, в которой касательные напряжения



ху



хz



уz

равны нулю. Такие

оси называются

главными осями. Соответствующие им взаимно

перпендикулярные площадки называются

главными площадками, а

нормальные напряжения на них

– главными напряжениями. В

порядке возрастания их численных значений главные напряжения

принято обозначать через



< 

Если в качестве осей координат выбрать главные оси, то тензор

напряжений в этих координатах примет вид:

















. (6.3)

133

Следовательно, напряженное состояние материала полностью

определяется численными значениями трех главных напряжений

В зависимости от их величины различают три типа напряженного

состояния в точке. Если все три главных напряжения отличны от нуля,

то напряженное состояние называют

объемным или трехосным

(рис. 42, а). В том случае, когда одно из трех главных напряжений

равно нулю (рис. 42,б), говорят о плоском или двухосном

напряженном состоянии. Наконец, если только одно главное

напряжение отлично от нуля, напряженное состояние называется

линейным или одноосным (рис. 42,в). Примером линейного

напряженного состояния может служить напряженное состояние,

возникающее при растяжении (сжатии). Одна из главных площадок в

этом случае лежит в плоскости поперечного сечения. На ней

нормальное напряжение отлично от нуля, а касательное напряжение

отсутствует. На двух других главных площадках, перпендикулярных

первой, нормальные напряжения равны нулю (см. формулы (5.13)).

Как и при простых видах нагружения, в общем случае

напряженного состояния необходимо уметь оценивать не только

величину напряжений в материале, но и величину деформаций. Как

известно, такие оценки лежат в основе расчетов на жесткость.

При линейном напряженном состоянии напряжения и деформации

в направлении действия этих напряжений связаны между собой

законом Гука (подраздел 5.5):







(6.4)

При этом деформации происходят также и в направлении,

перпендикулярном действию напряжений

σ. Величина деформаций ε

в поперечном направлении может быть определена из соотношения

(5.7):

Рисунок 42

134







(6.5)

где μ – коэффициент Пуассона.

Рассмотрим случай объемного напряженного состояния, выбрав в

качестве координатных осей главные оси. В направлении главных

осей, как отмечалось выше, действуют главные напряжения



Относительная деформация ε

в направлении действия напряжения



будет складываться из трех составляющих: из слагаемого



/ Е,

обусловленного напряжением



, из слагаемого –μσ

/Е,

обусловленного напряжением



и аналогичного слагаемого,

вызванного напряжением



. Таким образом, при объемном

напряженном состоянии материала относительная деформация

равна:

 

3211





. (6.6)

Аналогично относительные деформации в направлении других

главных осей связаны с главными напряжениями соотношениями:

 

3122





(6.7)

 

2133





Соотношения (6.6) и (6.7) называются обобщенным законом Гука

для объемного напряженного состояния.

При плоском напряженном состоянии, когда, например,



= 0,

обобщенный закон Гука примет вид:

= (



- μσ

)/Е; ε

= (



- μσ

)/Е; ε

= - μ(



+ σ

)/Е. (6.8)

Первые два равенства можно разрешить относительно главных

напряжений:

)(













;

)(













. (6.9)

135

Этими формулами часто пользуются при экспериментальном

определении напряжений, непосредственно измеряя величины

относительных деформаций

и ε

6.2. Условия прочности при объемном напряженном состоянии

При линейном напряженном состоянии (растяжении или сжатии)

условие прочности (5.11) сводится к требованию, чтобы

максимальные нормальные напряжения не превосходили

допускаемой величины

[σ]. Последняя через соответствующие

коэффициенты запаса связана с пределом текучести

для

пластичных материалов и с пределом прочности

пч

для хрупких (см.

подраздел 5.8). Обе величины

и σ

пч

выступают в качестве

предельных значений напряжений, при достижении которых в

материале начинают происходить необратимые изменения

(нарастание остаточных деформаций или хрупкое разрушение).

Состояние материала, в котором действуют предельные напряжения,

называется

предельным (или опасным) состоянием.

Понятие предельного состояния можно использовать и для общего

случая напряженного состояния. Именно,

под предельным

состоянием материала в общем случае понимают наступление

состояния текучести для пластичных материалов и разрушения

–

для хрупких. Однако простое сопоставление возникающих в

материале напряжений с величинами

и σ

пч

не может служить в

качестве критерия прочности. В самом деле, пределы текучести и

прочности определяются экспериментально при осевом растяжении

образцов. При объемном напряженном состоянии в каждой точке

материала одновременно действуют растягивающие и сдвиговые

усилия по различным направлениям. Другими словами, условия

нагружения образца при испытаниях и реального элемента

конструкции не являются

подобными.

Создать при испытаниях образцов точно такие же условия, при

которых эксплуатируется реальный элемент конструкции, невозможно,

поскольку при объемном напряженном состоянии для деталей

различной геометрической формы между главными напряжениями



возникает бесчисленное количество комбинаций, как по их

направлениям, так и по их величине. Поэтому на практике при анализе

работоспособности элементов конструкции в общем случае

нагружения используется подход, не основанный на физическом

моделировании в условиях испытаний.

Указанный подход состоит в подборе критерия предельного

напряженно

-деформированного состояния, который позволяет

сравнить напряженные состояния с различным сочетанием главных

напряжений



с напряженным состоянием при простом

растяжении. Сравнение проводится с помощью так называемого

136

эквивалентного напряжения σ

экв

. Под эквивалентным напряжением

понимается такое напряжение в материале при простом растяжении,

которое является равно опасным с объемным напряженным

состоянием, характеризуемым напряжениями



. Если величина

экв

известна, то условием прочности при любом характере внешних

нагрузок может служить неравенство:

экв

≤ [σ].

Очевидно, что основная сложность оценки предельного состояния

в общем случае нагружения заключается в нахождении физически

обоснованной связи между эквивалентным напряжением

экв

главными напряжениями



. Такая связь должна исходить из

истинных причин возникновения предельного (опасного) состояния в

некоторой области материала. В настоящее время существует

несколько различных теоретических представлений о причинах

разрушения материалов. Указанные теоретические представления

носят название

гипотез (или теорий) прочности. Каждая из них

позволяет на основании механических характеристик, полученных в

испытаниях на растяжение, оценить возможность разрушения

материала в сложном напряженном состоянии.

Первая гипотеза прочности (или гипотеза наибольших

нормальных напряжений) постулирует, что

предельное состояние

материала при объемном напряженном состоянии наступает в

тот момент, когда наибольшее нормальное напряжение достигает

величины предельного напряжения при линейном напряженном

состоянии

. Поскольку наибольшим нормальным напряжением

является главное напряжение



, из приведенной формулировки

следует, что в соответствии с первой гипотезой прочности

экв

= σ

, (6.10)

и условие прочности для материалов, работающих одинаково на

растяжение и сжатие, будет иметь вид:

≤ [σ].

Для материалов, у которых механические характеристики при

растяжении и сжатии различны, проверка условия прочности должна

производиться и на тот, и на другой вид нагрузки.

В основе первой гипотезы прочности лежат достаточно простые

представления о поведении конструкционного материала в условиях

объемного напряженного состояния. Они оправдывают себя в области

расчета конструкций из таких весьма хрупких материалов, как камень,

кирпич, керамика, инструментальная сталь и т. п. Для большинства

конструкционных материалов первая гипотеза прочности является

чрезмерно приближенной.

137

Вторая гипотеза прочности (или гипотеза наибольших линейных

деформаций) утверждает, что

предельное состояние материала при

объемном напряженном состоянии наступает тогда, когда

наибольшее относительное удлинение или укорочение в

направлении одной из главных осей достигает величины

предельной относительной деформации при простом растяжении

сжатии.

Получим выражение для эквивалентного напряжения, вытекающее

из второй гипотезы прочности. Наибольшее относительное удлинение

происходит, очевидно, в направлении действия наибольшего главного

напряжения, т. е. в направлении

. Поэтому в формулировке

гипотезы речь идет об

. Согласно обобщенному закону Гука

(формула (6.6)), величина

связана с тремя главными напряжениями

посредством соотношения:

 

3211





. Предельная

относительная деформация при простом растяжении

-сжатии ε

пр

возникает при действии в материале предельных напряжений σ

пр

, под

которыми, как уже отмечалось, понимается либо предел текучести

(для пластичных материалов), либо предел прочности (для хрупких

материалов). Связь между ними дает соотношение (6.4):

пр

= σ

пр

/ Е.

Таким образом, условие достижения предельного состояния по второй

гипотезе прочности имеет вид:

 

пр







321

откуда следует, что вторая гипотеза прочности приводит к

следующему выражению для эквивалентного напряжения:

321





экв

(6.11)

и соответствующему условию прочности:

][

321





Выражение (6.11) показывает, что гипотеза наибольших линейных

деформаций более полно учитывает особенности объемного

напряженного состояния (эквивалентное напряжение зависит от всех

трех главных напряжений). Тем не менее, опыты подтверждают эту

гипотезу для таких хрупких материалов, как высокопрочная

закаленная сталь и легированный чугун.

Третья гипотеза прочности (или гипотеза наибольших

касательных напряжений) предполагает, что

предельное состояние

138

материала при объемном напряженном состоянии наступает

тогда, когда наибольшее касательное напряжение достигает

величины предельных касательных напряжений при простом

растяжении.

Опыты свидетельствуют, что положения этой гипотезы

прочности достаточно точно отражают причины появления опасного

состояния (текучести) в элементах конструкции, изготовленных из

пластичных материалов, которые одинаково сопротивляются

растяжению и сжатию.

Для того чтобы получить выражение для эквивалентного

напряжения, вытекающего из формулировки третьей гипотезы,

обратимся к проведенному в подразделе 5.5 анализу величины

нормальных и касательных напряжений в наклонных сечениях

стержня. Зависимость указанных напряжений от угла наклона сечения

задают формулы (5.13). Из них следует, что предельное касательное

напряжение при простом растяжении равно

пр

/2 и действует в

сечении, расположенном под углом 45

к оси стержня. Точно такой же

анализ распределения напряжений при объемном напряженном

состоянии приводит к аналогичному результату: наибольшие

касательные напряжения равны полуразности главных напряжений σ

и σ

и действуют на площадках, наклоненных под углом 45

направлением этих напряжений. Следовательно, условие достижения

предельного состояния по третьей гипотезе прочности имеет вид:

пр









а эквивалентное напряжение и условие прочности записываются

следующим образом:

экв

= σ

– σ

; σ

– σ

≤ [σ]. (6.12)

К недостаткам третьей теории прочности относится ограниченность

ее пластичными материалами.

Четвертая гипотеза прочности исходит из более глубоких

представлений о механизмах нарушения внутренней структуры

материалов, нагруженных внешними силами. Согласно этой гипотезе,

предельное состояние материала при объемном напряженном

состоянии наступает тогда, когда удельная потенциальная

энергия, накапливаемая элементом конструкции при изменении его

формы, достигает предельной величины энергии изменения формы

при простом растяжении

-сжатии.

В курсе сопротивления материалов в результате анализа величины

потенциальной энергии упругой деформации получена следующая

139

формула для эквивалентного напряжения и условие прочности,

вытекающие из формулировки данной гипотезы:

][)(

313221





экв

. (6.13)

Расчеты по четвертой теории прочности дают результаты,

примерно совпадающие с результатами расчетов по третьей теории

прочности и хорошо подтверждаемые экспериментами с пластичными

материалами.

6.3. Прочность при динамических нагрузках

До сих пор при анализе возникающих в материале напряжений и

деформаций предполагалось, что внешние нагрузки имеют

статический характер. К

статическим относятся нагрузки, которые

достигают своих конечных значений настолько медленно, что

ускорения, получаемые элементами конструкций, пренебрежимо

малы. Во многих случаях нагрузки изменяются во времени с большой

скоростью, и возникающими ускорениями пренебречь нельзя. Такие

нагрузки называются

динамическими.

Частным случаем динамических нагрузок являются ударные

нагрузки

, когда скорость тела за очень короткий промежуток тела

падает до нуля. При этом тело испытывает значительное ускорение,

а, следовательно, и силы инерции. Более того, большинство

материалов при ударных нагрузках ведет себя совершенно иначе, чем

при статических. Следовательно, механические характеристики,

полученные при статических испытаниях, не позволяют предсказать

особенности поведения материалов при ударно действующих

нагрузках.

Учет динамического характера нагрузок основан на принципе

Даламбера (см. подраздел 4.3), согласно которому любое движущееся

с ускорением тело можно рассматривать как находящееся в состоянии

мгновенного равновесия, если к числу действующих на него сил

добавить силу инерции. Для иллюстрации принципа Даламбера

применительно к решению задач на прочность и жесткость

рассмотрим равноускоренный подъем груза на стальном тросе (рис.

28). Пусть известны масса груза

m, величина ускорения W и площадь

поперечного сечения троса

А. Требуется определить величину

напряжений

в тросе и сравнить их с напряжениями σ

ст

при

равномерном подъеме.

Воспользуемся методом мысленных поперечных сечений. В

произвольном сечении троса при ускоренном подъеме груза

продольная сила

должна уравновесить силу тяжести груза mg,

направленную вертикально вниз, и силу инерции груза mW, также

140

направленную вниз противоположно направлению ускорения

(подраздел 4.3). Поэтому должно выполняться равенство:

= mg + mW .

Разделив левую и правую части на площадь поперечного сечения

троса, перейдем к напряжениям:





























ст



(6.14)

Здесь учтено, что отношение веса груза к площади сечения троса

mg / А равно напряжению, которое возникло бы в материале при

равномерном подъеме, т. е. при статическом нагружении. Выражение

в скобках в соотношении (6.14) обозначается через

и называется

динамическим коэффициентом. Он показывает, во сколько раз

напряжение при динамическом нагружении превышает напряжение

при статическом характере тех же нагрузок:

= k

ст

. В данном

примере динамический коэффициент определяется отношением

ускорения

W к ускорению свободного падения. Ясно, что в начале

движения коэффициент

может принимать достаточно большие

значения.

Удлинение троса

Δl

при ускоренном подъеме груза связано с

аналогичной величиной при равномерном подъеме

Δl

ст

также через

динамический коэффициент

: Δl

= k

Δl

ст

Как известно из раздела «Динамика», ускоренное движение не

является необходимым условием появления сил инерции. При

вращательном движении (даже равномерном) всегда существует

нормальное (центростремительное) ускорение, величина которого

определяется формулой (3.26). Следовательно, вращающиеся детали

всегда нагружены силами инерции (центробежными силами).

Рисунок 43

dφ