Цитович И.Г. Теоретические основы стабилизации процесса вязания

Подождите немного. Документ загружается.

купирования при ширине площадки более двух игольных шагов прак-

тически устраняет перетяжку и стабилизирует отклонения длины нити в

петле до 1—3% [21, 23]. Нелинейные траектории перемещения игл при ку-

пировании также уменьшают перетяжку нити [24] . Однако кулирные^

клинья с площадками выстоя игл на глубине купирования не нашли ши-/

рокого применения в промышленности. Некоторые авторы связывают

это прежде всего с увеличением габарита петлеобразующих систем и пред-

полагаемым ростом нагрузок на нить [23, 24]. Однако исследованиями /

Д. Хеншоу [211 это не был^^ подтверждено: нагрузки, действующие)

на нить, бьши машце для клиньев, имеющих площадку на глубине ку- S

лирования, на которой осуществляется выстой игл, по сравнению с при- ?

^^1ением"1с>ш11рШЗГ1сл^ без нее. Объяснить это можно тем, что

при вязании без пёретяжю! нити глубина купирования и степень защем-

ления нити значительно уменьшаются, что может быть причиной умень-

шения действующих на нить нагрузок. Наиболее вероятная причина, по

которой не применяют кулирные клинья с площадками, заключается в

том, что отсутствие перетяжки не позволяет провязывать нить без ее об-

рыва при наличии на ней узлов, когда скорость подачи нити становится

равной нулю. А.С. Далидович отмечал, что купирование с перетяжкой

нити применяют для уменьшения обрывов нити [25, с. 67], что широ-

ко подтвержается экспериментально.

Формирование характеристик входного натяжения нити. Формирова-

ние характеристик входного натяжения нити определяется прежде всего

условиями сматывания нити с паковки и взаимодействием нити с элемен-

тами нитепроводящей системы трикотажных машин [16] Полученные

различными авторами результаты по теории сматывания нити направлены

прежде всего на изыскание ус)ю:о}^повышения скорости нити в процес-

сах ее перемотки и кручения.

В.М. Лазаренко [26] ycxmowim, что изменения натяжения разматывае-

мой нити на вязальных машшах существенно отличаются от закономер-

ностей, которые имеют место при перемотке пряжи на мотальных маши-

нах. Это вызвано тем, что продольная скорость сматывания нити с паков-

ки при вязании на вязальных машинах в 3-5 раз меньше скорости нити на

мотальных машинах. При этол^ца натяжение сматываемой нити оказывает

существенное влияние размер пак«^и: так; для хлопчатобумажной пря-

жи линейной плотности 17,5 текс при^^ё1^о{юсти сматьшания 2 м/с и высо-

те баллона 0,3 м при изменении^^Стаметра бобины со 192,6 до 58,3 мм

натяжение нити уменьшается до 2,2 сН. A.AJ Гусева, анализируя

причины размерной нестабильности чулочных изделий с круглочулоч-

ных автоматов, установила, что с уменьшением диаметра бобины натя-

жение нити возрастает [27]. Это противоречие объясняется различ-

ными условиями испытаний. Результаты справедливы для определенной

совокупности условий в ограниченной области эксперимента.

По данным В.З. Салова и В.Н. Гарбарука [28], изменение натяжения

нити при вязании по мере сматьгаании ее с бобины имеет сложную

закономерность: уровень натяжения сначала падает, достигая минималь-

ного значения, а затем вновь возрастает. В.Н. Гарбарук отмечает, что все

теоретические формулы дают значительные расхождения с практически-

ми данными.

Зависимость натяжения нити при ее сматывании от составляющей сил

трения при сходе сматываемой нити с паковки приводит к тому, что на

натяжение нити оказывает существенное влияние расстояние нитенап-

равителя от бобины (высота баллона), а также точность установки ните-

направителя относительно ее оси.

Поэтому при конструировании нитепроводящей системы шпуляр-

ника трикотажной машины первостепенное внимание необходимо уде-

лять выбору положения первого нитенаправителя. Необходимо учиты-

вать, что с уменьшением высоты баллона Н (рис. 2.4) сопротивление

сматыванию нити значительно возрастает и остается стабильным, если

высота баллона превышает высоту образуемого для паковки конуса

на 200 мм и более, т.е. Я >Я1 + 200 [29]. По мере разматывания нити вы-

сота образующего конуса для бобины уменьшается (Я5 <Я1), сопротив-

ление сматывания при этом также падает.

Однако обеспечение оптимальных условий сматывания нити с бобины

в современных многосистемных машинах (с числом систем 48, 60, 72

и более), а также при вязании с резервной бобиной или в две нити при-

водит к неоправданному росту габарита машины. Анализ параметров на-

мотки нити показывает, что при стандартном патроне с углом ко-

нуса 9° 15' минимальное расстояние от нитенаправителя (рис. 2.5, а)

должно быть не менее 530 мм [30]. Это расстояние может быть умень-

шено при увеличении конусности патрона. При конусности 9° 1S' первые

слои намотки весьма слабо удерживаются на поверхности патрона. При

вязании это приводит к "слету витков", что часто является причиной об-

рывов нити, вызывает дополнительные простои оборудования и отходы

сырья. В случае применения резервных паковок нарушаются условия не-

прерывности процесса сматывания при переходе вязания с одной па-

Т.сН

<.5

100 200 500 400 500

бООНЮ.м

2.4. Зависимость натяжения нити от высоты баллона (паковка 9° 15', пряжа хлоп-

чатобумажная линейной плотности 33,3 текс X 2, скорость нити 1,2 м/с), сматывае-

мой:

1-е большой паковки; 2-е малой паковки

2.5. Геометрические параметры паковок

ковки на другую. Поэтому некоторые авторы считают рациональным

применение патронов с углом конуса 5" 57' [30]. В этом случае необхо-

димо изменять параметры формирования конуса паковки таким об-

разом, чтобы условия сматывания нити оставались постоянными (рис.

2.5,6).

Точность взаимного расположения нитенаправителя и паковки зави-

сит от установки как нитенаправителя (смещения Д , рис. 2.6, а), так

и паковки (угла а, рис. 2.6, б). В условиях пассивной подачи нити вы-

сота баллона должна быть не менее 0,35—0,4 м.

Натяжение нити при сматывании с паковок чрезвычайно мало для

того, чтобы обеспечить работу устройств, контролирующих движение

нити. При этом нестабильность натяжения нити при малом его значе-

нии, как следует из рис. 2.3, может существенно влиять на структурную

однородность трикотажа, поэтому на машинах применяют различные

нитенатяжители с целью увеличения уровня натяжения нити и его ста-

билизации [31].

Отклонения натяжения нити влияют на структурную однородность

трикотажа и обрывность нити. Поэтому нитенатяжители для трикотаж-

ных мапшн должны не только обеспечивать заданный уровень натяжения,

2.6. Нарушения условий сматывания:

а - смещение нитенаправителя (Д); б -

паковки (а)

1Л. Основные способы натяжения нити на

кругловяэальных машинах

но и стабилизировать его. Если относительное изменение натяжения на

входе нитенатяжителя равно AT^ITi, то после его прохождения нитью

натяжение будет более стабильно, если относительное изменение натяже-

ния AT2IT2 уменьшится. При огибании нитью цилиндрической поверх-

ности (рис. 2.1, а) с углом охвата а натяжение ветвей нити подчиняет-

ся известному уравнению Эйлера Tj —Tie''". Для относительного изме-

нения натяжения нити справедливо

П П Г, •

^ZL - ^uc - AT-i

Г2 Тг Г,

Из соотношения (2.1) следует, что для натяжителя с огибанием нити

с ростом натяжения растут его динамические отклонения. Число ните-

натяжителей или нитенаправителей такого типа на трикотажных машинах

необходимо уменьшать.

Для тарельчатого (чашечного) нитенатяжителя (рис. 2.7, б) имеет

место соотношение, которое вытекает из закона Амонтона: Ti —Ti +

Из него следует, что для приращений натяжения нити справедливо

ДГ2/.Г2=(ДГ1/Г1)(1-/0, (2.2)

вде K=2nNi{T^ + 2иЮ.

Из выражения (2.2) следует, что тарельчатый нитештяжитель стаби-

лизирует натяжение нити с ростом уровня натяжения нити. В связи с

этим он получил широкое применение на трикотажных машинах.

Для комбинированного нитенатяжителя (рис. 2.7, в) натяжение вет-

вей нити подчиняется соотношению

Тг =(Ti + ^ 2м, = 7-16"'"+ )и,ЛГ(1 +6"'").

Для приращений натяжения можно получить [32]

ЛТ2/Г2 =Ari/Ti=rie^'V[rie^'°' + MiN(l te"'")]. (2.3)

Нитенатяжители этого типа увеличивают отклонения натяжения нити.

Это можно установить при анализе соотношения (2.3).

При переработке на трикотажных маишнах нитей с малым коэффи-

циентом жесткости на растяжение (например, эластомерных) применяют

нитенатяжители с вращающимся диском (рис. 2.7, г). Нить получает до-

бавочное натяжение благодаря преодолению момента сопротивления Мс

вращению диска. Этот момент обычно создается в результате взаимодей-

ствия полюсов двух пар 7 и 5 постоянных магнитов (или электромагни-

тов) . Изменение момента происходит из-за изменения зазора между маг-

нитами при вращении корпуса 2. Для этого нитенатяжителя справедливо

соотношение Т2 =Ti где R - радиус диска, на котором располо-

жена нить. Для приращений натяжения

АТ2

IT2

= (АГ,/Г1) [Ti

(Г1 + MJR) ]. (2.4)

Обычно Мс/Л > 1. В этом случае, как следует из выражения (2.4),

получают существенную стабилизацию натяжения, что является важным

при подаче в зону вязания эластомерных нитей. Преимущество этого

нитенатяжителя заключается также в том, что отсутствие проскальзьта-

ния нити относительно поверхности диска не приводит к разрушению ее

структуры и образованию пуха, что характерно для всех типов нитена-

тяжителей.

При вязании текстурированных нитей некоторые фирмы широко при-

меняют шариковые нитенатяжители [33, 34]. Конструкция такого устрой-

ства содержит трубчатый корпус 2 (рис. 2.1,д), в котором установлены

два износостойких нитенаправителя 1 и4 и помещен пхарик 3. Добавочное

натяжение нити, как и у нитенатяжителя с вращающимся диском (см. рис.

2.7, г), создается благодаря моменту сопротивления вращению шарика,

и для приращений натяжения нити справедливо уравнение (2.4).

Величина момента сопротивления определяется весом шарика, коэф-

фициентом трения при его вращении о поверхность нитенаправителя 4 и

размерами конструкции. Данные по испытанию шарикового нитенатя-

жителя показывают, что при применении его вместо тарельчатого средний

уровень натяжения нити повышается (например, с 3,4 до 9,5 сН), пико-

вые значения натяжения уменьшаются на 30% [35]. В результате этого

число дефектов уменьшается в два раза. Из этого следует, что величи-

на отклонений натяжения нити может более существенно влиять на ее

обрывность, чем уровень натяжения.

Для уменьшения отклонений натяжения нити применяют различные

компенсаторы, реагирующие на изменение входного или выходного на-

тяжения.

В целом анализ конструкций применяемых нитенатяжителей и компен-

саторов показьтает, что принципы, на которых основано их действие,

не позволяют устранить неравномерность натяжения нити и снизить уро-

вень натяжения после прохождения нитью элементов нитепроводящей

системы. Например, на кругловязальных машинах средних классов вход-

ное натяжение возрастает до 10-20 сН, на плосковязальных — до

80-100 сН [36, 37]. Поэтому на трикотажных машинах получили рас-

пространение устройства активной нитеподачи.

Наиболее глубокие исследования влияния активной нитеподачи на

стабильность входного натяжения нити и структурных параметров полот-

на были выполнены Б.С. Оксом [38, 39] . При этом Б.С. Оке считал, что

основным, назначением активной нитеподачи является стабилизация

натяжения нити, вследствие чего уменьшаются отклонения длины нити

в петле. Эти результаты обосновали возможность стабилизации натяже-

ния йити ее активной подачи как одного из факторов, определяющих

режим переработки нити.

Влияние усилия оттяжки петель на структурные параметры трткотажа.

Влияние усилия оттяжки на длину нити в петле определяется изменение^!

перетяжки нити в скорости купирования нити. Качественно это влияние

характеризуется тем, что с увеличением натяжения полотна длина нити в

петле увеличивается. Если зависимость длины нити в петле I от натяжения

полотна Q

то изменение натяжения полотна на величину AQ приведет к отклонению

длины нити в петле

Д/.

е = бо

При вязании нестабильность размеров трикотажа является следствием

юменения как длины нити в петле, так и ее формы (параметров А, В).

Влияние усилия оттяжки на параметры полотна иллюстрируется графи-

ками, приведенными в [40]. В соогвегствии с ними усилие оттяжки

значительно влияет на плотность полотна по вертикали П^, особенно для

сурового полотна. Это влияние уменьшается для полотен после отварки

и незначительно для полотен после крашения. С увеличением оттяжки

плотность трикотажа по горизонтали П^ увеличивается. После крашения

и влажно-тепловой обработки трикотажа на сушильно-ширильной маши-

не отклонения плотности по вертикали П^, как и ширины полотна, умень-

шаются. Однако изменение поверхностной плотности в результате кра-

шения и отделки полотна не устраняется, хотя в процессе крашения и от-

делки можно получить приемлемую для изготовителя стабильность шири-

ны полотна. Нестабильность поверхностной плотности обнаруживает раз-

ницу в реальных свойствах трикотажа.

Исследованиями, проведенными с применением устройства для изме-

рения усилия оттяжки ЭСОТЭКС [41], бьшо установлено, что из-за не-

постоянства натяжения полотна на различных машинах изменения его

ширины по снятии с машины составляют: при вязании трикотажа жаккар-

довых переплетений из смешанной пряжи (шерстяное волокно с поли-

эфирными волокнами) —16, изполиакрилонитрильнойпряжи- 13,8; при

вязании полотен переплетением ластик 1х

из хлопчатобумажной пряжи

—

14,4%.

Если при вязании обеспечить условия, при которых длина нити в петле

постоянна, то, изменяя величину оттяжки полотна, можно обнаружить

влияние этого фактора на структурные, параметры трикотажа, обуслов-

ленное изменением геометрии петли. Такие данные приводит Лж. Нэп-

тон в [42]. Аналогичные результаты бьши получены автором при вязании

чулочных изделий из хлопчатобумажной пряжи линейной плотности

15,4x2 текс на круглочулочных автоматах 2АН-14. Чулки вязали с по-

стоянной длиной петли переплетением ластик 1:1 на участке паголенка

(/ = 6,0±0,02 мм). Усилие оттяжки изменяли в диапазоне 8-22 сН/мм

и контролировали прибором УНП-1. Было установлено, что изменение

усилия оттяжки в этих пределах вызывает изменение плотности петель

по вертикали Я^ и длины L изделий; после вязания - на 11, после суточ-

ной релаксации - 7, после стирки и сушки в барабанной сушилке -

на 1,5—1,8%. Эти результаты позволяют сделать вывод о том, что разме-

ры трикотажных полотен, связанных с постоянной длиной нити в петле,

для различных стадий релаксации, существенно зависят от усилия оттяж-

ки полотна при вязании, что характеризуется прежде всего изменением

плотности петель по вертикали (Яв) и коэффициента соотношения плот-

ностей (С =BjA), поэтому линейные измерения полотна или изделий, свя-

занных при различном усилии оттяжки, содержат в себе грубую ошибку

И не позволяют эффективно контролировать качество процесса вязания.

А.И. Кобляков, исследуя деформационные свойства трикотажа, пока-

зал, что величина ортаточной деформации и кинетика деформации зависят

не только от уровня натяжения полотна, но также от времени приложения

нагрузки [43, с. 47]. Этот факт следует принимать во внимание, ког-

да анализируются размеры или плотность изделий, довязываемых после

простоя оборудования: часть изделий или полотна при этом могут иметь

различные размеры или показатели плотности, в то время как длина ни-

ти в петле остается постоянной. А.И. Кобляков отмечает также, что равно-

весное состояние трикотажа не является устойчивым, носит вероятност-

ный характер, а параметры его структуры (петельный шаг и высота пе-

тельного ряда) являются переменными величинами [43, с. 31]. Посколь-

ку петельный шаг и высота петельного ряда зависят от условий и време-

ни, их следует относить к параметрам состояния трикота-

жа, а независимыми параметрами структуры считать длину нити в петле

(или длину нити, образующей элементарное звено) или ее безразмер-

ный показатель - модуль.

При вязании полотен на одной машине отклонения усилия оттяжки

полотна определяются способом натяжения полотна, конструкцией

механизма оттяжки, форме»! и размерами ширителя. Отклонения уси-

лия оттяжки петель по периметру трубчатого полотна приводят к изме-

нению структурных характеристик участков полотна: показателей плот-

ности петель и поверхностной плотности. Например, на кругловязаль-

ных двуластичных машинах "Ково" отклонения поверхностной плот-

ности участков полотна по его периметру составляют 43 г/м^ (при сред-

нем значении 210 г/м^), т.е. 20% [44].

Поверхностная плотность интерлочного полотна, выработанного на ма^

шинах 9ЛМ-6, имеет отклонения в пределах ±25 при номинальном зна-

чении 280 г. При этом отклонения длины нити в петле превышают ±10%

[10]. Отклонения ширины готового и сурового полотна в два-т;^ раза

превышают нормативные значения. Установлено, что изменения длины

нити в петле вызваны различной скоростью подачи нити, изменениями

зева между диском и игольным цилиндром (от 4,2 до 2,2 мм) и изме-

нениями усилия оттяжки (от 3 до IS сН). Механизм оттяжки полотна

не обеспечивает равномерного распределения усилия оттяжки, что яв-

ляется основной причиной неоднородности полотна по его ^^труктурным

параметрам. В.А. Волков [45] показал, что относительная разница в уси-

лиях оттяжки по периметру полотна для ширителей различной конструк-

ции находится в пределах 35—65%. При этом длина нити в петле изме-

няется в пределах 0,06-0,28 мм (машина МС-5). Установлено, что уве-

личение усилия оттяжки снижает прочноста трикотажа на 10-20% и от-

носительное разрывное удлинение по длине полотна на 20-25%. Усилие

оттяжки более 0,3 Н вызывает в полотне необратимые пластические

деформации. Поэтому для стабилизации структурных параметров три-

котажа и механических условий переработки нити в трикотахшое по-

лотно, а также обеспечения одинаковой усадки полотен и изделий после

вязания необходимо обеспечить постоянный уровень натяжения полот-

на в процессе вязания.

Так KiK входное натяжение нити и усилие оттяжки петель определяют

величину максимальных нагрузок, действующих на нить при вязании,

использовать их в качестве регулируемых параметров нецелесообразно.

Последствия изменений сил, действующих на нить, могут приводить к раз-

личным дефектам нити и структуры полотна (в частности потере проч-

ности нити). В зависимости от свойств сырья вхохщое натяжение нити

и усил!^ оттяжки должны быть минимальными, но достаточньд^ для

Н(^мапьН0Г0 ВЫПОЛНР.т|ия пперя1гии пвтпепбразойяния.

2.2. Факторы, влияющие на обрьтность нити

Термин "обрывность" определяет один из видов внезапного отказа

процесса вязания как технологической системы, при котором действую-

щие на нить нагрузки превышают прочность нити либо нарушаются от-

дельные операции петлеобразования или повреждаются рабочие органы

машины, что вызывает обрыв нити или петель полотна.

При вязании поперечновязаного трикотажа из пряжи на кругловязаль-

ных машинах 40% простоев машин обусловлено обрывностью [46].

Обрывность в общем виде есть функция, зависящая от физико-механичес-

ких свойств нити, параметров режима вязания, способа вязания, а так-

же конструктивных факторов вязального механизма. Поэтому качество

трикотажа в целом неразрывно связано с качеством сырья, качеством

выполнения технологического процесса и трикотажных машин.

Анализируя причины обрывности пряжи на трикотажных машинах,

необходимо учитьшать: условия сматывания и движения нити (спада-

ние витков, сукрутины и другие явления); внешние дефекты пряжи

(прядильные пороки, непропряды, сор, шишки, заработанный пух и

др.); физико-механические свойства нити (линейную плотность, жест-

кость нити при деформациях, сопротивление нити смятию, фриКщюнные

показатели и др.); режим вязания (натяжение и скорость йити, усилие

оттяжки и другие факторы); вид переплетения; способ петлеобразования

или параметры вязального механизма (вязание с распределением или

без него, с перетяжкой и пр.).

Поскольку вязание реализуется под действием сил, которые прикла-

дываются к нити и петлям полотна, причины обрьшности в своей основе

определяются уровнем действующих при вязании нагрузок. Обрьшность

нити при вязании может быть следствием как чрезмерно высокого уровня

натяжения, когда действующие нагрузки превышают прочность нити, так

и чрезмерно низких значений натяжения, когда нарушения отдельных

операций процесса петлеобразования приводят к обрыву нити, частич-

ным или полным срывам полотна и массовому полому игл.

Обртопюсгь как следствие разрушения нити и петель. Вероятность

обрьша нити можно определить из сопоставления прочности нити и

приее^к^1£оваш|И;_Т^^ кулиротаниа~ки-

ти по^ляет оценить максимальное натяже!^, основываясь на его зави-

симо^ от величины входного натяжения 7J,, суммарного угла охвата

ниты9 петлеобразующих органов показателя фрикционных свойств ни-

ти М. В самом простом случае

(2.5)

Это соотношение в безразмерном виде можно представить как Г/Го ~

e^^

'ч>.

На трикотажных машинах в купировании нити при вязании двой

ных переплетений одновременно участвуют три-четыре иглы с углом ох-

вата игл нитью Зтг - 4ir рад. Фрикционные показатели классических ви-

дов сырья находятся в пределах М = 0,15-0,3. Примем для расчета два

варианта: Го = 10 сН и Го =20 сН, (540°). Используя номограммы

(рис. 2.8), получим: при М = 0,15 Г =40 и Г =80 сН, т.е. Г/Го — 4; при

М =0,3 Г =180 и Г =360 сН, т.е. Г/Го =18.

Необходимо отметить, что при изменении коэффициента тангенциаль-

ного сопротивления движению нити ц. от 0,15 до 0,3 максимальное натя-

жение нити увеличивается в 18 раз. При этом аналогичное изменение вход-

ного натяжения увеличивает максимальное натяжение в два раза. Поэ-

тому влияние фрикционных свойств на максимальное натяжение нити

значимо отличается от влияния входного натяжения.

При незначительном уровне входного натяжения (Го = 10 сН) уровень

максимального натяжения может быть соизмерим

разрывной нагрузкой.

Так, при пульсации натяже-

ния нити от 10 до 20 сН мак-

симальное натяжение, напри-

мер, для непарафинирован-

ной шерстяной пряжи, когда

II = 0,03, изменяется от 190

до 360 сН. Например, сред-

няя разрывная нагрузка шер-

стяной пряжи линейной плот-

ности 22,2 X 2 текс при вя-

зании на машине 18 кл.

0.25

TIT,

ом

2.8. Номограмма для оценки натя-

жения нити Т при вязании в зависи-

мости от показателя фрикционных

свойств и угла охвата нитью петле-

образующих органов Заштрихова-

на область наиболее вероятных значе-

ний

составляет 286 сН. Уже этот простой пример показывает, что конт-

роль фрикционных свойств сырья необходим для снижения обрьш-

ности нити при вязании. Поскольку механизм прироста натяжеш!я связан

с процессом трения, показатель фрикционных свойств нити является од-

ним из наиболее важных при оценке качества сырья. Однако разрУЬие-

ние нити при вязании может быть следствием не только ее растяжения,

но также напряжений при изгибе нити. Например, при вязании стеклян-

ных нитей доля напряжений при изгибе нити может составлять 90-95%

прочности нити [47]. Поэтому в общем случае нужно оценивать суммар-

ные напряжения, которые возникают в нити при вязании.

Напряжения в нити а при купировании в первом приближении можно

определить из соотношения

(2.6)

где Г - натяжение нити; S - площадь поп^ечного сечения нити; 6 - половина

толщины нити; г - радиус сгибаемости нитью кошура; Б - модуль упругости ни-

ти при растяжении.

Подставив соотношение (2.5) в уравнение (2.6), получим

Анализ уравнения (2.7) позволяет выявить основные факторы, кото-

рые .влияют на напряжение нити,и ее обрьшностьпри петлеобразовании.

К ним относятся: входное натяжение нити Зо', степень защемления нити

в процессе купирования, определяемая углом «р, коэффициент тангенци-

ального сопротивления М, толщина нити 25 и модуль упругости нити при

растяжении Е. Поскольку жесткость нити при изгибе Н=Н(Е, Г),то этот

показатель также следует считать одним из важных при оценке качества

сырья. С. Тоширо и К. Кацуаки [29], а также Дж. Нэптон [48] приводят

аналогичный перечень факторов, наиболее значимо влияющих на обрыв-

ность пряжи.

Л. Хантер, М. Ковуд и Д. Добсон [49] экспериментально установили,

что обрывность хлопчатобумажной пряжи при вязании зависит от фрик-

ционных свойств пряжи, разрывной нагрузки, удлинения и линейной

плотности пряжи, причем наиболее существенно влияют на обрывность

фрикционные свойства нити.

Из соотношения (2.7) следует, что снижение нагрузок на нить достига-

ется уменьшением степени защемления нити (обычно путем изменения

геометрии кулирного клина), снижением показателя фрикционных

свойств нити (парафинирование или обработка эмульсиями) и, наконец

снижением уровня входного натяжения нити. Для снижения обрывности

должны быть обеспечены условия для перетяжки нити при купирова-

нии. Перетяжка нити позволяет уменьшить обрывность кулированной

нити с узлами, особенно при вязании нитей с малым разрывным удп№

пением. А.С. Далидович отмечал, что "вследствие задержки старой пет-

лей узла новая петля может образоваться уменьшенного размера или