Журнал - Вісник Донбаської державної машинобудівної академії 2010 №1 (6Е)

Подождите немного. Документ загружается.

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

полученные на подложках конструкционных сталей при использовании мишени Zr, имеют

большие значения в сравнении с данными, полученными при измерении адгезии покрытий

с использованием мишени Ti и Cr [5–7]. Это связано с тем, что атомная масса Zr имеет боль-

шее значение, нежели у Ti и Cr, т. е. атом циркония в 2 раза тяжелее и имеет большую кине-

тическую энергию (в 2 раза), более глубоко внедряется в подложку и усиливает адгезионные

свойства получаемого покрытия.

0 102030405060708090

t, мин

Н, ГПа

Рис. 7. График зависимости величины адгезии модифицированного покрытия стали

ВСт3сп от времени имплантации нитрида циркония

Большое влияние на эксплуатацию волок оказывает качество обработки их канала.

С уменьшением шероховатости поверхности уменьшается сила волочения и повышается из-

носостойкость инструмента [8].

а б

Рис. 8. Результаты склерометрических исследований поверхности покрытий нитрида

циркония на стали ВСт3сп при нагрузке на индентор 15 г и времени имплантации:

а – время имплантации 40 мин; б – время имплантации 80 мин, × 800

Количественная оценка параметров шероховатости поверхности выполнялась бескон-

тактным способом с помощью микроинферометра МИИ-4 по общеизвестной методике. Для

измерений использовались образцы до и после имплантации Zr и N. В результате измерений

выявлено, что до ионной имплантации параметры шероховатости достигали значений

= 0,18–0,2 мкм и R

= 0,036–0,04 мкм. После обработки наблюдается уменьшение парамет-

ров шероховатости до значений R

= 0,09–0,11 мкм и R

= 0,018–0,022 мкм, т. е. в 1,8–2 раза

(улучшение ~ на 1 класс).

Исследование модифицированных нитридных покрытий на износостойкость осущест-

влялось при помощи машины трения АЕ-5, согласно методике определения износостойкости

покрытий. Смазкой служила водная эмульсия.

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

0,005

0,01

0,015

0,02

0 6 12 18 24 30 36 42 48 54 60 66 72

N·10³, об.

Δm, г

Рис. 9. Результаты исследований износостойкости поверхности:

1 – без покрытия; 2 – при 40 мин имплантации ZrN; 3 – при 80 мин имплантации ZrN

На этих зависимостях можно выделить две стадии: приработки и стабильного изна-

шивания. На стадии изнашивания скорости потери веса незначительны для образцов до и по-

сле имплантации. Основное отличие наблюдается на стадии приработки. Здесь величины из-

носа для поверхностей с покрытиями уменьшаются в сравнении с поверхностью без покры-

тия (в 6,28–12,02 раза). Время имплантации влияет не только на величину, но и на скорость

изнашивания. В результате исследований наблюдается снижение скорости изнашивания

с увеличением времени имплантации. Установлено, что наименьшие величина и скорость

износа среди нанесенных покрытий на подложку конструкционной стали ВСт3сп у покрытия

ZrN. Таким образом, ионная имплантация приводит к уменьшению износа на стадии прира-

ботки и наиболее эффективным является покрытие нитрида циркония.

ВЫВОДЫ

Таким образом, при имплантации нитридов циркония в поверхность конструкцион-

ных сталей, получается модифицированный слой толщиной до 1 мкм, обладающей высокой

твердостью, адгезией и износостойкостью. Выявлена целесообразность применения покры-

тий нитрида циркония как наиболее эффективных для уменьшения износа на мелкоразмер-

ном волочильном инструменте.

ЛИТЕРАТУРА

1. Ионная имплантация и лучевые технологии / [под. ред. Дж. С. Вильямса, Дж. М. Поута]. – К. : Нау-

кова думка, 1988. – 360 с.

2. Поут Дж. Тонкие пленки. Взаимная диффузия и реакции / Поут Дж., Ту К., Мейер Дж.; пер. с англ.

под ред. В. Ф. Киселева, В. В. Поспелова. – М. : Мир, 1982. – 576 с.

3. Ионная имплантация в

полупроводники и другие материалы : cб. статей / Науч. ред. Е. Куранский

и др.]. – М. : Мир, 1980. – 332 с.

4. Способы металлографического травления / [пер. с нем. М. Беккерт, Х. Клемм]. – [2-е изд.]. – М. :

Металлургия, 1988. – 400 с.

5. Применение высокодозовой ионной имплантации для упрочнения волочильного инструмента /

В. Л. Дзюба, Н. А. Кляхина, Л. А. Васецкая, А. В. Зема

// Высокие технологи в машиностроении : всероссийская

науч.-техн. интернет-конф. с междунар. уч., 20–23 окт., 2009 г. : тезисы докл. – Самара, 2009. – С. 13–14.

6. Механические свойства конструкционных сталей, обработанных в низкотемпературной плазме /

В. Л. Дзюба, Н. А. Кляхина, Л. А. Васецкая, А. В. Зема // Розвиток наукових досліджень 2009 : V міжнар. наук.-

практ. конф., 23-25 листоп. 2009 р. : тези доп. – Полтава

, 2009. – С. 33–35.

7. Дзюба В. Л. Структура, кинетика роста и свойства нитридных покрытий хрома, полученных ме-

тодом ионной имплантации на подложках конструкционных легированных сталей [Электронный ресурс] /

В. Л. Дзюба, Н. А. Кляхина, Л. А. Васецкая // Научный Вестник ДГМА. – 2009. – № 1 (4E). – С. 54–57. – Режим

доступа : http://www.dgma.donetsk.ua/publish/2009/2009_1/article/09DVLBII.pdf.

8. Красильников Л. А. Волочильщик проволоки / Л. А. Красильников, С. А. Красильников. – М. : Метал-

лургия, 1977. – 240 с.

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

СНИЖЕНИЕ ВЛИЯНИЯ ЖЕЛЕЗА НА СВОЙСТВА АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ

МОДИФИЦИРОВАНИЕМ И ГАЗОДИНАМИЧЕСКИМ ВОЗДЕЙСТВИЕМ

ПРИ ЗАТВЕРДЕВАНИИ В КОКИЛЕ

Доценко Ю. В., Селиверстов В. Ю., Доценко В. П.

Проанализированы технологические методы, направленные на нейтрализацию нега-

тивного влияния железа на свойства алюминиевых сплавов. Показано, что интересным на-

правлением является проведение исследований, направленных на определение оптимальных

режимов совместного применения процессов модифицирования и затвердевания сплава

в неравновесных условиях, обеспечиваемых тем или иным способом внешнего физического

воздействия. Приведены результаты исследования по влиянию совместного модифицирова-

ния и газодинамического воздействия на свойства отливок из сплава АК5М с повышенным

содержанием железа. Показано, что применение комплексных технологий воздействия на

кристаллизующийся металл является перспективным направлением.

Проаналізовані технологічні методи, спрямовані на нейтралізацію негативного впливу

заліза на властивості алюмінієвих сплавів. Показано, що цікавим напрямком є проведення

досліджень, спрямованих на визначення оптимальних режимів спільного застосування про-

цесів модифікування й затвердіння сплаву в нерівноважних умовах, забезпечуваних тим або

іншим способом зовнішнього фізичного впливу. Наведені результати дослідження із впливу

спільного модифікування й газодинамічного впливу на властивості виливків зі сплаву АК5М

с підвищеним вмістом заліза. Показано, що застосування комплексних технологій впливу на

метал, що кристалізується, є перспективним напрямком.

Technological methods aimed at neutralization of negative influence of iron on properties of

aluminium alloys are analyzed. It is shown that interesting direction is realization of researches di-

rected at determination of the optimal modes of joint application of processes of modification and

crystallization of alloy in non-equilibrium conditions, provided by that or by another method of ex-

ternal physical influence. The results of research on influence of the joint modification and gas-

dynamic affect on properties of castings from alloy АК5М with increased content of iron are given.

It is shown that application of complex technologies of effecting crystallizable metal is a perspec-

tive direction.

Доценко Ю. В. канд. техн. наук, доц. НМетАУ

Селиверстов В. Ю. канд. техн. наук, доц. НМетАУ

Доценко В. П. канд. техн. наук, доц. ОНПУ

S-V-Y@mail.ru

НМетАУ – Национальная металлургическая академия Украины, г. Днепропетровск

ОНПУ – Одесский национальный политехнический университет, г. Одесса

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

УДК 621.746.6:669.046.516.4:669.715

Доценко Ю. В., Селиверстов В. Ю., Доценко В. П.

СНИЖЕНИЕ ВЛИЯНИЯ ЖЕЛЕЗА НА СВОЙСТВА АЛЮМИНИЕВЫХ

СПЛАВОВ МОДИФИЦИРОВАНИЕМ И ГАЗОДИНАМИЧЕСКИМ

ВОЗДЕЙСТВИЕМ ПРИ ЗАТВЕРДЕВАНИИ В КОКИЛЕ

Одной из проблем при получении качественных отливок из алюминиевых сплавов яв-

ляется повышенное содержание в них железа.

Железо является негативной примесью в алюминиевых сплавах, образуя соединения

различного состава (FeAl

, Al

SiFe, Al

Fe, Al

SiFe и др.) [1]. Все железосодержащие фазы

при обычных температурах кристаллизации сплавов имеют грубокристаллическое строение

и поэтому оказывают сильное влияние на снижение механических свойств, в особенности

пластичности.

Например, в доэвтектических силуминах железо образует с компонентами

сплава тройную промежуточную фазу β (AlFeSi), кристаллизующуюся в форме грубых игло-

образных выделений, резко снижающих пластические свойства сплавов. Влияние железа на

относительное удлинение δ сплава АК9 ГОСТ 1583-89 показано на рис. 1 [2].

0 0,5 1 1,5 2

Fe, %

Рис. 1. Влияние железа на относительное удлинение (δ) сплава АК9, ГОСТ 1583-89

Влияние железа на относительное удлинение (δ) сплава АК9 ГОСТ 1583-89 носит по-

линомиальную зависимость и описывается уравнением:

δ = –3,1141·Fe

+ 14,581·Fe

– 20,75·Fe

+ 4,2909·Fe + 7,928,

где δ – величина относительного удлинения в %; Fe – содержание железа в %.

Основными источниками насыщения алюминиевых расплавов железом являются чу-

гунные тигли раздаточных и плавильных печей, заливочные ковши, переплавляемый алюми-

ниевый лом, содержащий стальные вкладыши и элементы кремния, не удаленные перед

плавкой.

В сплавах системы Al–Si эвтектический кремний и железосодержащие фазы имеют

ковалентный тип межатомных связей, что обусловливает их направленность при кристалли-

зации. Для уменьшения анизотропии силовых полей валентных электронов в образующемся

зародыше при кристаллизации необходимо изменить характер межатомного взаимодействия.

Один из возможных вариантов изменения формы и размеров включений фаз с кова-

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

лентным типом межатомных связей – введение в расплав примесей, атомы которых, раство-

ряясь в растущем кристалле, ослабляют ковалентную составляющую связи между его ато-

мами, и тем самым уменьшают ориентирующее действие кристалла на соприкасающуюся

с ним жидкую фазу.

Если в отношении изменения формы включений эвтектического кремния этот вопрос

успешно решен, то применительно к модифицированию железосодержащей фазы имеются

существенные трудности в его практической реализации. Поэтому наиболее широко приме-

няются профилактические мероприятия с целью исключения контакта стального и чугунного

плавильно-заливочного инструмента и тиглей с алюминиевым расплавом, причем главная

сложность получения качественного покрытия (обмазки) чугунных и стальных тиглей –

обеспечение требуемой стойкости покрытия и его механической прочности. Поэтому задача,

связанная с разработкой технологических решений направленных на устранение вредного

влияния железа в алюминиевых литейных сплавах является актуальной.

Железо обладает ограниченной растворимостью в алюминии. При температуре, близ-

кой к точке плавления алюминия, из сплава, содержащего железа более 1,7 %, выделяются

кристаллы Al

Fe. Эти кристаллы обладают большей плотностью, чем алюминиевый сплав,

и имеют форму крупных пластин. Поэтому после вымораживания алюминида железа его

можно отделить от сплава одним из нижеприведенных способов [3].

Отстаивание алюминиевого сплава, богатого железом, в течение нескольких часов по-

казало, что железные составляющие концентрируются в нижней части ванны и частично по

стенкам тигля. Верхняя часть расплава при этом получается обедненной железом. Так, алю-

миний с 2,76 % железа после семичасового отстаивания при 700 °С содержал железа на глу-

бине 28, 36 и 45 см соответственно 1,59; 2,01 и 2,75 %. Таким образом, этим методом нельзя

в достаточной степени снизить содержание железа и четко отделить железистую составляю-

щую.

Для лучшей концентрации железа предпринимались попытки применить направлен-

ную кристаллизацию, т. е. искусственное охлаждение дна тигля [4]. В этом случае кристаллы

твердой фазы выделяются только снизу. Поскольку в таких условиях охлаждения тепловая

конвекция внутри жидкости отсутствует, образующиеся кристаллы не должны разноситься

по всему объему металла. Для нормального хода кристаллизации необходимо, чтобы ско-

рость диффузии в жидкости была равна или превышала скорость охлаждения. При простом

отстаивании редкие и довольно крупные кристаллы лежат тонким (5–8 мм) слоем на дне тиг-

ля, при направленной кристаллизации толщина слоя увеличивается (до 20–25 мм). При со-

держании в сплаве 3–4 % железа этим способом можно получить 3/4 объема сплава с 1,7–

1,9 % железа. Таким образом, отстаивание с направленной кристаллизацией принципиально

дает возможность отделить эвтектику от твердой фазы, но производительность этого процес-

са исключительно низка.

Чтобы ускорить процесс разделения жидкой и твердой фаз, различных по плотности,

применяли центрифугирование. При проведении опытов только при больших оборотах цен-

трифуги удавалось снизить содержание железа в верхних слоях с 3 до 1,5–1,7 %.

Отрицательные результаты были получены также при попытке отмагнитить железо-

содержащую фазу алюминиевого сплава, так как Al

Fe не восприимчиво. Удовлетворитель-

ное отделение твердой фазы от жидкой было достигнуто фильтрованием.

Недостаточно сведений о влиянии внешних воздействий и модифицирования на фор-

му и размеры железосодержащих фаз в алюминиевых сплавах [5–8].

Целью статьи является анализ способов нейтрализации негативного влияния железа

в алюминиевых литейных сплавах путем применения различных технологических приемов,

а также влияние модифицирования и газодинамического воздействия на свойства сплава

АК5М с повышенным содержанием железа.

Эвтектики двойных сплавов содержат большое количество металла примеси. Напри-

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

мер, эвтектическое содержание железа равно 1,7 %, кремния 1,56 % и пр. Разделять такие

фазы не имеет практического смысла. Однако при добавлении в сплав некоторых компонен-

тов эвтектическая точка перемещается влево и содержание металла примеси в эвтектическом

сплаве может быть значительно снижено. Так, при введении в алюминий, загрязненный же-

лезом, 25–30 % меди или примерно такого же количества никеля удается получить расплав с

пониженным содержанием железа. При введении 37 % магния теоретически можно получить

расплав с содержанием железа около 0,03 %. При добавке марганца в количестве 1,5–3 %

также значительно снижается содержание железа.

Кроме железа, из алюминия можно выделить и другие металлы. Например, добавка

магния может вытеснить из алюминия в виде алюминидов марганец, хром, церий, титан, ва-

надий и молибден, а в виде силицида магния – кремний. Добавкой цинка можно уменьшить

растворимость алюминидов тяжелых металлов в алюминиевых сплавах.

Так как вводимые металлы в основном остаются в остаточном расплаве, то получае-

мые алюминиевые сплавы пригодны лишь в качестве лигатур или подлежат дальнейшей пе-

реработке. Однако в отдельных случаях возможно при введении сравнительно небольших

добавок снизить содержание железа до допустимого уровня. Так, например, марганец эф-

фективно действует на отделение железа и вместе с тем входит в состав многих сплавов как

компонент.

В последние годы получило развитие другое направление – нейтрализация вредного

воздействия Fe на свойства сплавов Al за счет изменения морфологии образующихся избы-

точных фаз легированием. В результате легирования интерметаллиды, приобретая сфериче-

скую форму, не оказывают отрицательного влияния на пластичность, трещиноустойчивость

и др. Положительные результаты получены при введении в расплавы силуминов бериллия,

марганца, церия и многих других переходных металлов [4]. Это направление более перспек-

тивно, поскольку позволяет «вернуть к жизни» ряд вторичных сплавов, ранее применявших-

ся для изготовления только второсортных отливок, и что важнее, служит основой для даль-

нейших исследований, направленных на повышение свойств сплавов Al за счет их упрочне-

ния железосодержащими соединениями. Что и было подтверждено результатами работ [4] по

упрочнению сплавов вводом в них заранее приготовленных мелкодисперсных порошков ин-

терметаллидов Al

Fe, либо механическим измельчением уже образовавшихся в расплаве ин-

терметаллидов. Известно также [3], что мелкодисперсные интерметаллиды Fe благоприятной

формы можно получать непосредственно в сплавах Al при высокоскоростной кристаллиза-

ции, иными словами, при управляемой кристаллизации в определенных режимах

и параметрах, обеспечивающих выделение избыточной фазы с заданной морфологией и раз-

мерами. Естественно, что управлять процессом образования

интерметаллидов можно только

всесторонне его исследовав.

Процесс образования железосодержащих фаз (и не только их) определяется не столь-

ко термокинетическими режимами самой кристаллизации, сколько состоянием и структурой

кристаллизующегося расплава, степенью его макро- и микронеоднородности. В свою оче-

редь состояние расплава зависит от комплекса факторов, в том числе и от характера процесса

расплавления

и растворения шихтовых материалов при плавке, в частности от кинетики рас-

творения Fe, условий ввода, качества поверхности, первичной твердой структуры, наличия

растворенных газов, примесей и т. п. Процессом растворения Fe в Al и его сплавах во мно-

гом, если не в основном, определяется и процесс образования избыточных железосодержа-

щих соединений. На процессы растворения железа и образования интерметаллидов сущест-

венно влияют температура и скорость изменения температур на различных стадиях.

Результаты экспериментальных исследований.

Экспериментальные исследования влияния комбинированной технологии газодина-

мического воздействия и модифицирования карбонитридом титана (TiCN) проводили на ли-

тых заготовках из алюминиевых сплавов химический состав, которых указан в табл. 1.

Таблица 1

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

Химический состав сплава, применяемого для исследований

Al Si Fe Ti M

Cu Zn

Основа 5

5 0

45 0

Отливку «Опорный наконечник стойки конвейера» массой 1,1 кг заливали из сплава

№ 2 в подогретый и окрашенный чугунный кокиль с минимальной толщиной стенки 40 мм.

Температура заливки – 640 °С. Схема отливки «опорный наконечник стойки конвейера»

представлена на рис. 2.

Рис. 2. Схема отливки «опорный наконечник стойки конвейера»

Технологический процесс газодинамического воздействия на расплав в кокиле прово-

дили с начальными показателями давления 0,15–0,2 МПа и последующим наращиванием до

2–3,5 МПа в соответствии с расчетной динамикой нарастания давления в системе отливка-

устройство для ввода газа.

На рис. 3 представлена микроструктура сплава АК5М до и

после обработки.

Рис. 3. Микроструктура сплава № 1:

а – до обработки; б – после комбинированного воздействия (× 106)

В табл. 2 приведены результаты испытаний по определению механических свойств

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

металла отливок из сплава АК5М, полученного с применением комбинированной техноло-

гии газодинамического воздействия и модифицирования в сравнении с соответствующими

свойствами литого металла, полученного по традиционной технологии литья в кокиль.

Таблица 2

Механические свойства металла отливок из сплава АК5М

№ образца

, МПа

HB, МПа δ, %

1 165,3 510 2,0

2 163,6 500 1,9

до обработки

165,1 500 1,9

4 195,3 512 2,30

5 193,8 508 2,29

после обработки

194,2 511 2,31

В результате применения указанной технологии удалось измельчить и сфероидизиро-

вать железосодержащие фазы, повысить уровень механических свойств на 15–20 %, сокра-

тить количество брака отливок по рыхлотам и газовым раковинам на 28 %.

ВЫВОДЫ

1. Проанализированы технологические методы, направленные на нейтрализацию не-

гативного влияния железа на свойства алюминиевых сплавов.

2. Показано, что большой интерес представляет совместное применение процессов

модифицирования и затвердевания алюминиевых сплавов в неравновесных условиях для по-

вышения механических свойств алюминиевых литейных сплавов с повышенным содержани-

ем железа.

3. В результате проведенных исследований по применению технологии газодинами-

ческого воздействия и модифицирования на свойства отливок из сплава АК5М, затверде-

вающих в кокиле, удалось измельчить и сфероидизировать железосодержащие фазы, повы-

сить уровень механических свойств на 15–20 %, сократить на 28 % количество брака отливок

по рыхлотам и газовым раковинам.

ЛИТЕРАТУРА

1. Мондольфо Л. Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов / Л. Ф. Мондольф; пер. с англ. – М. :

Металлургия, 1979. – 640 с.

2. Ларионов Г. В. Вторичный алюминий / Г. В. Ларионов. – М. : Металлургия, 1967. – 271 с.

3. Немененок Б. М. Теория и практика комплексного модифицирования силуминов / Б. М. Немененок. – Мн. :

Технопринт, 1999. – 272 с.

4. Возможность использования комплексного модификатора длительного действия на основе нанопо-

рошков длительного действия для повышения качества отливок из алюминиевых сплавов : новые материалы и

технологии в машиностроении // Сб. трудов IV Международной научно-технической конференции. – Брянск:

БГИТА, 2005. – С. 17–23.

5. Селиверстов В. Ю. Технология газодинамического воздействия на расплав в литейной форме – один

из перспективных способов повышения качества металла отливок / В. Ю. Селиверстов // Сучасні проблеми

металургії : наукові праці. – Днепропетровск : Системные технологии. – 2007. – Том 10. – С. 25–35.

6. Селиверстов В. Ю. Перспективы применения комбинированных способов управления структурообразо-

ванием литого металла / В. Ю. Селиверстов, Ю. В. Доценко // Вісник ДДМА. – 2009. – № 1 (15). – С. 267–273.

7. Калиниченко А. С. Управляемое направленное затвердевание и лазерная обработка : теория

и практика / А. С. Калиниченко, Г. В. Бергман. – Мн. : Технопринт, 2001. – 367 с.

8. Доценко Ю. В. Застосування перспективної комплексної технології для підвищення механічних вла-

стивостей литих виробів зі сплавів системи Al-Si / Ю. В. Доценко // Восточно-Европейский журнал передовых

технологий. – 2008. – № 4/1 (34). – С. 27–29.

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

419

УПРАВЛІННЯ ІНВЕСТИЦІЙНИМИ ПРОЦЕСАМИ В СИСТЕМІ ФОРМУВАННЯ

РЕГІОНАЛЬНОГО РИНКУ РЕКРЕАЦІЙНИХ ПОСЛУГ

Філонич О. М.

Представлены основные понятия инвестиционной деятельности. Обоснованно содер-

жание понятия «инвестиционный процесс формирования рынка рекреационных услуг». Оп-

ределены основные участники инвестиционного процесса в системе формирования рекреа-

ционного рынка на уровне региона. Предложено использование коэффициентов производи-

тельности и привлекательности рекреационной деятельности, с помощью которых возможно

определить уровень привлекательности и уровень качественного предоставления услуг на

данном рынке. Обобщены стадии инвестиционного процесса и определенны средства управ-

ления инвестиционными процессами на рынке рекреационных услуг.

Представлені основні поняття інвестиційної діяльності. Обґрунтовано зміст поняття

«інвестиційний процес формування ринку рекреаційних послуг». Визначено основних учас-

ників інвестиційного процесу в системі формування рекреаційного ринку на рівні регіону.

Запропоновано використання коефіцієнтів продуктивності та привабливості рекреаційної ді-

яльності, за допомогою яких можливо визначити рівень привабливості та рівень якісного на-

дання послуг на даному ринку. Узагальнено стадії інвестиційного процесу та визначено за-

соби управління інвестиційними процесами на ринку рекреаційних послуг.

The basic concepts of the investment activity is presented. The maintenance of the concept

«investment process of the formation of recreational services market» is grounded. The basic par-

ticipants of the investment process in the system of the formation of the recreational market at the

level of region are named. The using of coefficients of the productivity and attractiveness of the

recreational activity was proposed, they are able to define the level of attractiveness and level of

high-quality services on this market. The stages of investment process and the facilities of man-

agement of investment processes on the recreational services market are generalized.

Фелонич Е. Н. аспирант ПНТУ

lenycia@meta.ua

ПНТУ – Полтавский национальный технический университет им. Юрия Кондратюка, г. Полтава

НАУЧНЫЙ ВЕСТНИК ДГМА № 1 (6Е), 2010

420

УДК 330.332:338.48

Філонич О. М.

УПРАВЛІННЯ ІНВЕСТИЦІЙНИМИ ПРОЦЕСАМИ В СИСТЕМІ

ФОРМУВАННЯ РЕГІОНАЛЬНОГО РИНКУ РЕКРЕАЦІЙНИХ ПОСЛУГ

На сучасному етапі розвитку регіонального ринку рекреаційних послуг одним з голо-

вних завдань, яке постало перед органами регіонального управління, є створення сприятли-

вого клімату з метою активізації інвестиційних процесів як на рівні кожного регіону, так

і держави в цілому.

Доцільність дослідження інвестиційних процесів зумовило увагу до даної проблеми

іноземних та вітчизняних науковців. В. Г. Федоренко [1, 2] досліджує інвестиційну діяль-

ність та інвестиційні процеси. Олійник Д. І. [3] розглядає ресурсне забезпечення інвестицій-

ної діяльності.

Незважаючи на велику кількість публікацій по темі інвестиційних процесів та форму-

вання ринків послуг, при цьому майже відсутні дослідження впливу інвестиційних процесів

на формування регіонального ринку рекреаційних послуг.

Метою статті є визначення поняття інвестиційного процесу формування ринку рекре-

аційних послуг та стадій інвестиційного процесу. Досягнення поставленої мети обумовлює

необхідність постановки та розв’язання наступних задач:

– обґрунтування понять інвестиції, інвестиційна діяльність та визначення терміну «ін-

вестиційний процес формування ринку рекреаційних послуг»;

– визначення структури органів місцевого самоврядування в управлінні інвестицій-

ними процесами;

– визначення стадій інвестиційного процесу в системі формування регіонального рин-

ку рекреаційних послуг;

– введення коефіцієнтів привабливості та продуктивності рекреаційної діяльності.

Законом України «Про інвестиційну діяльність» [4] інвестиції визначаються як всі ви-

ди майнових та інтелектуальних цінностей, що вкладаються в об’єкти та інші види підприє-

мницької діяльності, в результаті якої створюється прибуток (дохід) або досягається соціаль-

ний ефект. Згідно цього ж закону інвестиційна діяльність визначається як сукупність практи-

чних дій громадян, юридичних осіб і держави щодо реалізації інвестицій. Більш вужчим по-

няттям є інвестиційний процес, що трактується як процес прийняття інвестором рішення що-

до вибору об’єктів, обсягів та строків інвестування.

Інвестиційний процес розглядають як складову частину процесу нагромадження.

У макроекономічному аналізі проблем розширеного відтворення процес формування фондів

нагромадження і споживання не можна відмежовувати від процесу формування інвестицій-

них ресурсів, пошуку коштів для інвестиційної діяльності як чинника розширеного відтво-

рення та ліквідації диспропорцій у розвитку національної економіки. Аналіз свідчить, що ві-

дтворювальний процес обов'язково зумовлює збалансування інвестицій, нагромадження

і споживання. Тому пошук подолання диспропорцій у розвитку економіки України повинен

передбачати досягнення збалансованості найважливішої відтворювальної пропорції: інвес-

тиційний фонд – фонд нагромадження – фонд споживання [5].

Під інвестиційним процесом формування ринку рекреаційних послуг, з авторської то-

чки зору, розуміється процес вкладення капіталу з метою створення нових об’єктів рекреа-

ційної сфери та відновлення (модернізація) діючих, насичення рекреаційного ринку новими

перспективними продуктами високої якості та за доступними цінами та підвищення економі-

чного та соціального рівня регіону.