Яковлев П.И., Тюрин А.П., Фортученко Ю.А. Портовые гидротехнические сооружения

Подождите немного. Документ загружается.

Рис. 8.17. Двухаикерная стенка («подвешен-

ный» больверк):

/ — стальной шпунт-. 2

—

деревянные анкерные плиты

о о с

О О

\ О '<Г\

о "р

S2J0

Рис. 8.18. Двуханкерный больверк конструкции

Сибгипроречтранса:

/ — шпунт Ларсен-V; 2 — отбойное устройство:

— же-

лезобетонный оголовок; 4 — лежин диаметром 20 см; 5

—

анкерная плита

железобетонный шпунт;

? —

надстрой-

171

Рис. 8.19. Экранированные больверки:

в —на

железобетонного шпунта; б

—

из свай-оболочек; /

—

к•;

л —

разгрузочная плита;

4 —

анкерная плита

ции пришлось применить экранирующий

ряд из таких же свай с шагом 1,56 м, на

который установили разгрузочную пли-

ту.

Выполненные проработки показали,

что глубину 13 м можно обеспечить

путем возведения одноанкерного боль-

верка из шпунта Ларсен-V при глубине

забивки 8,4 м при средних грунтовых

условиях с экранирующим рядом из

свай-коробов из двух шпунтин с шагом

1,68 м, расположенным на расстоянии

2,15 м от лицевой стенки, без устройства

каменной призмы. Над незаанкерован-

ным экранирующим рядом располагает-

ся железобетонная сборная разгрузочная

платформа.

В набережной, показанной на рис.

8.19, б, применены сваи-оболочки для

лицевой стенки и для экранирующего

ряда. Каждая свая-оболочка лицевого

ряда закреплена тягой (их шаг 1,7 м) за

анкерную стенку. Сваи-оболочки экра-

нирующего ряда оставлены без анке-

ровки, их шаг 3,4 м.

Одной из унифицированных конструк-

ций для северной части Обь-Иртышского

речного бассейна является набережная с

двумя рядами экранирующих свай

(рис. 8.20). Для этой стенки отметка

строительного уровня 33,5 м; максималь-

ный годичный уровень 2%-ной об

ности находится на отметке 41,35 м, Оц,

дует отметить, что применение разгру^.

ющих плит на свайных опорах особенно

целесообразно при больших вертикаль-

ных нагрузках на причале над плитой.

Больверки с передним гибким

экра-

ном, при необходимости с каменной ра*.

гружающей призмой могут строиться

при глубине у кордона до 20 м. Лицевая

стенка из стального шпунта надежно за-

щищает сваи-оболочки в суровых клима-

тических условиях от истирающего дей-

ствия льда и смягчает режим их попере-

менного замораживания и оттаивания

при колебаниях уровня воды.

Таким образом, в рассматриваемых

больверках шпунт может анкероваться

за сваи-оболочки с устройством или без

устройства разгружающей плиты,

а сваи-

оболочки закрепляться за анкерную

стенку. Глубина погружения свай-обо-

лочек обычно превышает глубину забив

ки переднего экрана из стального шпун-

та.

В целом экранированные больверки в

большинстве случаев оказываются все

же экономичнее высоких свайных рост-

верков и гравитационных стенок.

Изгибающий момент в свайной стенке

можно снизить, применяя предложенную

IЩ 40,23 \;;' ; ' : \

3875

Рис. 8.20 Больверк из и*

таллического шпунта с

мя рядами экранирую^*

свай:

/ — шпунт Ларсен-V:

бойкое устройство; I -

литная железобетонная B$$jS

новая балка; 4

—

сборныв

эобетонный ригель;

5 —

см* g

спаренного шпунта Ларсе«';

6 — деревянные сми ШШж

ром 18 см с шагом 3,36 Щ 1

анкерная плита

Лен

мор н и и проектом конструкцию так

называемого заанкерованного больверка

с внешней пригрузкой (рис. 8.21). Такая

стенка не строилась, но была испытана

1971

г. в натурных условиях в Ленин-

градском морском порту. Основную не-

сущую стенку больверка составляют за-

бивные сваи-оболочки / (или сваи из

стальных труб), погруженные вразряд-

ку или вплотную,перед которыми на го-

ризонтальных фундаментных железобе-

тонных плитах 2 установлены верти-

кальные элементы ^(железобетонные na-L

нели или пакеты из металлического

шпунта), закрепленные тягами за сваи-

оболочки и ограждающие переднюю

грунтовую пригрузку основной стенки.

В свою очередь, сваи-оболочки закреп-

лены тягами за анкерную стенку 4. Ли-

цевая панель подвергается воздействию

горизонтальной составляющей силосно-

го давления грунта, расположенного

между стенками. Уменьшение изгибаю-

щего момента в забивной стенке дости-

гается путем вовлечения в работу лице-

вой панели посредством слоя грунта,

расположенного между стенками, т. е.

используется совместная работа двух

стенок и грунта, заключенного между

ними. С морской стороны на забивную

стенку действует противодавление грун-

та, расположенного между стенками.

Отпор грунта на забивную стенку ниже

уровня дна возрастает вследствие до-

полнительной пригрузки призмы выпора

фундаментной плитой с учетом веса рас-

положенного над ней слоя грунта и ли-

цевой стенки. При этом условная опора

забивной стенки в грунте смещается

вверх, пролет ее сокращается и соответ-

ственно уменьшаются изгибающий мо-

мент и реакция в анкерной тяге. Таким

образом, забивная стенка работает здесь

в достаточно благоприятных условиях

и изгибающий момент в ней уменьшается

в 2—3 раза, а суммарный момент на 35—

50 % по сравнению с обычным одноан-

керным больверком.

В зависимости от несущей способности

грунта основания больверки с грунтовой

пригрузкой могут применяться для при-

чалов с глубинами до 18 м и более. Рас-

сматриваемая конструкция весьма чувст-

вительна к деформациям фундаментной

плиты. Поэтому беч специальных меро-

Рис. 8.21. Заанкерованный больверк с

ней пригрузкой

внеш-

приятии по уплотнению грунтов ее не

рекомендуется применять на основани-

ях, имеющих модули общих деформаций

меньше 5—10 МПа.

Кроме рассмотренных в строительной

практике, применяется также большое

количество других устройств и способов

разгружения, причем некоторые из них

применяются совместно с экранирова-

нием.

Значительный разгружающий эффект

дает армирование засыпки жесткими или

гибкими рамами, балками или полотни-

щами (см. рис. 8.1, я).

После лабораторных опытов в 1962 г.

на строительстве причала в г. Комсо-

мольске (свободная высота 9 м, лицевая

стенка из шпунта Ларсен-IV) выполнены

натурные исследования работы плит,

выполняющих роль и разгрузочных, и

анкерных (см. рис. 8.1, Af). К концу пли-

ты длиной 5,8 м, выполненной из обрез-

ков стального шпунта, приваривались

уголки 100X 100X 10 мм, которые зацеп-

ляли за коротыши диаметром 80 мм, при-

варенные к распределительному поясу

лицевой стенки. Методика расчета рас-

сматриваемых конструкций предложена,

но схема работы такой плиты исключи-

тельно сложна и до конца не разработа-

на, в частности неясен вопрос о силах

трения между плитой и грунтом.

Часто применяется также замена грун-

ta за стенкой и впереди нее, забивка в

пассивной зоне дополнительных свай, ис-

кусственное закрепление грунта засып-

ки в пассивной зоне и др. В ЛИВТе про-

ведены опыты по закреплению отдельных

слоев засыпки с помощью силикатиза-

ции и цементации. Такие слои играют

роль разгрузочных рам и снижают рас-

порное давление на шпунтовую стенку

до 50 %.

Разумеется, для этого необходимо про-

изводить дополнительные расходы на

устройство разгружающих устройств, и

вопрос решается на основе технико-эко-

номического сравнения различных ва-

риантов. Обычно разгружающие уст-

ройства применяют в тех случаях, когда

иначе не удается возвести стенку из

имеющихся свай.

С начала текущего столетия в портовом

строительстве стали применять сплош-

ные тонкие стенки, закрепленные оди-

ночными наклонными сваями — козло-

вые больверки (см. рис. 8.1, д), которые

при свободной высоте до 8—8,5 м в ряде

Рис. 8.22. Козловый больверк из металличе

ского шпунта с наклонной лицевой стенкой:

/ — стальной шпунт; 2

—

спаренные стальные шлун

тины; /

—

ил; //

—

ил со щебнем; /// — глина туго-

пластичная

174

случаев оказываются экономичнее д*

гих типов больверков. Наклонные сщ

имеют наклон от 3 : 1 до 1:1.

Головы свай лицевой стенки и анкер

ных свай омоноличиваются железобетон-

ной балкой. Установлено, что такое со-

оружение работает по схеме рамной кои-

струкции. Наклонные одиночные сваи

выполняют также роль экрана, умень-

шающего боковое давление на лицевую

стенку. Глубина забивки этих свай

обычно значительно превышает глубину

забивки свай лицевой стенки.

В СССР на Черном море построена на-

бережная с наклонной лицевой стенкой

из стального шпунта (рис. 8.22), за-

крепленная наклонными сваями (шаг

1,2 1,6 м) из спаренных стальных шпун-

тин. Сооружение построено на слабых

грунтах, т. е. на слое ила текучей и те-

кучепластичной консистенции, и при

сравнении оказалось экономичнее вари-

анта сооружения из сборного железобе-

тона. Схема с подобным расположением

свай была использована еще в 1907 г.

при строительстве берегоукрепительной

стенки свободной высотой 2,07 м в Люк-

сембурге.

В последнее время в зарубежной

прак-

тике металлический шпунт для

лицевых

стенок козловых больверков

применяет-

ся довольно часто. Иногда

выполняются

из шпунта и анкерные сваи. В

большин-

стве случаев это сваренные

попарно

шпунтины корытного профиля.

В СССР козловые больверки строятся

в большинстве случаев из железобетона.

В 1963 г. в Ленинграде на слабом гли-

нистом основании построена набереж-

ная свободной высотой 7,3 м с верти-

кальной лицевой стенкой из предвари-

тельно напряженного плоского железо-

бетонного шпунта, толщиной 30 см с

глубиной забивки 7,25 м. Предваритель-

но напряженные анкерные сваи 40

Х40 см при уклоне 3:1с шагом 1,5

имели глубину забивки 11,7 м. Сечение

омоноличивающей балки 1,2x1,4 м.

При строительстве козловых больвер-

ков в Киевском порту применялись ан-

керные сваи 30 x 30 см повышенной не-

сущей способности с уширениями 0,ЗХ

v 1,3 м на концах.

К группе тонких подпорных стенок

относят и парусные конструкции (см.

рис. 8.1, /*)• в которых грунт засыпки

поддерживается гибким полотнищем, по-

лучившим название «парус». Однако в

отличие от подвергающихся изгибу

обычных больверков в процессе возведе-

ния сооружения «парусу» придается кри-

волинейная форма, при которой он ра-

ботает только на растяжение. Верхним

краем парус подвешивается к шапочному

брусу, объединяющему головы одиноч-

ных вертикальных свай, нижний край

паруса удерживается горизонтальной

железобетонной анкерной плитой. Роль

такой плиты может выполнять защем-

ленная в грунте часть гибкого полотни-

ща. Таким образом, парус, работающий

на растяжение, передает сваям только

осевую сжимающую силу. Вследствие

эксцентриситета точки подвески паруса

относительно продольной оси свай в них

возникают небольшие напряжения изги-

ба. На анкерные плиты от паруса пере-

дается только осевая растягивающая

сила.

Одна из возможных конструкций па-

русного типа показана на рис. 8.23, а.

Сваи-оболочки погружены с шагом 5 м.

Парус толщиной 5 мм изготовляется из

стеклоткани СВАМ, армированной стек-

ложгутом.

По конструкциям парусного типа про-

ведены широкие теоретические, лабора-

торные и полунатурные исследования,

предложены методы расчета. Однако во-

прос об использовании рассматриваемых

стенок в строительной практике может

рассматриваться после получения недо-

рогих синтетических материалов, разра-

ботки технологических схем придания

парусу необходимого очертания в про-

изводственных условиях, получения дан-

ных по долговечности и др. Предложено

также большое количество других типов

и схем тонких стенок. Некоторые из них

нашли практическое воплощение.

Разработа иная Лен мор

и и п роектом

для Новоталлиннского порта конструк-

ция больверка из металлического шпун-

та с разгружающей эстакадой из свай-

оболочек показана на рис. 8.23, б.

В 1963 г. в порту Зеленогорска на

плотных грунтах основания, в которые

нельзя забить шпунт, построена набе-

режная, являющаяся модификацией

двуханкерных стенок по типу «подвешен-

ных» больверков (рис. 8.24 а). Лицевые

панели и анкерные плиты выполнены из

плоского металлического шпунта ШП-1.

В процессе монтажа секция лицевой

стенки, анкерная плита и тяги соединя-

лись в блоки шириной 2,8 м и устанав-

ливались на место с помощью крана. При

этом крайняя шпунтина стенки блока

заводилась в замок шпунтины ранее ус-

тановленного блока.

На рис. 8.24, б показана схема стенки,

предложенная Гипроречтрансом и полу-

чившая практическое применение в пор-

товом строительстве. Блок стенки со-

стоит из лицевой и тыловой панелей,

соединенных двумя железобетонными

диафрагмами путем сварки закладных

частей. Лицевая панель может соеди-

ниться с диафрагмами также при помощи

замков из шпунта ШП-1. Лицевые эле-

менты при необходимости могут заглуб-

ляться на некоторую глубину в основа-

ние.

Схемы сооружений, подобные пока-

занным на рис. 8.24, а, б, имеют много

общего с тонкими стенками по конст-

руктивным решениям основных элемен-

тов и с гравитационными сооружениями

по характеру своей работы. Поэтому их

иногда называют набережными проме-

жуточной конструкции между гравита-

ционными и шпунтовыми стенками. По-

скольку лицевые панели в основание не

заглубляются или это заглубление не-

велико при расчете, нужно весьма тща-

тельно исследовать вопрос их общей ус-

тойчивости. Особенностью таких набе-

режных является быстрота их возведе-

ния благодаря возможности монтажа ук-

рупненными блоками.

На рис. 8.24, в показана предложен-

ная А. Я. Будиным конструкция быстро-

возводимой стенки, собираемой на поли-

гоне в готовые блоки шириной 3 м. Бла-

годаря шарнирному соединению элемен-

тов, а также шарнирному сочленению

двух отрезков стальной тяги 4 можно

транспортировать секции к месту уста-

новки в сложенном виде: анкерная плита

совмещается с железобетонной тягой, ос-

тальная анкерная тяга 4 складывается.

При этом шарнир 3 перемещается вверх.

Для уменьшения усилий в анкерной

плите и ее толщины она выполнена раз-

резной.

Рис. 8.23. Стенка парусного типа и больверк с разгружающей эстакадой:

—

сваи-оболочки-

2 —

nanvr. я „м ,о Г

оболочки диаметром

бм-*

анке

Р«ая плита; 4 - шпунт BU-32; 5 ~ преднапряженные сваи

ный грунт о - плита; 7 — анкерная стенка из шпунта В у-32; / — ил; // — плот-

Рис. 8.24. Некоторые другие типы стенок:

адвуханкерная; р — В виде блока без днища; в — быстровозводнмая железобетонная стенка;

/ - реористая лицевая панель; 2 - две железобетонные анкерные тяги; 3

—

шарнир- 4 ~ стальная

анкерная тяга; 6 — анкерная железобетонная плита

§ 8.5 ПРОЕКТИРОВАНИЕ СООРУЖЕНИИ

Больверки из призматических свай

могут применяться при глубинах до

9,75 м, при высоте волны менее 1 м и

толщине льда до 0,6 м. Тонкие стенки из

трубчатых железобетонных свай могут

применяться также и в сейсмических

районах при глубинах до 11,5 м, высоте

волны до 2 м и толщине льда менее

0,6 м.

Больверки из металлического шпунта

и трубчатых металлических свай приме-

няются при глубинах более 11,5 м, при

высоте волны до 2 м и толщине льда

более 0,6 м. Их рекомендуется использо-

зовать в районах с тяжелыми природно-

климатическими условиями, а также при

реконструкции. Для Северной строи-

тельно-климатической зоны и прирав-

ненных к ней районов допускается про-

ектирование этих сооружений при глу-

бинах менее 11,5 м.

В лицевых стенках из железобетон-

ных элементов грунтонепроницаемость

обеспечивается по всей свободной высоте

сооружения и на глубину не менее 1 м

ниже проектного дна.

Надстройка выполняется из монолит-

ного железобетона с устройством лице-

вой сборной панели из высокопрочного

бетона с высокой степенью коррозион-

ной стойкости против механических и

химических воздействий моря. Темпера-

турно-деформационные швы располага-

ются с шагом не более 40 м. В больвер-

ках из металлического шпунта их реко-

мендуется выполнять в местах замковых

соединений. Отметка низа надстройки

определяется исходя и? необходимости

защиты шпунта от агрессивных воздей-

ствий в зоне переменного уровня йоря.

Эта отметка должна находиться не менее

чем на 20 см ниже отсчетного уровня.

При этом необходимо учитывать опыт

эксплуатации сооружений в аналогич-

ных условиях.

Металлические элементы конструкции

защищаются от коррозии антикоррози-

онными лакокрасочными покрытиями.

При интенсивной коррозии в зоне пе-

ременного уровня стальной шпунт

защищается железобетонной надстрой-

кой.

В конструкциях больверков следует

предусматривать равномерное натяже-

ние анкерных тяг, устраивать промежу-

точные опоры под тяги через 6 м, при

необходимости выполнять шарниры в

месте крепления тяг к лицевой стенке и

анкерным опорам.

Для уменьшения горизонтальных и

вертикальных перемещений целесооб-

разно применять анкерные опоры в виде

частокола железобетонных свай, заби-

тых в плотный грунт, с устройством уп-

лотненной грунтовой отсыпи перед такой

стенкой.

Анкерные опоры могут устраиваться

также в виде железобетонных плит или

плит из обрезков металлического шпун-

та. Анкерные стенки из стального шпун-

та или анкерные козловые опоры, свя-

занные железобетонным шапочным бру-

сом, допускается применять при надле-

жащем обосновании. Благодаря приме-

нению анкерных стенок и козловых

опор можно выполнять крепление тяг

насухо и осуществлять их предваритель-

ное натяжение.

Звенья тяг соединяются с помощью

одного из способов: контактной сварки

в заводских условиях; ванно-шлаковой

сварки; сварки с накладками цилиндри-

ческой формы; талрепами. Тяги следует

крепить к лицевой стенке выше строи-

тельного уровня воды, благодаря чему

можно провести монтажные работы на-

сухо.

Тумбовые узлы больверков следует

проектировать с тягой увеличенного диа-

метра или с дополнительной анкеровкой.

Допускается закреплять тяги тумбового

массива выше уровня крепления рядо-

вых тяг, однако следует стремиться за-

креплять их на одном уровне с анкер-

ными тягами лицевой стенки.

Рекомендуется балки распределитель-

ного пояса соединять в пределах секции

сварными равнопрочными швами или

сваркой с накладками.Допускается уста-

навливать балки также разрезными, при-

нимая расчетные схемы балок в соответ-

ствии с их конкретной разрезкой.

Расчет основных типов больверков с

анкеровкой на одном уровне выполняет-

ся с учетом деформаций и перемещений

элементов, в том числе смещения анкер-

ной системы. Обычные больверки допу-

177

скается рассчитывать без учета переме-

щений и деформаций.

За расчетную плоскость восприятия

активного давления лицевой стенкой

принимается:

для стенок из металлического двутав-

рового и плоского (призматического) же-

лезобетонного шпунта — по тыловой

полке или грани;

для стенок из корытного и зетового

шпунта — плоскость, проходящую через

нейтральную ось поперечного сечения

стенки;

для стенок кольцевых сечений — плос-

кость на расстоянии одной четверти

внешнего диаметра от тыловой грани

оболочки;

для тавровых стенок — плоскость на

расстоянии х

пл

от тыловой поверхности

ребер.

Размер х

л определяется по формуле:

4/ tg ф

где / — расстояние между ребрами;

D, Лр — ширина и высота ребра;

фз — средневзвешенный угол внутрен-

него трения засыпки.

В призме распора угол трения грунта

по расчетной плоскости лицевой и ан-

керной стенки и анкерной плиты допус-

кается принимать равным 0,5ср.

В призме выпора:

для лицевой стенки при построении

эпюры по технической теории предель-

ного напряженного состояния 6=q> (но

не более 30°); при расчете по классиче-

ской теории б=0,75ф; при замене грунта

на участке замены в зависимости от ма-

териала отсыпки и способа производства

работ 6=0 или 0,333ср;

для анкерной стенки 6=0,333ср;

для анкерной плиты 6=0 (при специ-

альном обосновании допускается прини-

мать 6=0,333ф).

При замене грунта отпор определяется

обычным способом и в предположении

сдвига призмы замененного грунта пе-

ред стенкой по плоскости контакта с

грунтом основания; в расчет вводится

наименьшее из полученных значений.

При проектировании на перспектив-

ную глубину возможен расчет на стаби-

лизированное (полностью консолидиро-

ванное) состояние грунта.

178

В необходимых случаях строится

pa волнового давления (ниже дна щ

давление допускается не учитывать), ко-

торая суммируется с эпюрой давления

грунта. Изгибающий момент определяет-

ся без учета эпюры волновых воздейст-

вий и с их учетом. Сечение стенки опре-

деляется по наибольшему из этих двух

значений. Таким образом, благодаря

учету волновых нагрузок необходимо

увеличить глубину забивки или усилить

поперечное сечение стенки. Расчет ан-

керной системы выполняется на анкер,

ное усилие, полученное при расчете ли-

цевой стенки с учетом волновых воздей-

ствий.

В необходимых случаях расчетные

значения изгибающего момента от на-

грузок с учетом волнового воздействия

определяются по первой и второй груп-

пам предельных состояний.

Расчет больверков для первой и вто-

рой групп предельных состояний выпол-

няют графоаналитическим методом с по-

строением силового и веревочного много-

угольников. С помощью этого расчета

находят глубину погружения и усилия

на 1 м стенки: изгибающий момент М,

поперечную силу Q и анкерную реакцию

т. е. горизонтальную составляющую

усилия в анкере на 1 м стенки, опреде-

ляемую из многоугольника сил.

Для заанкеренных стенок:

при 6

//<0,06 стенка рассматривается

как гибкая и рассчитывается как пол-

ностью защемленная или частично за-

щемленная (больверки из металличе-

ского шпунта рассчитываются по схеме

гибкой стенки);

при 6

/£>0,06 стенка считается повы-

шенной жесткости и рассчитывается как

свободно опертая.

В указанном критерии жесткости:

—

высота приведенного к прямоугольнику

сечения железобетонного элемента (для

прямоугольного железобетонного шпун-

та приведенная высота сечения равна

действительной); t — глубина погруже-

ния стенки, рассчитанная в предположе-

нии ее полного защемления.

Предварительное натяжение Р

ан-

керных тяг в больверках

повышенной

жесткости принимается по

наименьшему

значению,

найденному из двух выраже-

ний:

Pn(U5)/*

^м ^

ЗСб«с ^а ' а

1_Л0Р„

h < 0,75/Ир,

высота от уровня крепления

тяги до дна;

модуль упругости стенки и

тяги;

момент инерции стенки на

ширине, равной шагу анкеров;

длина и площадь сечения тяги;

усилие в анкере (вторая груп-

па предельных состояний);

изгибающий момент в стенке,

приведенный к ширине, рав-

ной шагу анкеров.

В гибких стенках с полным защемле-

нием при расчете по первой и второй

группам предельных состояний замы-

кающая веревочного многоугольника

проводится из условия равенства изги-

бающих моментов в пролете и заделке,

т. е. М

=Л1

. Если характеристики

грунтов в основании резко отличаются

от характеристик засыпки, рекомендует-

ся уточнять усилия в лицевой стенке по-

строением упругой кривой. В ряде слу-

чаев можно также использовать и то,

что, как показывает построение упругой

кривой, защемление стенки обычно обес-

печивается уже при условии М

«(1Л-г-

-И,2)М

В больверках повышенной жесткости

замыкающая проводится как касатель-

ная к точке перегиба кривой. Расчет мо-

жет выполняться также аналитически.

Исследования в порту Вентспйлс пока-

зали, что при расчете по методу Блюма-

Ломейера заделка в грунте не реали-

зуется и распределение изгибающего мо-

мента не соответствует этой схеме. При

расчете стенки со свободным опиранием

обеспечиваются минимально необходи-

мая глубина погружения исходя из ус-

ловия устойчивости и большее значение

изгибающего момента М по сравнению

с моментом М при увеличенной глубине

забивки.

Изгибающий момент в пролете

= M

max

где Af

max

— максимальный изгибающий мо-

мент в пролете, определяемый

произведением полюсного рас-

стояния т| силового многоуголь-

ника в масштабе сил иа макси-

мальную ординату *глах вере-

вочного многоугольника в про-

лете в масштабе длин (анало-

гично определяется изгибающий

момент в опорном сечении, т. е.

в точке крепления анкерной

тяги);

— 0,65-:-1,0 — коэффициент, учи-

тывающий перераспределение

давления грунта на стенку при

ее деформации и перемещении,

зависящий от материала засыпки

(песок, камень) и отношения

y7 (I — условный пролет).

Условный пролет определяют но фор-

муле

I ~/t

0,667/*,

где /

— глубина погружения от дна до точ-

ки касания, замыкающей с веревоч-

ной кривой в нижней ее части.

При неоднородных грунтах значение

0,667 /

можно уточнить, заменив его

расстоянием от дна до линии приложе-

ния равнодействующей пассивного дав-

ления слева.

Расчегные значения М и Q определя-

ются в пролете и опорном сечении для

расчетов по первой (например, М|=

*=к

пт

Л1) и второй (расчеты на уси-

лия, полученные статическими расче-

тами, г. е., например, М,, = М) группам

предельных состояний; поперечная сила

QOH

на

уровне крепления анкера опре-

деляется из графоаналитического рас-

чета как разность R

и равнодействую-

щей активного давления в наданкерной

части.

Нагрузки основного сочетания от вет-

рового статического навала пришварто-

ванного судна и от навала при подходе

к сооружению используются при расчете

местной прочности надстройки, ее связей

с лицевой стенкой, отбойных устройств

и их креплений, а также при расчете

специальных видов больверков при оп-

ределении дополнительного изгибающе-

го момента в лицевой стенке на уровне

максимальной ординаты х

макс

веревоч-

ного многоугольника в пролете.

Расчетная глубина погружения f

при

полном защемлении определяется из ус-

ловия устойчивости:

Л/;- АЛ £р/2/>;,

где t — глубина погружения от дна до пере*

сечения замыкающей с веревоч-

179

где " "

и £

—

/с-

U и f а —

#а II ~~

ным многоугольником в нижней его

точке;

Л/—дополнительная глубина погруже-

ния, обеспечивающая защемление

больверка;

Ер — равнодействующая обратного отпора

(справа), определяемая из силового

многоугольника и являющаяся ниж-

ней реакцией балки;

Ро — ордината избыточного пассивного

давления справа на уровне равно-

действующей Ер.

Расчетную глубину погружения при

частичном защемлении или свободном

опирании проверяют из условия устой-

чивости на поворот вокруг точки креп-

ления анкерной тяги

пт

Мпов < "Г

уд

Лц

где /Пд- 1,05 — дополнительный коэффи-

циент условий работы;

Мпов — момент активных сил, поворачи-

вающих стенку;

/Иуд — момент пассивных сил и надан-

керных активных сил, удерживаю-

щих стенку.

Если расчетная глубина погружения

из этого условия превышает более чем

на 30 % глубину погружения /

, полу-

ченную по схеме свободного опирания,

следует откорректировать значение М

и /?

. При /

<2/

корректировку допус-

кается выполнить умножением на коэф-

фициент приведения. В зависимости от

отношения *р//

= 1,3-^2 этот коэффици-

ент равен: для М от 1,0 до 1,45; для

от 1,0 до 1,25.

Горизонтальная составляющая /?

уси-

лия в тяге и элементах ее крепления.

Ra =w

Ла /а, (8.1)

где т

- 0,85 - коэффициент условий рабо-

ты, вводимый при учете волновых

воздействий;

— коэффициент условий работы, учи.

тывающий перераспределение дав-

ления на стенку, а также неравно-

мерность натяжения тяг (при пред-

варительном натяжении тяг m

= 1,30; для тяг без предваритель.

ного натяжения 1,50; для расчета

прочности распределительного по-

яса и деталей его крепления 1,25);

— шаг тяг вдоль причала.

Расчетный диаметр анкерной тяги

/ к

пт

/?з

1,13 I/

V cos aR

где /Пд = 0,95 — дополнительный коэффици-

ент условий работы;

а — угол наклона тяги к горизонту;

Rу — расчетное сопротивление растяжению

стали (принимается по

СНиП

11-23—81);

Ye —

- коэффициент условий работы

(при-

нимается по табл. 6

СНиП

II-23—81).

В местах резьбовых соединений рас-

четное сечение тяги принимается по

внутреннему диаметру резьбы.

Балки распределительного пояса рас-

считываются по схемам многопролетных

балок в предположении равномерного

распределения усилий между шпунти-

нами. Рекомендуется эти балки в пре-

делах секции устраивать непрерывными,

соединяя их сварными равнопрочными

швами, и рассчитывать по схеме пяти-

пролетной балки. Анкерные тяги в этом

случае рассматриваются как опоры бал-

ки.