Яковлев П.И., Тюрин А.П., Фортученко Ю.А. Портовые гидротехнические сооружения

Подождите немного. Документ загружается.

на постель или на грунт основания при

отсутствии постели определяются в пред-

положении, что подошва оболочки

сплошная. Расчеты на сдвиг выполняют-

ся при наивысшем уровне воды на длину

сооружения, приходящуюся на одну

оболочку. При этом делаются также

проверки на плоский сдвиг по швам при

горизонтальном членении оболочки и

свободной установке колец. При уста-

новке оболочки на каменную постель

или скальный грунт производится про-

верка на опрокидывание вокруг оси,

касательной к оболочкам со стороны

кордона на уровне подошвы с целью

предотвращения выскальзывания внут-

ренней засыпки

При расчете сооружения из оболочек

по деформациям определяются осадки,

горизонтальные смещения и крены, кото-

рые

не должны превышать соответствую-

щих предельных значений.

Наконец, нужно установить напряжен-

ное и деформированное состояние обо-

лочки и рассчитать саму оболочку на

прочность. Для выполнения этих расче-

тов определяются величины и распреде-

ление горизонтального нормального дав-

ления внутренней засыпки на оболочку,

верти кал ьного касател ьного н а п р я же-

ния от зависания на оболочке внутрен-

ней засыпки и нормального, и касатель-

ного горизонтальных давлений на внеш-

нюю поверхность оболочки.

Рассмотренные типы гравитационных

сооружений, в том числе из массивов-

гигантов применяются при глубинах

до 13 м (оболочки до 15 м), при высо-

те волны до 1—2 м и при толщине льда

до 0,6—1,2 м. В условиях тяжелых

ледовых воздействий и сурового климата

рекомендуется применять сооружения

из обыкновенных и пустотелых масси-

вов.

Глава 8

ПРИЧАЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ТИПА ТОНКИХ СТЕНОК

§ 8.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Сооружения в виде ряда деревянных,

железобетонных или металлических

свай, погруженных в грунт вплотную

одна к другой, составляют группу тон-

ких стенок или больверков, иногда на-

зываемых еще шпунтовыми стенками.

Больверки являются самыми распро-

страненными конструкциями в мировом

портостроении. Сооружения этого типа

составляют более 50 % от числа возво-

димых причалов. Они широко исполу-

ются при реконструкции причалов в ус-

ловиях стесненных акватории. Стеши*

стального шпунта хорошо приспособ-

лены к работе в сложных геологнчесш

условиях. При сравнении различных вг-

7ГШГ77

WV777V?

У777П7т

7Р77Р77/.

wwwm

У777Г77ГЛ

W777777777

ЯШ

Рис. 8.1. Типы тонких стенок

—

незаанкерованная; 6 — заанкероваииая' за анкерную плиту; в ~ заанкероваииая за а\

стенку; г — эаанкерованная за козловую опору; д — заанкероваииая наклонными сваями

вый больверк); e

ж — Двуханкерные неразрезные больверки; з — двуханкериый разрезш

верк, и ~ заанкероканный больверк с одним рядом экранирующих свай; к

—

заанк?{

больверк с внешней при грузкой; л

—

лааикероваиный больверк с разгрузочной эстакадой; \

верк с разгрузочно анкерными плитами; н — стенка с элементами, армирующими засы\

стенка парусного типа

152

Рис. 8.2. Незаанкерованные больверки:

—

построенная в 1963 г. в Московском Северном порту пассажирская набережная с погружени

ем железобетонного таврового шпунта методом подмыва; б— план стенки из плоского стального

шпунта толщиной 9,5 мм, забитого по синусоиде; * — больверк из железобетонных предвари-

тельно напряженных свай-оболочек (d—1,6 м); г — звено преднапряженной сваи-оболочки; д — го-

ловной фланец верхнего звена; е — стыковой фланец; ж — ножевой фланец нижнего звена; / — на-

конечники; 2

—

стыковой фланец; 3 — арматура; 4 — спираль; 5

—

ножевой фланец

'5,00

риантов больверки часто оказываются

наиболее экономичными. Сооружения

этого типа, возводимые в большинстве

случаев без применения водолазных ра-

бот, разделяют на незаанкерованные

(рис. 8.1, а) и заанкерованные (рис.

8.1, б-л, н).

Незаанкерованный больверк пред-

ставляет простейший тип сооружения,

работающий по схеме консольной балки,

заделанной нижним концом в грунт (глу-

бина забивки примерно равна свободной

высоте стенки) и применяющийся для

устройства мелководных причалов и для

целей берегоу крепления, часто с терра-

сообразным очертанием поверхности

грунта за стенкой.

При деревянной конструкции такой

стенки свободная высота ее составляет

1,5—2 м. Для стенки применяются до-

щатые сваи толщиной до 10 см и длиной

До

обычно с треугольной формой паза

на всю толщину доски или брусчатые

сваи толщиной 10—24 см (клееные и

ббльших размеров) с прямоугольной

формой паза.

Применяя железобетонные или метал-

лические сваи (шпунты), можно строить

стенки высотой до 3—4 м (рис. 8.2, а).

Используя различные разгружающие и

экранирующие устройства и стальные

элементы с очень большим моментом со-

противления, можно довести свободную

высоту незаанкерованных стенок до 4,5—

8 м и более. Однако в этом случае кон-

струкция выбирается после сравнения

технико-экономических показателей ва-

риантов незаанкероваиного и заанкеро-

ванного больверков. В случае, если сече-

ние заанкерованной стенки приходится

увеличивать из соображений долговечно-

сти, безанкерная стенка может оказаться

экономичнее.

Повысить момент сопротивления стен-

ки можно приданием ей криволинейного

волнообразного очертания в плане. В по-

добной набережной, построенной на

р. Рейн в ФРГ (рис. 8.1,6), глубина за-

бивки шпунта составила 7,35 м при сво-

бодной высоте стенки 7,85 м (поверхность

грунта за стенкой имеет форму откоса;

высота от дна до верха откоса 13,17 м).

№

Шпунтовая стенка венчается мощной

железобетонной кордонной балкой шири-

ной 2,4 м и высотой 1,2 м.

Волнообразно можно забивать шпун-

ты не только плоского (ШП), но и корыт-

ного (ШК) профилей, причем не только в

незаанкерованных, но и в заанкерован-

ных больверках. Так, в процессе проек-

тирования заанкерованной стенки сво-

бодной высотой 3,5 м была показана воз-

можность замены шпунта Ларсен-V, за-

биваемого прямолинейно, плоским шпун-

том ШП-1 (самый слабый профиль), за-

биваемого по синусоиде, что и было вы-

полнено в Тобольске. Такая замена

позволила сократить расход металла и

стоимость сооружения. Предложения о

забивке шпунта по волнообразной линии

делались также и применительно к глу-

боководным морским причалам.

Следует иметь в виду, что при одной

и той же свободной высоте глубина по-

гружения незаанкерованной стенки в

грунт основания по крайней мере в 1,5

раза больше, чем заанкерованной, где

глубина забивки примерно равна 0,5 сво-

бодной высоты стенки.

В качестве типовой конструкции неза-

анкероваиного больверка свободной вы-

сотой до 5 м Гипроречтранс рекомендует

стенку из свай таврового сечения из

предва р ител ьно напр яжен но го железо-

бетона. При использовании железобе-

тонных свай-оболочек диаметром 1,6 ц

свободную высоту стенок можно не-

сколько увеличить (до 7—8 м) (рис

8.2, в—ж).

§ 8.2. АНКЕРНЫЕ УСТРОЙСТВА

ТОНКИХ СТЕНОК И ТИПЫ ШПУНТА

Заанкерованные стенки отличаются от

незаанкерованных наличием

анкерного

устройства, препятствующего перемеще-

нию верхнего конца и

уменьшающего

изгибающий момент в стенке

(рис. 8.1).

Анкерные устройства состоят из

анкер-

ных поясов (поясов жесткости),

анкер-

ных тяг, анкерных опор и узлов

крепле-

ния (рис. 8.3). Отдельные

шпунтины

(сваи) передают нагрузку на

анкерный

пояс, и далее она через

анкерные

тяги

передается анкерным опорам.

В конструкции, показанной на рис.

8.3, а, анкерной опорой для тяг, рас-

положенных на отметке +0,4 м, служат

деревянные свайные козлы, забитые че-

рез 2 м и объединенные в козловый ряд

железобетонной шапочной балкой, обес-

печивающей совместную работу свай и

служащей для закрепления тяг. В рас-

сматриваемой конструкции козловые

сваи могут быть забиты в разных плоско-

стях. В строительной практике применя-

лась и более сложная схема, когда сталь-

ис. 8.3. Конструкции с козловыми опорами:

—

стенка, эаанкерованная за козловые опоры из деревянных свай; б — вариант козловой опоры

и» Желе80|бетонных свай; / — лицевая стенка из стального шпунта зетового профиля; анкер-

ный пояс из двух швеллеров № 30а; 3 — железобетонный оголовок 40 x 50 см; 4

—

омоноличиваю

балка 76X90 см; /

—

проектное дно

ная железобетонная или деревянная ли-

цевая стенка крепилась анкерными тя-

гами

непосредственно к деревянным коз-

лобым сваям, не имевшим железобетон-

ной шапочной балки. В этом случае тре-

буются точная забивка козловых свай в

одной плоскости и устройство сложных

сопряжений в козловых узлах. Еще

большее количество трудоемких врубок

с использованием болтов и хомутов тре-

бовалось выполнить в ранее строивших-

ся больверках (Архангельск, Ленинград

др.), где все элементы (лицевая стенка,

анкерные тяги и козловые сваи) выпол-

нялись из дерева. Следует заметить, что

современных конструкциях больверков

для козловой анкерной опоры в боль-

шинстве случаев используются железо-

бетонные или металлические сваи (рис.

8.3, Б).

Козловые опоры, где сваи, забиваемые

с уклоном 3:1—1:1, работают только

на сжатие и растяжение, воспринимают

большие усилия. Необходимо стремить-

ся, чтобы оси этих свай пересекались в

пределах железобетонного оголовка.

Особенностью козловых опор является

то, что конец сжатой сваи может распо-

лагаться вблизи лицевой стенки, когда

расстояние между ними в точке макси-

мального сближения рекомендуется при-

нимать не менее 1 м. Поэтому козловые

анкерные опоры целесообразно приме-

нять в условиях стесненной прикордон-

ной территории, когда анкерная плита

или анкерная стенка не может быть уда-

лена от стенки на определенное расчет-

ное расстояние.

больверках из металлического шпун-

та анкерный пояс (его часто называют

распределительным поясом) обычно уст-

раивается из двух швеллеров (иногда для

этой цели используется расположенная

за стенкой горизонтально шпунтина) и

располагается за стенкой, со стороны

грунта (рис. 8.3, а). При таком располо-

жении повышается коррозионная стой-

кость анкерного узла и предотвращается

повреждение узла судами. Иногда ан-

керньгй пояс размещают впереди £таль-

ного шпунта. В этом случае он обычно

оказывается расположенным внутри же-

лезобетонной надстройки. Известны кон-

струкции, в которых один швеллер рас-

полагался впереди стенки (там крепилась

гайка), а второй швеллер — сзади стен-

ки. Бывают стенки из металлического

шпунта, вообще не имевшие поясов, ког-

да шпунтины закреплялись непосредст-

венно тягами.

Больверки из стального шпунта мож-

но использовать в самых тяжелых грун-

товых условиях (плотные глины, каме-

нистые грунты, гравий, галька, и т. п.,

т. е. практически во всех грунтах, кроме

скальных), когда забивка железобетон-

ных, а тем более деревянных свай невоз-

можна.

Наиболее интенсивной коррозии

шпунт подвергается в зоне переменного

уровня и в зоне всплеска. В надводной

смачиваемой зоне на 1—3 м выше спо-

койного уровня интенсивность коррозии

ориентировочно составляет 0,4—0,6 мм/

год, в подводной зоне 0,06—0,15 и в зоне

грунта 0,01—0,03 мм/год. Поэтому для

защиты шпунта от коррозии, а также в

тех случаях, когда необходимо нарас-

тить шпунт, в верхней части в большин-

стве случаев устраивается достаточно

мощная железобетонная надстройка

(рис. 8.4), отметка низа которой в обыч-

ных условиях может колебаться в преде-

лах от +0Л до —0,2 м. Надстройка за-

щищается облицовкой из сборных желе-

зобетонных плит, служащих также опа-

лубкой, и разрезается температурно-

осадочными швами на отдельные секции

длиной 20—40 м. В месте расположения

тумбы надстройка уширяется. Этот тум-

бовый массив часто анкеруется дополни-

тельными тягами за анкерные стенки, за

основные или добавочные анкерные пли-

ты.

Стенку, показанную на рис. 8.4, мож-

но рассматривать как типовую. При

средних грунтовых условиях ее можно

применять для глубин до 11,5 м. В неко-

торых случаях, например, в районах

Крайнего Севера, где железобетон в зоне

неременного уровня быстро разрушает-

ся, вместо надстройки устраивается

стальной (если стенка в плане прямо-

линейна) или невысокий железобетонный

оголовок (рис. 8.4, в, г). Прямолинейно-

сти верха стенки в продольном направле-

нии достигают путем некоторого ушире-

ния монолитного оголовка.

В рассмотренной конструкции тяги

попарно закреплены за сборные железо-

165

бетонные двух реберные анкерные плиты

1,9x3 м, установленные вдоль кордона

с промежутками в 0,35 м. Анкерные пли-

ты наряду с анкерными стенками явля-

ются наиболее распространенными конст-

рукциями анкерных опор (рис. 8.5).

Длина плит (1,5—5 м), устанавливаемых

вплотную или с промежутками, выби-

рается из условия закрепления одного

(рис. 8.5, а, б) или двух (рис. 8.5, в, г)

анкеров. Широко применяются также

плиты, набранные из обрезков шпунта

лицевой стенки (рис. 8.5, г). Иногда

применяют неразрезные железобетонные

анкерные плиты с температурно-осадоч-

ными швами через 10—40 м, а также

плиты из бетона толщиной 0,5—0,7 м и

дерева. Отверстия для пропуска анкеров

(закладывается трубка) делаются в се-

рединах плит по высоте или в точке

I приложения равнодействующей отпора

грунта на расстоянии 0,4 высоты плиты

от низа. К недостаткам плит следует

от*

нести то, что при больших усилиях §

тяге высота плит возрастает и у^

крепления тяги к плите оказывается под

водой. Использование водолазов услож-

няет и удорожает работы. Во многих слу-

чаях узлы удается расположить так

чтобы можно было работать без водолаз-

ного шлема.

Анкерные тяги обычно изготовляются

из круглой и очень редко из полосовой

стали диаметром 30—100 мм и устанав-

ливаются через 1,4—4 м с шагом, крат-

ным ширине шпунта. Длина тяг около

1,5 свободной длины стенки. Для

умень-

шения изгибающего момента в пролете

стенки тяги ставят на возможно более

низких отметках, но так, чтобы нетре-

Рис. 8.4. Стенка из металлического шпунта с анкерной плитой:

а - поперечный разрез; б — сборно-монолитная железобетонная надстройка с длиной секции

25.2 м; в -- вариант стенки с железобетонным оголовком; i—вариант стенки со стальным оголов

ком; / — стенка из шпунта Ларсеи-У; 2 — анкерный пояс;

«?

—~уширенке надстройки в месте рее

положения тумбы; 4 — анкерная тяга; 5 стальной лист; 6 ~ хомут для подвески тяги

й=80 мм,через!,68

Zl№*iZ

Рис. 8.5. Анкерные плиты и тяги:

а%

ь __ железобетонные плиты на один анкер; в — железобетонная плита на два анкера; г —пли-

та из шпунта Ларсен; д— анкерная тяга; * — натяжная муфта тяги; ж

—

соединительная муфта;

—

накладки; 2

—

натяжная муфта; 3 — стальные коротыши-шпильки

бодалось выполнять водолазных работ,

а изгибающий момент в консоли не ока-

зался больше момента в пролете. Опти-

мальная длина консольной части не пре-

вышает 0,35 свободной высоты стенки.

Тяги собирают из отдельных (двух-

трех) звеньев длиной по б—9 м, соеди-

няемых сваркой с помощью накладок

или встык, а также соединительных и

натяжных муфт (рис. 8.5, д, е, ж), обес-

печивающих равномерное натяжение

тяг. При длине до 10 м тяги изготовляют

цельными. Чтобы не ослаблялось рабо-

чее сечение тяги, к концам звеньев на

участках нарезки приваривают сталь-

ные шпильки большего диаметра, чем

тяги. В отличие от соединительных на-

тяжные муфты имеют по концам резьбу

разного направления. В целом сварные

соединения проще муфтовых. Короткие

анкеры не имеют натяжных муфт. Они

натягиваются с помощью концевых гаек.

Во многих ранее построенных соору-

жениях осуществлялось шарнирное за-

крепление тяг к лицевой стенке и ан-

керной опоре (стальной палец вводился

в отверстие проушины). Это делалось

во избежание значительного увеличения

усилий в анкерах при провисании ан-

керных тяг и зависании над ними лежа-

щей выше засыпки в процессе ее уплот-

нения, например, в результате различ-

ных эксплуатационных воздействий.

В типовых конструкциях морских прича-

лов шарниры, как правило, не устраи-

ваются, т. е. тяги выполняются по без-,

шарнирной схеме (см. рис. 8.4). Умень-

шению прогибов тяг способствует то, что

длинные анкерные тяги укладываются

на специальные подмости — деревянные

I&7

Насадки по деревянным сваям, называе-

мым иногда подмосточными сваями. Од-

нако во избежание разрывов анкерных

тяг в узлах крепления конструктивные

решения по каждому сооружению долж-

ны специально прорабатываться. В не-

обходимых случаях узлы крепления тяг

к стенкам и опорам делают шарнирными,

например, между анкерной гайкой и под-

кладкой помещают шайбу, соприкасаю-

щуюся с подкладкой по шаровой поверх-

ности

Все детали анкерной конструкции за-

щищают антикоррозионным покрытием

в виде обмазки горячей смесью битума и

каменноугольной смолы (1: 1) по грун-

товке из железного сурика. Кроме того,

делают обертку тяг двумя слоями бинта

из грубого мешочного полотна, пропи-

танного той же смесью. Применяют так-

же обмотку просмоленной тканью с по-

следующим покрытием битумом, покры-

тие бризолом, изоляцию липкой поли-

хлорвиниловой лентой, оцинковку, мас-

ляную окраску и др.

При больших нагрузках и малой длине

тяги выполняются иногда из прокатных

профилей. В I960 г. в Киеве применялись

тяги длиной 13 м из двух швеллеров

№ 16а. Для шарнирного соединения с

лицевой и анкерной стенками на ее

концах между швеллерами вваривались

пластины с отверстиями.

В последние десятилетия в гидротех-

ническом строительстве в СССР исполь-

зуют следующие типы шпунта (табл. 8.1):

Таблица 8.1

Размеры

Момент

профиля.

Масса, кг

сопротив-

мм

ления, см*

Профиль

шпунта

гъ

со

<и

2Е

h CQ

о ^

2 S

сэ

—

—о

—

ШП-1

400 64 160 73

182

1,14

ШП-2

200

—

150 28

140

0,93

ШК-1

400

110

50 125

114

285

2,28

ШК-2

400 160,5 58

145

260

650

4,48

ШД-3

400

240

61 153 630

1575

10,8

ШД-5

400

320

232

1256

3160

13,6

Ларсен-IV

400

180

74 185

880

2200

11.9

Ларсен-V

420

180

100 238 1161

3056 12,8

Ларсен-VI

420

220

122

290

1765

4200

14,5

Ларсен-V

460

230

130

310

2101

5000

16,1

158

плоский (ШП) (рис. 8.6, а) имеет н*.

большой момент сопротивления, изго-

товляется длиной 8—22 м и применяется

главным образом для ячеистых конст-

рукций, а также для стенок со свободной

высотой: незаанкерованных до 2—3 м

эаанкерованных до 4—5 м. При допус!

каемых напряжениях 160 МПа предель-

ный изгибающий момент, который может

быть воспринят 1 м длины стенки из

шпунта ШП-1, составляет 29,5 кН-м а

из шпунта ШП-2 —22,5 кН-м;

корытный (ШК) (рис. 8.6, б) изготавли-

вается длиной 8—22 м, часто применяет-

ся для противофильтрационных завес.

При тех же допускаемых напряжениях

1 м длины стенки может воспринять из-

гибающий момент 45,5 кН-м;

зетовый (ШД) (рис. 8.6, в) изготавли-

вается длиной 8—25 м, применяется

иногда при строительстве причальных

сооружений. Стенка длиной 1 м из

шпунтов ШД-3 и ШД-5 может воспри-

нять изгибающий момент соответственно

252 и 503 кН->*;

корытный типа Ларсен (рис. 8.6, г, д)

изготавливается длиной 5—22 м, имеет

прочные и плотные замковые соедине-

ния, обладает значительным моментом

сопротивления при относительно малой

площади поперечного сечения. Эффек-

тивность работы шпунтин на поперечный

изгиб оценивается показателем утилиза-

ции материала, равным отношению

удельного момента сопротивления 1 м

длины стенки W к массе 1 м

стенки

Для этой цели используют также отно-

шение G/M, кг/кН-м, где М — изгибаю-

щий момент, воспринимаемый 1 м длины

стенки. Этот шпунт применяется исклю-

чительно широко при строительстве при-

чальных сооружений. Стенка длиной

1 м

из шпунта Ларсен-IV и Ларсен-V вос-

принимает изгибающий момент, соответ-

ственно равный 352 и 474 кН-м. Этот

показатель для шпунта Ларсен-VI и

Ларсен-VII равен 672 и 800 кН-м.

Несущую способность стенки из

шпун-

та Ларсен можно значительно увели-

чить, если обычные шпунтины чередо-

вать со сваренными из этих же

шпунтин

коробчатыми сваями (рис. 8.6, с); короб-

чатые шпунтины можно погружать и

вплотную одну к другой. На рис. 8.6, ж,

з, и представлены некоторые другие спо-

собы устройства комбинированных шпун-

товых стенок. В схеме на рис. 8.6, з не-

сущая способность больверка увеличи-

вается в 2 раза по сравнению с больвер-

ком с обычным расположением зетовых

шпунтов. Несущую способность шпунто-

вых свай можно повысить также при-

варкой накладок, в результате чего сваи

по прочности приближаются к балкам

равного сопротивления.

Наиболее распространенные замки

свай показаны на рис. 8.7.

При отсутствии мощного профиля

шпунта при возведении глубоководных

причальных сооружений приходится

применять специальные конструктивные

мероприятия: экранирование, много-

ярусную анкеровку, усиление сущест-

вующих профилей шпунта, отсыпку ка-

менной призмы и использование различ-

ных других разгружающих устройств.

Однако эти мероприятия снижают эф-

фективность использования металла и

увеличивают трудоемкость, стоимость и

сроки строительства. Поэтому предпоч-

тение следует отдавать одноанкерным

-0-У

—

3200

1050

2100

lc v

Рис. 8.6. Стальные шпунтовые сваи:

—

плоский ШП-1; б — корытный ШК-2; в —зетовый ШД-3; г

—

корытный Ларсен-V; д

—

стенка

из шпуита типа «Ларсен»; е — стенка из шпуитин типа «Ларсен». чередующихся с коробчатыми

сваями, сваренными из тех же шпуитин, ж -- стена из шпуита корытного профиля; э

—

стенка

повышенной несущей способности из зетовых свай; и

—

стенка из сварных ячеек с применением

кетовых профилей и листовой стали

!50

Таблица

8.2

Размеры шпунта

мм (см. рис.

8.8)

И,

Момент сопро-

тивления, см*

одной

шпун-

тины

1 м

стенки

N *

Я .

-О

«2?

о к

«I

£ и

№

fcs^

550

620

670

730

777

820

880

920

970

380

450

500

560

600

650

710

750

800

3557

4141

4572

5100

5461

5922

6487

6872

7363

7114

8282

9142

10200

10922

11 843

12 974

13 744

14 726

293,6

306,8

316,2

327,6

335,0

344,4

356,6

363,2

372,8

24.2

27,0

28,9

31.3

32,6

34.4

36.4

37,8

39.5

больверкам с применением мощных про-

филей шпунта.

Учитывая изложенное выше, в СССР

разработаны стальные сварные шпунто-

Рис. 8.7. Типы замков стальных шпунтовых

свай:

а —кулачок в обойме; б —замок двойной; в — замок

защемляющийся

250

«о

250

вые сваи (рис. 8.8) с моментом сопротив-

ления более 5000 см

/м стенки (табл, 8,2)

и следует ожидать, что они найдут широ-

кое применение при строительстве глу-

боководных причальных сооружений

(сваи применялись в портах Мурманск,

Южный, Одесса). уЩШШш

В ФРГ фирма «Пеинере» прокатывает

сваи двутаврового профиля (рис. 8.9, а),

широко используемые при возведении

причальных сооружений на больших

глубинах и в слабых грунтах (шпунтовые

стенки свайных ростверков, больверки,

анкерные стенки и др.).

Шпунтовые сваи типа «Пеинере» также

широко применяются в виде одиночных

свай или группы свай при строительстве

швартовных и отбойных пал.

Свай двутаврового сечения соединяют-

ся с помощью фитингов (рис.8.9, б) и за-

биваются вплотную одна к другой (рис.

8.9, а) или, если это возможно из условия

несущей способности, с определенным

шагом. Промежутки шпунтовых свай за-

полняются сваями более легких корыт-

ных или зетовых профилей в различных

б)

то

г)

Рис. 8.8. Поперечное сечение сварного зетово-

го шпунта с толщиной горизонтальной полки

1зб18 мм и толщиной вертикальной стойки

мм (данные о шпунте приведены в

табл. 82)

160

175*75*9

Рис. 8.9. Двутавровый и цилиндрический

шпунт:

а — двутавровый шпунт, забитый вплотную один к

другому; б — замковое соединение двутаврового шпун

та—фитинг; в — двутавровый шпунт с заполнением

промежутков шпунтом корытного профиля; г — зам*

новое соединение круглоцилиидрических труб