Яковлев П.И., Тюрин А.П., Фортученко Ю.А. Портовые гидротехнические сооружения

Подождите немного. Документ загружается.

показана набережная, построенная в

порту Джибутти. Массивы верхнего кур-

са

—

двутавровой формы, массивы двух

нижних курсов — тавровой. Ширина

полок всех массивов одинакова и равна

2,95 м,

т. е. равна тройной ширине ребер

(1м). Масса каждого из массивов не пре-

вышает 45 т. Они снабжены гребнями и

пазами, увеличивающими устойчивость

на сдвиг по швам кладки между кур-

сами.

В этой стенке массивы укладываются

без перевязки швов вертикальными стол-

бами (ширина швов между столбами

5 см).

Это может вызвать неравномерную

осадку и следует считать недостатком

конструкции.

Передняя грань стенки Равье явля-

ется сплошной. Задняя же грань сплош-

ная лишь в пределах верхнего курса

массивов. Таким образом, давление за-

сыпки на полки среднего массива на

участке между ребрами тавра исключа-

ется, благодаря этому можно облегчить

конструкцию стенки, при которой дости-

гается экономия бетона до 50 %.

Модель стенки типа «Равье» изучалась

экспериментально в лабораторных ус-

ловиях. Профиль стенки рационален.

Значительное количество подобных на-

бережных построено в западноевропей-

ских и особенно африканских портах.

СССР они не строились, но проект-

ные разработки имелись.

Условия взаимодействия такой стенки

с засыпкой достаточно сложны, особенно

учитывая наличие замкнутых прост-

ранств, образованных полками и реб-

рами тавров и очертанием каменной от-

сыпки

этих отсеках в форме откоса. Рас-

чет конструкции следует производить

не на погонную длину 1 м, как обычно, а

на всю ширину столба. Методика инже-

нерного расчета детально изложена в

учебном пособии

Набережные -стенки «оп-

рокинутого» профиля

{рис. 7.3, г). Идея стенки принадлежит

проф. М. Н. Герсеванову. Детальный

проект такой набережной был разрабо-

тан для Туапсинского порта и впослед-

Н. Ш

Лубенов Р. В., Яковлев П. И.

Морские причальные сооружения гравитаци-

онного типа. Одесса, ОИЙМФ, 1968. 198 с.

Рис. 7.4. Причальное сооружение из бетонных

массивов типа Союзморниипроекта:

/ — камень массой 15—100 кг; 2

—

контрфильтр

ствии был доложен на XIV Междуна-

родном судоходном конгрессе в Каире.

Целью проекта этой набережной явля-

лось выравнивание напряжений под по-

дошвой стенки и одновременно уменьше-

ние распора благодаря наклону задней

грани стенки в сторону засыпки. Проект

набережной не был осуществлен из опа-

сения, что стенка может получить недо-

пустимые деформации в сторону берега

до производства засыпки.

Однако та же идея выравнивания на-

пряжений и уменьшения распора за-

сыпки нашла воплощение в массивовой

стенке облегченного профиля с разгру-

жающей консолью (рис. 7.4), предло-

женной в начале 50-х годов и часто на-

зываемой стенкой типа Союзморнии-

проекта. Очертание нижних трех курсов

массивов, наличие тылового свеса верх-

него курса массивов (и грунта над све-

сом) имеют целью переместить центр

тяжести стенки в сторону территории, а

разгружающая консоль уменьшает так-

же и боковое давление засыпки. Масса

массивов в стенке достигает 100 т. В про-

дольном разрезе кладка выполнена с

перевязкой швов.

По сравнению с набережными трапе-

цеидального типа расход бетона здесь

сокращается на 20—25 %. Эти стенки

пришли на смену трапецеидальным, и

13)

последние 30 лет набережные и э масси-

вов в СССР строились преимущественно

этого типа (в частности, они построены в

Находке, Новороссийске, Николаеве).

Этому способствовал разработанный ти-

повой проект для глубин у причала 11,5;

9,75; 8,25; 7,25; 6,5 и 4,5 м.

Рекомендации по конструированию:

отношение наибольшего размера масси-

ва в плане к его высоте не более 3 для

глубин у причала до 11,5 м и не более

2,5 для глубин 13,0 м и более; отношение

наименьшего размера массива в плане

к его высоте не менее 1, а для массивов,

замыкающих курсы, не менее 0,75; пе-

рекрытие швов не менее 0,7 м (допуска-

ется уменьшать до 0,5 м, но количество

таких перекрытий в продольном разрезе

секции не должно превышать 10 % из

общего числа); в проектной разделке

кладки ширина вертикальных швов

должна приниматься между массивами

2 см, для осадочных швов между сек-

циями 5 см.

Набережные из пустоте-

лых массивов (рис. 7.5). По-

добные сооружения начали строить в

нашей стране с начала 60-х годов (в част-

ности они возводились в Клайпеде и

Туапсе). Применялись массивы в форме

бездонных коробов и коробов с днищем.

В последнем случае пустоты заполня-

лись песком, а для предотвращения его

вымыва через горизонтальные швы

кладки песок прикрывался слоем гра-

вия толщиной 25 см.

В последние годы Ч ер номор н и и п роек-

том были проведены теоретические и

крупномасштабные полунатурные ис-

следования, являющиеся для массивовых

стенок крупнейшими в мире;, и разрабо-

тано руководство по проектированию

где даны методы расчета стенки и при-

веден численный пример расчета. Для

стенок из пустотелых массивов разрабо-

тан типовой проект. Они успешно конку-

рируют с набережными типа Союзмор-

ниипроекта.

Разр абота иная Чер номор н и и п роектом

конструкция показана на рис. 7.5. Здесь

всего два типа массивов; кладка ведет-

ся столбами без перевязки швов. Угол-

ковая надстройка выполняется в преде-

лах секции из монолитного железобе-

тона и конструируется с учетом техно-

логических требований и условий про-

кладки инженерных коммуникаций. Мас-

сивы изготавливаются из высокомароч-

ного бетона марки не ниже 250. Допус-

кается их конструктивное армирование.

Рекомендуется применять массивы

массой до 100 т, поднимаемых с помощью

подъемных рымов, которых должно быть

Руководство по проектированию при-

чальных сооружений из пустотелых массивов.

РД 31.31.28—81. М.: В/О «Мортехинформрек-

лама», 1983. 34 с.

2,50

0,60

гм

0,00

то ШЗЁЭЙ

ftO

йС О

ШтШ

шттгж

y.lQ'A

о' р- v

шм

Ц: й

А-А

№ 0Л

оГ

USJ

Рис. 7.5. Набережные из пустотелых массивов:

—

обратный фильтр; 2- каменная постель; 3, 4— пустотелые бетонные массивы: а

—

монолит

ная железобетонная надстройка; 6

—

балластный слой; 7 — засыпка

132

а)

А I

б)

ЯТ

I А

и,

XII

А-А

Б~Б

В)

.> о

o4V "oft/

_ i

« о:

•if

-'о'о

•од» . .

у?-

Ж ж.

р. о

»Л

•л

о•

до

Д-Р

'О* А,

в{

'о о •

)

А о

(

• * о

•

О..

ее?

Ой

О'

РИС. 7.6. ТИПЫ пустотелых бетонных массивов (а, б); варианты уплотнения горизон-

тальных швов между массивами (в, г. д) и вертикальных швов между столба-

ми (е, ж

;

з)

/ — пустотелый массив; 2 — отрезок трубы; 3 — труба резиновая; 4 — штырь;. 5

—

полимерный ма-

териал; 6 — щебеночный фильтр; 7 — двухслойный фильтр из камня и щебня: 5 — железобетонный

иащельник и щебеночный фильтр

не менее трех (рис. 7.6, а). Внутреннее

пространство массивов заполняется щеб-

нем или камнем массой 15—20 кг. До-

пускается применение песчаного грун-

та при условии обеспечения грунтонепро-

ницаемости горизонтальных швов и уст-

ройства над каменной постелью контр-

фильтра из щебня.

Грунтонепроницаемость стенки меж-

ду столбами обеспечивается шпонками,

заполняемыми щебнем или камнем мас-

сой 15—20 кг и щебнем (рис. 7.6, е, ж, з).

Для уплотнения горизонтальных (и вер-

тикальных) швов допускается примене-

ние полимерных материалов (рис. 7.6, д).

Засыпку за стенкой рекомендуется осу-

ществлять из местного скального грун-

та. Возможно применение песчаного

грунта при условии обеспечения грун-

тонепроницаемости гор и зонта л ьн ы х и

вертикальных швов.

Длина секций принимается 30—35 м

для скальных и 20—25 м для нескаль-

ных оснований. Ширина вертикальных

швов между столбами не должна пре-

вышать 4 см, ширина осадочных швов

между секциями — не свыше 5 см. Пред-

варительно ширину стенки в основа-

нии можно принимать равной половине

глубины у причала, высоту массива в

1,5-—2 раза меньше его ширины в ос-

новании.

Можно предполагать, что в недале-

ком будущем массивы в глубоководных

набережных подобного типа достигнут

массы 200—250 т.

На рис. 7.7—7.9 показаны схемы сте-

нок из типового проекта Черноморнии-

проекта, рассчитанных на нагрузки 0 и I

категории в предположении засыпки

за стенку скального грунта (<р=36°;

7=18,5 кН/м

над водой и y=10 кН/м

под водой) для оснований, сложенных

связными (ф=25°; С=0,015 МПа) или

несвязными (q>=28°) грунтами. Значе-

ния давлений на постель и грунт при-

ведены в табл. 7.1.

Массивы, уложенные на-

клонными рядами. В част-

ности, такая набережная общей высотой

16,45 м построена в 1931 г. в китайском

порту Хулутао. Подобные конструкции,

усложняющие производство работ, в

СССР не применялись, и перспективы для

широкого распространения не имеют.

В целом сооружения из массивовой

кладки просты и долговечны, хорошо

сопротивляются воздействию льда. Воз-

ведение их не требует сложного обо-

рудования. Общая высота сооружений

достигает 20 м и более. Однако они ма-

териалоемки, трудоемки (большой объем

водолазных работ) и дорогостоящи, чув-

ствительны к неравномерным осадкам,

133

> Ш щщ

2,5 Л им Л lilHllllllll!lllllll||||||]in

0.0 И

Л—м

В)

шш I

пптшттлщш

2А Л

пи

11111 i 111111111111 н I м 1111111111 н п

РИС. 7.7. Стенка из пустотелых массивов для глубины 8,25 м:

6. е- конструкции с шириной подошвы 4.5; 5.0 и 5.3 м

Шаха

rxrrfii 111'

-Т1/ I

Рис. 7.8. Стенка из пустотелых массивов для глубины 11,5 м:

а, б. в- конструкции с различным расположением массивов

Jfrrr/iiiiiiiininiiniiiiiiiniiiTTTii

0&М

в)

Ш\

ггттттг

2j5 J

вгггП1И111Щ|щщ1111111иш1И1

ПЧПНПШД

134

Рис. 7.9. Стенка из пустотелых массивов для глубины 13,0 м

6, # - конструкции с различным расположением массивов

Таблица 7.1

Схема

стенки по

номеру

рисунка

Схема

нагрузки

Давление на

постель, МПа

Давление на

грунт, МПа

Схема

стенки по

номеру

рисунка

Схема

нагрузки

°т

7.7, о

III

0,327

0,374

0,43

0,136

0,206

0,35

0,222

0,247

0,28

0,121

0,158

0,234

7.7, б

III

0,32

0,37

0,43

0,16

0,24

0,37

0,23

0,25

0,29

0,141

0,19

0,27

7.7, в

III

0,28

0,33

0,38

0,17

0,25

0,36

0,22

0,24

0,27

0,15

0,19

0,26

7.8, а

III

0,339

0,323

0,348

0,315

0,403

0,468

0,265

0,255

0,271

0,251

0,304

0,343

7.8, б

III

0,293

0,398

0,396

0,336

0,377

0,599

0,246

0.311

0,311

0,273

0,299

0,436

7.8, в

III

0,394

0,427

0,513

0,259

0,393

0,518

0,311

0,332

0,386

0,229

0,311

0,389

7.9, а

0;32

0,73

0,43

0,58

0,27

0,43

7.9, б I

0,33

0,35

0,51 0,28

0,38

7.9, в I

III

0,31

0,32

0,37

0,19

0,27

0,33

0,22

0,25

0,19

0,23

часто требуют огрузки и, следовательно,

длительных сроков строительства. Эти

сооружения могут возводиться только

на плотных грунтах в основании и при

волнении моря не свыше двух баллов.

§ 7.4. НАБЕРЕЖНЫЕ

ИЗ МАССИВОВ-ГИГАНТОВ

В причальных сооружениях массивы-

гиганты стали применять в начале XX в.

При строительстве набережных в нашей

стране они впервые были применены в

1915 г. Передний отсек этих массивов-

гигантов, установленных на каменную

постель и имевших трапецеидальный

профиль, заполнялся бетоном, осталь-

ные отсеки песком. В это же время пон-

тоны трапецеидального профиля дли-

ной 49 м в большом количестве применя-

лись в Роттердамском порту. Здесь при-

менялось песчаное заполнение всех от-

секов, массивы-гиганты устанавливались

непосредственно на песчаное основание.

Согласно эпюре гидростатического дав-

ления толщина наружных стен была

переменной:

см вверху и 35 см внизу.

В инженерной практике применялось

также заполнение массивов-гигантов

камнем, гравием и песчано-гравийной

смесью.

В последующем в Роттердамском порту

с целью использования подвижной опа-

лубки стали применять более совершен-

ные массивы-гиганты прямоугольной

формы с одинаковой толщиной стенок

по всей высоте (рис. 7.10, а).

В этой конструкции с помощью земле-

черпания верхний слой илистого грунта

был удален до подстилающего плотно-

го песчаного грунта, и в котлован была

отсыпана песчаная постель шириной до

40 и толщиной до 6 м. Подошвы понто-

нов во избежание размыва песка под

ними были заглублены на 1 м относи-

тельно дна.

В Гдыне в 1927 г. при строительстве

набережной глубиной 10 м применялись

симметричные понтоны, имеющие тол-

щину стенки в передней части 35 см и в

задней части 20 см и вертикальные стен-

ки без внутренних продольных перего-

родок. Плита днища толщиной 30 см и

шириной 8,2 м имела с морской и тыло-

вой стороцы консоли вылетом

м. В верх-

ней части внутренние поперечные пере-

городки имели обширные проемы, бла-

годаря чему уменьшался объем бетона и

повышалась остойчивость понтона на

плаву. Массивы-гиганты длиной 18,15 м

устанавливались на каменную постель

и заполнялись песком. Засыпка за стен-

ку также осуществлялась из песчаного

грунта.

Хотя симметричные понтоны удобны

для буксировки и установки на постель,

однако в строительной практике наи-

более широкое применение получили

массивы-гиганты несимметричного про-

135

филя, преследующие основную цель -

придать сооружению наибольшую ус-

тойчивость при относительно наимень-

шем расходе железобетона. На рис.

7.10, б показана конструкция набереж-

ной, построенной в 1932 г. в Клайпед-

ском порту. Фундаментная плита мас-

сива-гиганта имеет уширение с внутрен-

ней стороны с вылетом 2,6 м, снабжен-

ное контрфорсом. Принятый профиль

является эффективным. Он обеспечивает

уменьшение напряжений на грунт и

повышение устойчивости сооружения

благодаря пригрузки консольной части

днища грунтом. Таким образом, поло-

жительный эффект здесь обеспечивается

вследствие уширения подошвы без су-

щественного увеличения объема желе-

зобетона в сооружении. Толщина внут-

ренних перегородок и расположенных в

одной плоскости с ними контрфорсов

20 см, расстояние между перегородками

в свету 1,75 м. Размеры отдельных эле-

ментов понтона длиной 21,75 м подобра-

ны так, чтобы при буксировке и установ-

ке на постель он оставался в вертикаль-

ном положении.

При строительстве причальной иаС*.

режной в Перми в 1963 г. применяли^

массивы-гиганты длиной 17,3 м (р^

7.10, в), собираемые из 60 плоских то*

костенных плит 17 типоразмеров. ЛИЦА.

вая плита понтона выполнена из

пред.

варительно напряженного, остальные

плиты из обычного железобетона.

Плиты

соединялись с помощью закладных дета,

лей (1632 шт. на один понтон) по линиям

стыкования. Стыки омонолич и вались

торкрет-бетоном и бетонной смесью на

быстротвердеющем цементе. Масса

пон-

тона 250 т, осадка на плаву 2,2, м.

Надстройка состоит из предваритель-

но напряженных плит шириной 3,15

с двумя вертикальными ребрами.

Каж-

дая плита надстройки анкеруется за

по-

перечные диафрагмы понтона двумя

плос-

кими тягами сечением 20x150 мм.

Пли-

ты нижним концом опираются на

рас-

положенные через 1,54 м

поперечные

диафрагмы понтона и прикрепляются к

ним с помощью сварки закладных

час-

тей. Грунтонепроницаемость

швов

меж-

ду плитами надстройки достигается с

по-

мощью металлических пластинок,

при-

б)

1X1

-1W

"ДМ* т

0,20

сЬ

0.20 3.80

SS1S *•.

г)

' 0,20 Ж

<ь<9>*>а

[у///;;;/.

Рис. 7.10. Набережные из массивов-гигантов:

a — симметричного профиля без каменной постели; б — несимметричного профиля; в

—

с надстро!'

кой из эаанкерованных сборных элементов; г

—

варианты уплотнения швов между масснвадоМЙ

гантами; /

—

заполнение бетоном в мешках или по методу вертикально перемещающейся труо

после осадки; 2

—

заполнение гравием; 3 верхний массив-гигант; / — строительный уровень

вариваемых к обрамляющим уголкам

железобетонных плит надстройки.

Понтоны устанавливались на постель

таким образом, чтобы зазор в свету меж-

ду плитами продольных стенок и днища

двух соседних понтонов составлял 5 см.

Этот зазор между лицевыми плитами

перекрывался железобетонными на-

тельниками, оклеенными битумными ма-

тами. Пространство между торцовыми

стенками соседних понтонов шириной

30 см, имеющее вид замкнутой коробки,

заполняется трехслойным обратным

фильтром. Массивы-гиганты и пазухи

за набережной заполнялись песчано-

гравийной смесью. Возведение подоб-

ных конструкций возможно при низких

строительных уровнях воды.

Как видно из изложенного, конструк-

тивные типы набережных из массивов-

гигантов претерпели значительные из-

менения. Имеются большие возможности

их дальнейшего совершенствования и,

в частности, в форме сборных массивов-

гигантов. Однако применение их в мор-

ских условиях возможно лишь при усло-

вии обеспечения надежной защиты сты-

ков от агрессивного воздействия среды.

В рассматриваемых набережных меж-

ду массивами-гигантами стыков срав-

нительно мало, поэтому имеется воз-

можность тщательного выполнения ра-

бот по уплотнению швов и, следователь-

но, обойтись без каменной призмы, ко-

торая может быть отсыпана с целью

уменьшения давления грунта, если это

оправдывается экономически. Конструк-

ция стыка должна обеспечить грунтоне-

проницаемость, возможность независи-

мой осадки массивов-гигантов и проч-

ность примыкающих к стыку конструк-

тивных элементов понтона при неравно-

мерных осадках. В строительной прак-

тике применялось много различных кон-

струкций стыков. Две из них показаны

на рис. 7.10, г. Первый стык рекоменду-

ется применять при плотных грунтах

основания, второй — при более слабых

грунтах.

Длина применявшихся в морских усло-

виях массивов-гигантов в зависимости

от несущей способности грунта основа-

ния и условий спуска колебалась от

10 до 50 м, толщина наружных стенок

от 15 до 60 см, днища от 25 до 50 см.

В предварительном порядке для сред-

них условий можно принимать: длину

массивов-гигантов 15—25 м, толщину

днища до 30—40 см, наружных стенок

до 30 см, внутренних 15—20 см, размер

отсеков в плане вдоль массива 2—3,5 м,

поперек 3—4 м и более, вылет консолей

плиты днища до 1 м (при большем вы-

лете консоли необходимо укрепить

контрфорсами).

В мировом портостроении и в настоя*

щее время массивы-гиганты продолжа-

ют оставаться одной из самых распрост-

раненных конструкций. Благодаря их

использованию сокращаются сроки

строительства по сравнению с массиво-

вой кладкой, уменьшается длительность

морских работ, возникает возможность

возводить причалы практически любой

глубины (до 25 м и более), уменьшается

расход бетона и не требуется применения

плавучих кранов.

Однако массивы-гиганты являются до-

статочно дорогостоящими конструкция-

ми, особенно учитывая высокую стои-

мость спусковых устройств. Поэтому

применение массивов-гигантов оправда-

но лишь при большом объеме работ и при

наличии перспективы дальнейшего их

применения в данном районе. Для уста-

новки массивов-гигантов необходимо

тщательное ровнение постели. В тяже-

лых ледовых условиях должны прини-

маться специальные меры для защиты

стенок массива-гиганта в зоне перемен-

ного уровня. В морских условиях при

строительстве набережных и оградитель-

ных сооружений с начала 40-х годов мас-

сивы-гиганты в СССР не применялись.

§ 7.5. НАБЕРЕЖНЫЕ УГОЛКОВОГО ТИПА

В течение многих десятилетий в граж-

данском и промышленном строительстве

применяются подпорные стенки угол-

кового профиля: контрфорсные, у ко-

торых контрфорсы связывают лицевую

плиту с фундаментной, и консольные,

когда лицевая ограждающая плита кон-

сольно закреплена в фундаментной.

В последние 30 лет стенки этого типа ста-

ли широко применяться для возведения

набережных (рис. 7.11).

137

Для строительства «насухо» Гипро-

речтрансом в 1954—1958 гг. были раз-

работаны типовые проекты двух типов

сборных железобетонных уголковых на-

бережных высотой до 9 м: тип I с внут-

ренней анкеровкой и тип II с внешней

анкеровкой.

Характерной особенностью уголковых

стенок с внутренней анкеровкой являет-

ся то, что они создают значительное не-

равномерное давление на грунт. Анкер

«приподнимает» тыловую часть фунда-

ментной плиты, и контактное давление

здесь уменьшается, а под передней час-

тью увеличивается.

В набережной же типа II (с внешней

анкеровкой) обеспечивается почти рав-

номерное распределение давления на

основание, поэтому при прочих равных

условиях ширина фундаментной плиты

может быть на 25—30 % меньше, чем в

набережной с внутренней анкеровкой.

В остальном конструкция стенки типа II

отличается главным образом только

близким к горизонтальному расположе-

нием анкера и наличием анкерной опо-

ры.

В морских условиях уголковая набе-

режная из сборных железобетонных эле-

ментов с внешней анкеровкой была впер-

вые построена в 1962 г. в порту Ильи-

чевск.

Для морских набережных

глубиной

9,75 м были выполнены детальные

про-

ектные проработки уголковой

стенки

внутренней анкеровкой с

предваритель-

но напряженной лицевой плитой

тол-

щиной 40 см. Особенностью

стенки яв-

ляется конструкция фундаментной

без-

реберной плиты толщиной 60 см

из на-

пряженного железобетона: на

ширине

8 м эта плита опирается на

каменную

постель; хвостовая часть плиты

шири-

ной 2 м, за которую крепится

анкер,

приподнята над постелью и не

опирается

на основание. Эта часть плиты,

воспри-

Рис. 7.11. Причальные сооружения уголкового типа;

—

с внутренней анкеровкой; б

—

с внешней анкеровкой; в

—

контрфорсная; /

—

лицевая плита;

—

фундаментная плита; 3

—

обратный фильтр; 4

—

анкерная тяга; 5

—

шапочный брус;

£ —

ан-

керная плита; 7— монолитный оголовок;

8 —

монолитная часть контрфорса; 9

—

контрфорс

нимая давление от засыпки сверху, спо-

собствует выравниванию эпюры на-

пряжений в основании.

В 1962 г. Союзморниипроектом была

начата большая работа по унификации

элементов морских гидротехнических со-

оружений. Из гравитационных причаль-

ных сооружений детальной разработке

подверглись только три варианта стенок

для глубин 11,5; 9,75 и 8,25 м: уголковая

стенка с внешней анкеровкой (вариант

Г-1)

два типа уголковых контрфорсных

стенок (варианты Г-2 и Г-3).

Выше были кратко рассмотрены тен-

денции развития уголковых набережных.

Без всестороннего изучения предшест-

вующего опыта проектирования и строи-

тельства сооружений какого-либо типа

нельзя эффективно вести работу по даль-

нейшему совершенствованию конструк-

ции.

В настоящее время имеются разрабо-

танные Черноморниипроектом достаточ-

но совершенные проекты уголковых на-

бережных. На рис. 7.11, а показана на-

бережная с внутренней анкеровкой для

глубин 6,5; 8,25; 9,75 и 11,5 м. Ширина

элементов вдоль кордона для всех глубин

398

см. Лицевые плиты выполняют из

предварительно напряженного железо-

бетона для глубин 9,75 и 11,5 м или из

предварительно напряженного и нена-

пряженного железобетона для глубин

6,5 и 8,25 м. Фундаментную плиту пря-

моугольного сечения изготовляют из

напряженного железобетона. Каждый

анкер, покрываемый противокоррозий-

ной битумной изоляцией, состоит из двух

стальных полос, сечение которых опре-

деляется расчетом. Блоки набережной,

т. е. лицевые и фундаментные плиты,

связанные анкерными тягами, собирают-

ся на берегу и с помощью плавучего

крана устанавливаются «в воду» на под-

готовленную постель. Учитывая жесткие

требования к ровнению, под уголковые

стенки допускается устройство гравий-

ных постелей, но при условии примене-

ния защитных мероприятий против под-

мыва стенки. Набережная такой конст-

рукции построена на широком пирсе

Новороссийского порта. В целом монтаж

ее проще, чем стенки с внешней анкеров-

кой: сокращается объем подводных ра-

бот, уменьшается время работы плаву-

чих кранов и в целом снижается стои-

мость строительства причала.

Основным отличием уголковой набе-

режной с внешней анкеровкой (рис.

7.11, б) является то, что их лицевые пли-

ты соединяются при помощи анкеров со

специальными анкерными плитами. Эти

сооружения не являются гравитацион-

ными, так как их устойчивость обеспечи-

вается не только благодаря собственному

весу конструкции и весу грунта, но и

благодаря наличию анкера. Эти соору-

жения можно отнести к сооружениям

смешанной конструкции в отличие от

уголковых стенок с внутренней анке-

ровкой и контрфорсных, которые явля-

ются гравитационными сооружениями.

Набережные с внешней анкеровкой име-

ют близкое к равномерному распределе-

ние напряжений в основании, поэтому

могут быть возведены на менее прочных

грунтах, чем стенки с внутренней анке-

ровкой и контрфорсные.

Достаточно совершенная конструкция

уголковой контрфорсной набережной,

построенной в 1967 г. на широком пирсе

№ 2 Новороссийского порта, показана

на рис. 7.11, е. Блок шириной вдоль

кордона 4 м, массой 74 т состоит из трех

омоноличенных с помощью козлового

крана грузоподъемностью 125 т ненапря-

женных элементов: лицевой и фунда-

ментной плит и контрфорса. Толщина

контрфорса 20 см, толщина фундамент-

ной плиты 20 см у швов между плитами

и 50 см под контрфорсами и под лицевой

плитой. Секции, состоящие из 6 блоков,

разделены температур но-осадочными

швами шириной 5 см. Тумбовый массив

образуется уширением оголовка до 1,4 м.

Толщина постели, образованной в

скальном грунте, была переменная от 0,5

до 2,5 м. После разрыхления шпуровыми

зарядами грунт разрабатывался много-

черпаковыми снарядами.

Зазоры между лицевыми плитами пере-

крывали завесами из двух слоев гидро-

рерина толщиной по 4 мм, шириной 80 см

(рис. 7.12). Верхние края полотнищ

гидрорерина заделываются в бетон над-

стройки. Швы между фундаментными

плитами перекрываются двумя слоями

полос из гидрорерина. Уплотнение швов

лентами из гидрорерина индустриально

и экономично и может применяться для

139

Рис. 7.12. Типы перекрытия швов между ли-

цевыми плитами уголковых набережных:

—

трубы с прорезью; 2

—

двутавр; 3

—-

щебень; 4 —

металлические клинья d—30 мм; 5

—

заделанные в бе-

тон скобы; 6— два слоя гидрорерина; 7

—

доска в зо-

не переменного уровня; 8

—

металлические прижим-

ные планки 400X10 мм

всех набережных при условии, что за

ними нет гидростатического давления

воды. При возникновении гидростатиче-

ского давления с внутренней стороны

швы можно уплотнить двухслойным ще-

беночным обратным фильтром.

Черноморниипроектом разработана

конструкция глубоководной уголковой

набережной для глубин до 18—20 м,

состоящая из фундаментного блока (фун-

даментная плита с двумя контрфорсами)

и железобетонной лицевой стенки, в

верхней части соединенной двумя анке-

рами с анкерной плитой. Лицевая стен-

ка может быть выполнена также в виде

панели из металлического шпунта. Осо-

бенностью конструкции является то, что

лицевая стенка опирается на верхнюю

часть контрфорса и анкеруется за контр-

форс на этом уровне. Часть лицевой

стенки в пределах высоты контрфорса

«работает» как консоль. При принятой

схеме анкеровки уменьшаются пролет

лицевой стенки и изгибающий момент в

ней. Для предварительных расчетов та-

кой стенки рекомендуется принимать:

ширину фундаментной плиты (перпенди-

кулярно кордону) 0,5 Н (Н — глубина

причала); высоту контрфорса 0,3 Я; тол-

щину лицевой плиты 0,20 м; толщину

фундаментной плиты 0,5 м; толщину

контрфорса 0,3 м.

Детальные указания по конструирова-

но

нию и расчету конструкции имеются $

Руководстве по проектированию

В целом к достоинствам уголковых на-

бережных относятся индустриализация

и простота изготовления элементов, ма-

лая материалоемкость (по сравнению с

сооружениями из массивовой кладки рас-

ход бетона примерно в 3 раза меньше),

экономичность (полное использование

прочности элементов и обеспечение ус-

тойчивости стенки благодаря пригрузки

грунтом фундаментной плиты), макси-

мальная сборность, малая трудоемкость

и высокие темпы строительства. К недо-

статкам следует отнести высокую чувст-

вительность к неравномерным осадкам,

необходимость в ряде случаев в дополни-

тельных мерах защиты тонкостенных

элементов, например, при ледовых воз-

действиях и значительное количество

зазоров в вертикальной стенке, из-за

чего требуется особо тщательное выпол-

нение работ по обеспечению грунтоне-

проникаемости швов.

§ 7.6. НАБЕРЕЖНЫЕ ИЗ ОБОЛОЧЕК

БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА

Оболочки (цилиндрические, полиго-

нальные, овальные, эллиптические)

—

тонкостенные пространственные систе-

мы, представляющие собой исключитель-

но прочную конструктивную форму, на-

чали применяться в морской гидротех-

нике недавно, с начала 50-х годов. Рас-

сматриваемые сооружения состоят из

двух основных элементов: оболочки и

надстройки. Полигональные проектиру-

ются обычно в форме многоугольника,

вписанного в круг.

В СССР впервые оболочки были при-

менены в Риге (проект Гипроречтранса)

в 1963—1965 гг. при строительстве набе-

режной глубиной 5 м. Оболочки диамет-

ром 5,5 м с толщиной стенок 12 см (в

верхней части 25 см) изготавливали

на

берегу способом пневмобетона. Швы

меж-

ду оболочками перекрывались достаточ-

но надежно путем бетонирования мето-

Руководство по проектированию глубо-

ководных причальных сооружений уголково-

го типа, РД 31.31.04—79. М.: ЦЩ

«Морфлот», 1981. 43 с.