Терехова О.Н. Холодильная техника и технология
Подождите немного. Документ загружается.
36
Таблица 5 – Физические свойства сухого воздуха при p = 100кПа (продолжение)
t,
˚С
ρ
в
,
кг/м
3
c
p
,
кДж/(кг·К)
λ·10
2
,
Вт/(м·К)
a·10
6
,
м
2
/с
µ·10
6
,
Па·с
ν·10
6
,
м
2
/с
Pr
140 0,854 1,013 3,49 40,3 23,7 27,80 0,684
160 0,815 1,017 3,64 43,9 24,5 30,09 0,682
37
4 РАСЧЕТ ИЗОЛЯЦИИ ОХЛАЖДАЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЙ
Основное назначение теплоизоляции – снижение притока теплоты в холодильное по-
мещение. Качество изоляционных конструкций зависит от таких факторов, как конструкция
ограждения, теплофизические свойства теплоизоляционных материалов и качество выполне-
ния работ по укладке изоляции. От толщины изоляции зависят расход энергии на производ-
ство холода, полезная грузоподъемность рефрижераторного транспорта и вместимость по-
мещений
стационарных холодильников. Как правило, теплоизоляционные материалы доро-
гостоящие (их стоимость на холодильниках составляет 25-40% стоимости всего строительст-
ва), в связи с этим при проектировании приходится решать задачу о нахождении оптималь-
ной толщины изоляции, удовлетворяющей требованиям экономической рентабельности.
Определение толщины теплоизоляционного слоя
Толщина слоя тепловой изоляции обычно определяется из условия, что термическое
сопротивление ограждения не меньше нормативного значения
R
н
, или что влага из окру-
жающего воздуха не будет конденсироваться на поверхности теплоизоляционной конструк-
ции при расчетных значениях температуры и влажности окружающего воздуха.
Для теплоизоляционных конструкций здания холодильника толщина теплоизоляци-
онного слоя δ
из
находится по формуле:
δ
из
= λ
из
{R
н
– (1/α
н
+ Σ(δ
i
/λ
i
)+1/α
в
)},
где λ
из
– теплопроводность изоляционного слоя ;
R
н
– нормативное значение термического сопротивления;
α
н
, α
в
– теплоотдача с наружной и внутренней поверхностей ограждения;
Σ(δ
i
/λ
i
) – сумма термических сопротивлений всех слоев ограждения, кроме теплоизоля-
ционного.
Пример: определить толщину теплоизоляционного слоя изоляционной конструкции
наружной стены камеры хранения охлажденных грузов холодильника, расположенного в
Барнауле.
Исходные данные:
t
н
= 25˚C, t
в
= -25˚C, t
ср.г.
≈-2÷7˚C
λ
из
= 0,05 Вт/м·К;R
н
= 4,7 м
2
·К/Вт, α
н
= 23 Вт/м
2
·К, α
в
= 8 Вт/м
2
·К
δ
из
=0,05{4,7
-(1/23+0,38/0,81+0,02/0,93+0,004/0,3+0,02/0,93+1/8)}=0,164 м
Предлагается рассчитать представленный набор материалов.
Определение зоны конденсации в изоляции и толщины пароизоляционного слоя
Для решения задачи сначала следует установить характер изменения температуры и
парциального давления водяного пара внутри ограждения. Как правило, значения темпера-
туры
t
н
и парциального давления водяных паров P
н
наружного воздуха намного больше тем-
пературы
t
к
и парциального давления P
к
воздуха камеры низкотемпературного холодильника.
Поэтому при эксплуатации холодильников через изоляцию из внешней среды в камеру по-
ступают количество теплоты Q
1
и количество водяного пара W
1
, которые для случая плоской
многослойной стенки определяются уравнениями:
Q
1
= (1/R
из
)(t
н
-t
к
)F
н
(9)
W
1
= (1/R
диф
)(P
н
-P
к
)F
н
(10)
где R
из
и R
диф
– соответственно, термическое и диффузионное сопротивление изоля-
ции; F
н
– площадь поверхности изолированной стенки; t
н
, t
к
– температуры наружного возду-
ха и воздуха в охлажденном помещении (камере); P
н
, P
к
- парциальное давление водяного па-
ра снаружи и изнутри изолированного ограждения.
Величина (1/R
из
) = k
из
определяется выражением
k
из
= (α
н
-1
+Σδ
i
λ
i
-1
+α
к
-1
)
-1
(11)
где α
н
, α
к
– коэффициенты теплоотдачи со стороны наружной и внутренней стенок
камеры; δ
i
– толщина i-го слоя;
λ
i
– коэффициент теплопроводности i-го слоя.
Величина (1/R
диф
) = Σ(µ
i
/δ
i
), где µ
i
– коэффициент паропроницаемости i-го слоя.
38
В выражениях (1) и (2) температуры и давления принимают по климатическим табли-
цам и технологическим инструкциям, причем P
н
= φ
н
P
н
''; P
к
= φ
к
P
к
''.
Температуру наружной и внутренней стенок ограждений
t
ст.н
и t
ст.к
определяют по за-
висимостям:
t
ст.н
= t
н
– k
из
(t
н
– t
к
)(1/α
н
) (12)
t
ст.к
= t
к
– k
из
(t
н
– t
к
)(1/α
к
) (13)
где α
н
, α
к
– коэффициенты теплоотдачи со стороны наружной и внутренней стенок.
Согласно зависимостям (21) и (22) распределение температуры и парциального давле-
ния водяного пара в стенке будет линейным (рис. 1.9).
Рис.1.9 – Графики изменения параметров вл ажного воздуха в изолирующем ог-
раждении холодильника
39
В однородной бесконечной стенке заданной толщины изменение температуры по
толщине ограждения определяется выражением:
t
i
= t
ст.н
– q(δ
i
/λ
i
) (14)
где
t
i
– температура в произвольном сечении ограждения; q – удельный тепловой поток
через ограждения.
Для определения влажностного режима в изолирующем ограждении при установив-
шемся потоке водяного пара применяют графоаналитический метод, который позволяет оп-
ределить зону конденсации в ограждении, характеристики пароизоляционных материалов и
рассчитать влажностный режим в изоляционных материалах по взаимному расположению
линий падения парциального давления водяного пара P
i
в ограждении и парциального давле-
ния насыщения водяного пара P
i
''
. Для построения линии падения парциального давления во-
дяного пара необходимо определить парциальные давления водяного пара на внутренней по-
верхности ограждения P
ст.к
, на границе слоев P
i
и на наружной поверхности P
ст.н
этого огра-
ждения. Парциальное давление насыщения водяного пара P'' можно найти тремя методами:
1)
табличный (справочные данные)
2)
графический (по i-d-диаграмме)
3)
аналитический (по формуле).
Зная относительную влажность воздуха снаружи и изнутри ограждения φ
н
и φ
к
, мож-
но определить P
н
и P
к
для состояний, характеризуемых параметрами наружного воздуха и
воздуха в охлаждаемом помещении. Учитывая, что падение парциального давления водяных
паров подчиняется линейному закону и что φ
i
= (P
i
/P
i
''
), можно определить φ
i
для любого се-
чения изоляции и ограждения. Кривую изменения парциального давления насыщения водя-
ного пара P" рассчитывают по изменению температуры внутри ограждения, причем при каж-
дом значении температуры
t
i
с помощью i-d-диаграммы находят давление P
i
'', соответствую-
щее температуре точки росы. Графический метод нахождения зоны конденсации прост и на-
гляден, но может быть недостаточно точным.
Более точно зону конденсации можно установить аналитическим методом. Для опре-
деления координат точки
d – правой границы зоны конденсации – необходимо решить урав-
нение (P
d
– P
к
)/(δ - δ
i
) = tg α или (P
d
– P
к
)/(δ - δ
i
) = d P
i
"/d δ
i
при δ
i
= δ
d
. Для его решения надо
найти P
i
" = f(δ
i
), используя аналитические зависимости P
i
" = f
1
(t
i
) и t
i
= f
2
(δ
i
). В качестве пер-
вой из них целесообразно привлечь довольно точную зависимость давления водяного пара
надо льдом, данную Ф. Леви в виде lg P
i
" = 11,35·lg (t
i
+140) – 23,9591 и справедливую в ин-
тервале от 0˚ до - 40˚ C. Так как для однородной стенки t
i
= t
н
' – (δ
i
/λ
i
)·q.
Рис 1.10 – Влияние пароизоляции на изменение параметров влажного воздуха в
изолирующем ограждении:а– без пароизоляции; б –пароизоляция с теплой сторо-
ны; в – пароизоляция с холодной стороны
40
Искомая функция будет иметь вид:
lg P
i
" = 11,35·lg [t
н
' +140 - (δ
i
/λ
i
)·q] – 23,9591 (15)
Далее в произвольном масштабе вычерчивают вертикальный разрез ограждения, по-
лученные значения P
н
и P
i
соединяют линией, характеризующей падение парциального дав-
ления водяного пара в толще изоляции. На границе слоев ограждения наносят соответст-
вующие значения парциальных давлений водяного пара P
i
и соединяют прямыми линиями
между собой.
Полученная ломаная линия представляет собой расчетную линию падения P парци-
альных давлений водяного пара в ограждении. Если парциальное давление на границе слоев
(линия P
н
- P
i
) оказывается меньше парциального давления насыщения водяных паров (линия
P
н
"
- P
i
"), т.е. линия P
н
- P
i
лежит ниже линии P
н
"
- P
i
" или они не пересекаются, то в огражде-
нии конденсат выпадать не будет. Если на каком-либо участке ограждения (по толщине)
кривая P
i
" = f(δ
i
) пересекается с прямой P
i
= f(δ
i
) (т.е. теоретически P
i
"< P
i
, чего не может
быть), то это – неустойчивое состояние влажного воздуха.
Целесообразно предположить, что в предельном случае P
i
" = P
i
или φ
i
= 1. При этом
зону, в которой возможна конденсация паров влаги из насыщенного воздуха, рекомендуется
определять путем проведения касательных к кривой P
i
" = f(δ
i
) из точек a и b, соответствую-
щих значениям парциального давления паров воды P
н
и P
к
. часть изоляционного ограждения
(по толщине), ограниченная прямыми
cd и mn и кривой P" = f(δ
i
) (φ = 1), называется зоной
конденсации.
Для ликвидации зоны конденсации в ограждении устанавливают пароизоляционный
слой. Размещение пароизоляционного слоя с теплой стороны ограждения позволяет снизить
парциальное давление паров воды, а также соответствующую влажность в ограждении.
В случае установки пароизоляции с холодной стороны ограждения существенно повыша-
ется парциальное давление паров воды вблизи холодной стенки
и резко увеличивается зона
конденсации. Однако иногда паро- и гидроизоляцию устанавливают и с холодной стороны
ограждения, так как увлажнение изоляции может вызывать не только диффузия влаги из воз-
духа, но и непосредственный контакт изоляции с водой, выделяющейся в охлаждаемых по-
мещениях при некоторых технологических процессах.
Толщина пароизоляционного слоя ограждения определяется
по формуле:
δ
пи
= µ·R (16)
где
R = Σ(δ
i
/µ
i
) – сопротивление паропроницанию слоев ограждения, где δ
i
– толщина
i-го слоя материала;
µ
i
– коэффициент паропроницаемости i-го слоя материала.
а б в
Рис. 1.11 – Влияние пароизоляции на изменение параметров влажного воздуха в
изолирующем ограждении: а – без пароизоляции; б - пароизоляция с теплой сторо-
ны; в – пароизоляция с холодной стороны
41
Определяем количество влаги, конденсирующейся в ограждении при стационарных ус-
ловиях диффузии водяного пара
W
1
= (P
н
- P
к
)/R
диф
(17)
где 1/
R
диф
– диффузионное сопротивление изоляции (суммарное сопротивление паро-
проницаемости всех слоев стены от наружной поверхности до зоны конденсации)
Определим количество влаги, уходящее из зоны конденсации
W
2
= (P
d
- P
к
)/ R
диф
(18)
где P
d
– парциальное давление водяных паров на границе зоны конденсации со стороны
холодильной камеры;
1/
R
диф
– диффузионное сопротивление изоляции (суммарное сопротивление паропро-
ницаемости всех слоев стены от зоны конденсации до поверхности камеры).
Рассчитаем количество влаги, оставшейся в зоне конденсации
W = W
1
– W
2
(19)
Пример: рассчитать графоаналитическим методом влажностный режим наружной
стенки камеры хранения холодильника. Определить зону конденсации и количество влаги,
конденсирующейся в стенке.
Дано: условия работы ограждения: средние летние параметры воздуха t
н
= 25ºC, φ
н
=56%; параметры воздуха в камере
t
к
= -18ºC, φ
к
= 90%; коэффициент теплоотдачи со сторо-
ны наружного и внутреннего (камеры) воздуха соответственно α
н
=20ккал/(м
2
·ч·град.) и
α
в
= 7 ккал/(м
2
·ч·град.)
Расчет:
1.
Найдем коэффициент теплопередачи ограждения:
k = 1/(1/ α
н
+ Σ(δ
i
/λ
i
)+1/ α
в
), ккал/м
2
·ч·град.
где Σ(δ
i
/λ
i
) – сумма термических сопротивлений всех слоев ограждения, кроме тепло-
изоляционного.
k=1/(1/20+0,03/0,9+0,25/0,5+0,02/0,9+0,2/0,06+0,03/0,9+1/7)=0,243
2. Определяем удельный тепловой поток через ограждение:
q = k(t
н
– t
к
), ккал/м
2
·ч·град.
q = 0,243(25-(-18))=10,45
3.
Найдем температуры на границе слоев ограждения:
t
1
= t
н
– q/ α
н
, ºC
t
2
= t
н
– q(1/ α
н
+ δ
1-2
/λ
1-2
)
t
3
= t
н
– q(1/ α
н
+ δ
1-2
/λ
1-2
+ δ
2-3
/λ
2-3
)
t
4
= t
н
– q(1/ α
н
+ δ
1-2
/λ
1-2
+ δ
2-3
/λ
2-3
+ δ
3-4
/λ
3-4
)
t
5
= t
н
– q(1/ α
н
+ δ
1-2
/λ
1-2
+ δ
2-3
/λ
2-3
+ δ
3-4
/λ
3-4
+ δ
4-5
/λ
4-5
)
t
6
= t
к
– q/ α
к
t
1
= 25 – 10,45/20=24,48
t
2
= 25 – 10,45(1/20+ 0,03/0,9)=24,13
t
3
= 25 – 10,45(1/20+0,03/0,9+0,25/0,5)=18,91
t
4
= 25 – 10,45(1/20+0,03/0,9+0,25/0,5+0,02/0,9)=18,68
t
5
= 25 – 10,45(1/20+0,03/0,9+0,25/0,5+0,02/0,9+0,2/0,06)= -16,12
t
6
= -18 – 10,45/7=-16,51
Определяем сопротивление паропроницанию слоев ограждения:
R
i
= δ
i
/µ
i
, м
2
·ч·мм рт.ст./г
где δ
i
– толщина i-го слоя материала;
µ
i
– коэффициент паропроницаемости i-го слоя материала.
R
1-2
= 0,03/1,8·10
-2
;
R
2-3
= 0,25/2·10
-2
;
R
3-4
= 0,02/1,8·10
-2
R
4-4'
= 2м
2
·ч·мм рт.ст./г; R
4'-5
= 0,2/5,5·10
-2
; R
5-6
= 0,03/1,8·10
-2
4.
Определяем парциальные давления водяных паров и паров насыщения, т.е. P
i
и
P
i
''
:
P
i
''
находим по таблице справочника (P
i
''
=f(t
i
)):
42
P
н
''
= 3166,3Па=23,75мм рт.ст.
P
к
''
= 124,656Па=0,935мм рт.ст.
P
н
= φ
н
P
н
'' = 0,56·23,75=13,3мм рт.ст.
P
к
= φ
к
P
к
'' = 0,9·0,935=0,84мм рт.ст.
5.
Строим графики распределения температур и парциальных давлений водяного и
насыщенного паров
6. По формуле (25) определяем толщину пароизоляционного слоя ограждения
δ
пи
= µ·Η.
7. По формуле (26) определяем количество влаги, конденсирующейся в ограждении при
стационарных условиях диффузии водяного пара
W
1
= (13,3 – 1,2)/20,9= 0,58 г/м
2
·ч
8. По формуле (27) определим количество влаги, уходящее из зоны конденсации
W
2
= (1 – 0,84)/0,87=0,184 г/м
2
·ч
9. По формуле (246) рассчитываем количество влаги, оставшейся в зоне конденсации
W = 0,58 – 0,184 = 0,396 г/м
2
·ч
ПРИМЕР РАСЧЕТА ИЗОЛЯЦИОННОЙ КОНСТРУКЦИИ КАМЕРЫ
ХОЛОДИЛЬНИКА
Рассчитать:
графоаналитическим методом влажностный режим наружной стенки
камеры хранения холодильника. Определить зону конденсации и количество влаги W г/м
2.
ч
конденсирующейся в стенке.
Таблица 6 – Характеристика слоёв ограждений
Номер
слоя
Наименование Толщина,
м
Коэф. теплопроводно-
сти, ккал/(м
.
ч
.
град)
Коэф. пропор-
циональности
г/(м
.
ч
.
мм.рт.ст.)
1-2 Штукатурка 0,03 0,9 1,8
.
10
-2
2-3 Камень-ракушечник 0,25 0,5 2
.
10
-2
3-4 Штукатурка 0,02 0,9 1,8
.
10
-2
4-4` Гидроизоляция (би-
тум)
--- --- R=2
м.ч.мм.рт.ст./ч
4`-5 Минеральная пробка 0,2 0,06 5,5
.
10
-2
5-6 Штукатурка 0,03 0,9 1,8
.
10
-2
Дано:
Условие работы ограждения: среднелетние параметры наружного воздуха
.56%
н
С;
0
25
н
t =ϕ=
1 2 3 4 4` 5 6
Рис. 1.15 – Конструкция теп-
лоограждающей стены
43
Параметры воздуха в камере .%90С;18t
н
0
н
=ϕ−= Коэффициент теплопроводности
со стороны наружного воздуха .%90С;18t
н
0
н
=ϕ−= Коэффициент теплоотдачи со
стороны внутреннего воздуха град)чккал/(м 7
2
вн
⋅⋅=α
Расчёт: Определим температуры на границах слоёв ограждения. Для этого предвари-
тельно находим коэффициент теплопередачи ограждения.
гра
д
ч
2
ккал/м 0,243
7
1
9,0
03,0
06,0
2,0
9,0
02,0
5,0
25,0
9,0
03,0
20
1
1
k
1
65
65
54
54
43
43
32
32
21
21
n
1
1
r ⋅=
++++++
=
α
+
−
λ
−
δ
+
−
′
λ
−
′
δ
+
−
λ
−
δ
+
−
λ
−
δ
+
−
λ
−
δ
+
α
=
Удельный тепловой поток через ограждение q = 0,243 [25+18)]=10,45 ккал/(м
2.
ч)
q = r
.
(t
н
-t
к
)
С
0
48,24
20
45,10
25
n
q
н
t
1
t =−=
α
−=
С
0
13,24)
9,0
03,0
20
1
(45,1025)
21
21
n
1
(q
н
t
2
t =+⋅−=
−
λ
−
δ
+
α
⋅−=
С
0
91,18)
5,0
25,0
9,0
03,0
20
1
(45,1025)
32
32
21
21
n
1
(q
н
t
3
t =++⋅−=
−
λ
−
δ
+
−
λ
−
δ
+
α
⋅−=
С
0
68,18)
9,0
02,0
5,0
25,0
9,0
03,0
20
1
(45,1025)
43
43
32
32
21
21
n
1
(q
н
t
4
t =+++⋅−=
−
λ
−
δ
+
−
λ
−
δ
+
−
λ
−
δ
+
α
⋅−=
С
0
15,16
5
t
)
06,0
2,0
9,0
02,0
5,0
25,0
9,0
03,0
20
1
(45,1025)
54
54
43
43
32
32
21
21
n
1
(q
н
t
5
t
−=
++++⋅−=
−
′
λ
−
′
δ
+
−
λ
−
δ
+
−
λ
−
δ
+
−
λ
−
δ
+
α
⋅−=
C51,16
7
45,10
18
вн
q
к
t
6
t °−=+−=
α
+=
Примечание: При расчёте поле температур пренебрегается термическим сопротивле-
нием слоя гидроизоляции
44
44
′
−
λ
′
−
δ
в следствии его малой величины.
Определим сопротивления паропроницанию слоёв ограждений. Сопротивление слоя
однородного материала составляет
µ
δ
=R.
Тогда сопротивления паропроницанию слоёв ограждения равны:
;г.ст.рт.ммчм 67,1
108,1
03,0
R
2
2
21
21
21
⋅⋅=
⋅
=
µ
δ
=
−
−
−
−
;г.ст.рт.ммчм 5,12
102
25,0
R
2
2
32
32
32
⋅⋅=
⋅
=
µ
δ
=
−
−
−
−
;г.ст.рт.ммчм 11,1
108,1
02,0
R
2
2
43
43
43
⋅⋅=
⋅
=
µ
δ
=
−
−
−
−
;г.ст.рт.ммчм 2R
2
`44
⋅⋅=
−
;г.ст.рт.ммчм 64,3
105,5
2,0
R
2
2
5`4
5`4
5`4
⋅⋅=
⋅
=
µ
δ
=
−
−
−
−
44
;г.ст.рт.ммчм 67,1
108,1
03,0
R
2
2
65
65
65
⋅⋅=
⋅
=
µ
δ
=
−
−
−
−
Определим графические зоны конденсации и распределения парциальных давлений в
стене
Пользуясь I-d – диаграммой для влажного воздуха либо таблицами, определяем пар-
циальное давление водяных паров в наружном воздухе и в воздухе камеры:
мм.рт.ст. 85,0р
мм.рт.ст. 8,13р
к
н
=
=
В координатах
t,р−
µ
δ
строим графики распределения температур и парциальных
давлений водяного и насыщенного паров.
При графическом построении выяснилось, что линия распределения парциальных
давлений Р пересекается с кривой парциальных давлений насыщенного водяного пара Р``,
следовательно, в данной стене произойдёт конденсация водяных паров.
Для выяснения истинного распределения парциальных давлений в стене при наличии
зоны конденсации
достаточно из точек А и Д провести касательные к кривой Р``. Зона между
точками касания В и С является зоной конденсации, а парциальное давление в стене распре-
деляется по линии АВСД.
Определим количество влаги, поступающее от наружного воздуха в зону конденса-
ции, выяснив количество конденсирующейся влаги:
ab
вн
1
R
РР
W
−
=
,
где Р
в
– парциальное давление водяных паров на границе зоны конденсации со
t,
0
C
Рис 1.14 Графическое определение зоны конденсации и распре-
деления парциальных давлений в стене
1 2 4 4
/
5 6
24
22
20
18
16
14
12
10
8
6
4
2
0
-2
-4
-6
-8
-10
-12
-14
-16
-18
-20
3
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
0
Абсолютное давление, мм.рт.ст.
R
в
, м
2
ч.мм.рт.ст./г
0 5 10 15 20 25
Р
/
/
Зона конденсации
t
K
D
P
K
C
B
A
P
H
t
H
45
стороны наружного воздуха, мм.рт.ст.
R
ab
– суммарное сопротивление поропроницаемости всех слоёв стены от
наружной поверхности до зоны конденсации в м
2.
ч
.
мм.рт.ст.
Согласно построенному графику:
чм
г
2
ab
в
2
6,0
6,20
1,45-13,8
W1Тогда
мм.рт.ст.чм 6,20R
мм.рт.ст.; 45,1P
⋅
==
⋅⋅=
=
Определим количество влаги, уходящее из зоны конденсации в камеру:
чм
г
2
2
cd
с
cd
кс
2
2
18,0
7,1
85,015,1
W
.ст.рт.ммчм 17,1R
мм.рт.ст. 15,1Рграфику Согласно
R
PP
W
⋅
=
−
=
⋅⋅=
=
−
=
Количество влаги W
1
оставшейся в зоне конденсации, определяется как
чм
г
21
2
42,018,06,0WWW
⋅
=
−
=
−
=
ЗАДАНИЕ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ РАБОТЫ СТУДЕНТОВ
Рассчитать: графоаналитическим методом влажностный режим наружной стенки
камеры хранения холодильника. Определить количество влаги W г/м
2.
ч конденсирующейся в
стенке.
Дано: температура воздуха в камере t
к
= -25
0
C, относительная влажность воздуха в ка-
мере φ
к
= 95%, температура наружного воздуха t
н
= + 25
0
C, относительная влажность наруж-
ного воздуха φ
н
= 58%, температура испарения хладагента t
0
= -35
0
C, осушающий слой из
пенобетонных пазированных панелей, ширина паза панели а = 146 мм, шаг между пазами S =
166 мм, высота камеры Н = 3,2 м, длина периметра осушающего ограждения L = 70 м, коэф-
фициент теплоотдачи наружного воздуха α
к
= 7 ккал/(м
2 .
ч
.
град)
1 2 3 4
4
′
5 6 6
′
7
Рис. 1.12 – Конструкция ог-
раждения