Терехова О.Н. Холодильная техника и технология

Подождите немного. Документ загружается.

- теоретическая холодопроизводительность компрессора при температуре кипе-

ния t

=-25°C равна 1,39 кВт, а при t

=-5°C она увеличивается до 3,05 кВт. Рост холодопро-

изводительности составит [(3,05-1,39)/1,39]*100=119 %.

Увеличение плотности всасываемого пара при более высокой температуре всасывания

является основной причиной повышения производительности компрессора.

2. а) по таблице термодинамических свойств R12 в состоянии насыщения определяем,

что абсолютное давление, соответствующее температуре насыщения t

=40°C, равно

к0

=0,961 МПа. Абсолютное давление, отвечающее температуре насыщения t

=-25°C со-

ставляет 0,124 МПа. Степень сжатия

находим по формуле:

=0,961/0,124=7,75.

Действительная холодопроизводительность при температуре кипения t

=-25°C равна:

0д1

ОТ1

*λ

/100=1,39*62/100=0,86 кВт.

б) По таблице термодинамических свойств R12 в состоянии насыщения определяем

абсолютное давление, соответствующее температуре насыщения t

=-5°C. Оно составляет

=0,261 Мпа.

Степень сжатия

равна:

=0,961/0,261=3,68.

Действительная холодопроизводительность при температуре t

=-5°C равна:

0д2

от2

*λ

/100=3,05*85/100=2,59 кВт.

Вывод: Теоретическое увеличение производительности компрессора равно только 119

% , а действительное увеличение холодопроизводительности [(2,59-0,86)/0,86]*100=201%

ЗАДАЧА 3

Подобрать холодильный агрегат, испаритель и ТРВ для малой холодильной камеры с

внутренним объемом камеры 6,26 м

, имеющей дверь с тройным остеклением площадью 0,2

. Стены покрыты слоем изоляции, эквивалентной пробковым плитам толщиной 100 мм,

общей площадью ограждений камеры 9,88 м

. Камеру предполагают использовать для хра-

нения продуктов и в ней должна поддерживаться температура 2

С, а эксплуатационная на-

грузка принимается интенсивной.

Температура окружающей среды принимается 25

С. Холодильная установка будет ра-

ботать на фреоне-12 и расчетные температуры кипения и конденсации равны соответственно

-15

С и 30

С, температура жидкости на входе t

в1

и выходе t

в2

из испарителя равна соответст-

венно 5

С и 2

С. Оборудование предполагается использовать 24 ч/сут.

РЕШЕНИЕ:

1. Подбор холодильного агрегата.

В табл. находим, что коэффициент теплопередачи k при слое изоляции 100 мм и теп-

лопроводности 0,045 Вт/(м*к) (Приложение, табл.46) равен 0,383 Вт/(м

*к). По приложению,

табл. 45 определяем, что коэффициент теплопередачи k

ст

для тройного остекления составля-

ют 1,65 Вт/(м

*к). Поскольку камера интенсивно используется, то по приложению, табл. 47

вычисляем, что эксплуатационная тепловая нагрузка q

примерно равна 1,18 Вт/(м

*к).

Находим теплоприток через ограждения камеры:

’

огр

*∆T=9,88*0,383*(25-2)=87 Вт.

Теплоприток через остекление равен:

’’

огр

ст

*∆T=0,2*1,65*(25-2)=7,59 Вт.

Рассчитываем эксплуатационную тепловую нагрузку:

=V*q

*∆T=6,26*1,18*(25-2)=169,9 Вт.

Общая тепловая нагрузка равна:

общ

’

огр

+ Q

’’

огр

+ Q

’

=87+7,59+169,9=264,49 Вт.

Требуемая холодопроизводительность оборудования составит:

общ

*24/τ=264,49*24/24=264,49 Вт.

Агрегат ВСр 400

∼1Б имеет холодопроизводительность 405 Вт температуре кипения –

С и температуре конденсации 30

С. Этот агрегат удовлетворяет указанным требованиям.

Подбор испарителя.

Общая тепловая нагрузка на испаритель равна Q

=405 Вт. Площадь теплопередающей

поверхности испарителя определяется из уравнения теплопередачи:

F=Q

/kQ

коэффициент теплопередачи k находится при разности температур (t

-t

С, где t

–

температура в камере, t

– температура кипения.

13152 =−=− tt

Посредством интерполяции находим коэффициент теплопередачи k, соответствую-

щий разности температур 13

С:

k=7,3+[(7,8-7,3)/5]*2=7,5 Вт/(м

*к).

Средняя логарифмическая разность температур Q находится при (t

в1

-t

)=5

С-(-15)

=20

С и (t

в2

-t

)=2

С-(-15)

С =17

С: Q

=18,51

С.

Площадь теплопередающей поверхности испарителя равна:

F=Q

/k*Q=405/7,5*18,51=2,9 м

По табл. выбирается испаритель марки ИРТ-4, используемый в торговом холодиль-

ном оборудовании. Испаритель ИРТ-4 имеет площадь поверности 4 м

и состоит из двух

секций, что удовлетворяет указанным требованиям.

Подбор терморегулирующего вентиля.

По табл. по холодопроизводительности и режиму работы холодильной установки вы-

бирается терморегулирующий вентиль с внутренним уравниванием ТРВ-0,5 М.

Подбор трубопроводов.

Для соединения аппаратов холодильной установки используются трубопроводы, из-

готовляемые из красной меди МЗ (ГОСТ 617-64). По табл по холодопроизводительности и

режиму работы холодильной установки для фреона-12 выбираются: диаметр условного про-

хода нагнетательного трубопровода, равный 10 мм; диаметр условного прохода всасываю-

щего трубопровода, равный 12 мм.

ЗАДАЧИ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ РАБОТЫ СТУДЕНТОВ

ЗАДАЧА 1

Сальниковый поршневой компрессор 2ФВ-4/45 работает в составе холодильного аг-

регата ФАК при n=650 мин

-1

(10,8 с

-1

) на хладогенте R12 при температуре кипения t

=-20°C и

имеет диаметр цилиндра Ø 4 см и ход поршня S 4,5 см. Компрессор всасывает пар в насы-

щенном состоянии, а насыщенная жидкость, приближающаяся к регулятору расхода, имеет

температуру 37°C. Температура конденсации хладагента t

=40°C. Коэффициент подачи ком-

прессора

λ равен 70 %. Вычислить:

рабочий объем компрессора; 2) массовый расход хладагента и теоретическую

холодопроизводительность компрессора; 3) действительную объемную производительность

и действительную холодопроизводительность; 4) степень сжатия хладагента R12 в компрес-

соре; 5) теоретическую мощность компрессора; 6) действительную потребляемую мощность

на валу компрессора, если общий КПД компрессора

=0,77.

ЗАДАЧА 2

Герметичный среднетемпературный высокооборотный экранированный компрессор

ФгэС 0,7~3 работает в составе холодильного агрегата ВС при температуре кипения R12 t

20°C и t

=-5°C и имеет диаметр цилиндра Д=3,6 см и ход поршня S=1,9 см. Температура

жидкости на входе в регуляторе расхода равна 30°C, а температура конденсации t

=40°C.

КПД компрессора условно равен 100%, частота вращения вала компрессора n=3000 мин

-1

(50

-1

)

Определить: 1) массу циркулирующего хладагента, теоретическую холодопроизводи-

тельность и сделать выводы по полученным результатам; 2) степень сжатия и действитель-

ную холодопроизводительность компрессора в процессе работы при каждой указанной тем-

пературе кипения, если коэффициенты подачи

=65 % и λ

=83 % соответственно при t

ЗАДАЧА 3

Подобрать холодильный агрегат, испаритель и ТРВ для малой холодильной камеры с

внутренним объемом камеры 4,42 м

, имеющей дверь с двойным остеклением площадью 0,3

. Стены покрыты слоем изоляции, эквивалентной пробковым плитам толщиной 125 мм,

общей площадью ограждений камеры 8,24 м

. Камеру предполагают использовать для хра-

нения продуктов и в ней должна поддерживаться температура 4

С, а эксплуатационная на-

грузка принимается интенсивной.

Температура окружающей среды принимается 25

С. Холодильная установка будет ра-

ботать на фреоне-12 и расчетные температуры кипения и конденсации равны соответственно

-5

С и 40

С, температура жидкости на входе t

в1

и выходе t

в2

из испарителя равна соответст-

венно 5

С и 2

С. Оборудование предполагается использовать 24 ч/сут.

3. РАСЧЕТ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ

Для отвода теплоты из аппаратов и помещений, них устанавливают теплообменные

аппараты, носящие название местных охлаждающих приборов. В этих приборах теплота от

охлаждаемых продуктов или сред передается рабочему телу. Современные холодильные ка-

меры для охлаждения, замораживания и низкотемпературного хранения пищевых продуктов

оборудованы различными типами воздухоохладителей. Воздухоохладитель состоит из глад-

ких или оребренных

труб, в которых кипит хладагент и вентиляторов. Наиболее широко рас-

пространены воздухоохладители с оребренными трубками для увеличения площади тепло-

обмена.

Задание: выполнить расчет ребристого воздухоохладителя, если заданы: диаметр

32 мм и толщина стенки

тр

= 2,5 мм стальных труб; расположение труб в пучке - коридор-

ное; ребра – круглые, стальные, высота

h = 25 мм, толщина δ = 1 мм, шаг S

= 15 мм (рис.

1.8); на стенках трубок имеются загрязнения в виде слоя масла [

= 0,16 Вт/(м.К)] толщи-

ной

= 0,1 мм; холодопроизводительность Q

, кВт; температура воздуха, входящего в ап-

парат,

, ˚C; его относительная влажность φ

, %; температура воздуха, выходящего из него, t

, ˚ С; его относительная влажность

, %; скорость движения воздуха в воздухоохладителе w,

м/с; холодильный агент - аммиак; давление воздуха

р = 100 кПа.

Методика расчета

Вычисляем энтальпию

, кДж/кг, и влагосодержание d

, кг/кг воздуха, входящего в

воздухоохладитель

= i

+ i

"·φ

;

= φ

·d

где

, i

" и d

определяем из таблицы свойств влажного воздуха при температуре t

Вычисляем энтальпию

, кДж/кг, и влагосодержание d

, кг/кг воздуха, выходящего из

воздухоохладителя

= i

+ i

"·φ

;

= φ

·d

где

, i

" и d

"определяем из таблицы свойств влажного воздуха при температуре t

Рис.1

Рис. 1.8 – Схема оребренной трубки при наличии

инея (пунктир – поверхность инея)

Удельный объем влажного воздуха, м

/кг,

= 1/ρ

где

– плотность сухого воздуха, кг/м

Средние параметры (температура

, ˚С, энтальпия i

, кДж/кг, влагосодержание d

кг/кг) воздуха в аппарате

= 0,5(t

);

= 0,5(i

);

= 0,5(d

Массовый расход проходящего через аппарат воздуха, кг/с,

G = Q

/(i

Объемный расход воздуха, м

/с,

V = G·v

Количество влаги, отнимаемой от воздуха в аппарате, кг/с,

= G(d

Коэффициент конвективной теплоотдачи от воздуха к оребренной поверхности

рассчитываем по формуле для поперечного обтекания ребристого пучка. С учетом коридор-

ного расположения труб для круглых ребер она имеет вид

= 0,15·C

·C

·Re

0,72

(d/S

)

0,54

(h/S

)

-0,14

Принимаем

= 1 и C

=1.

Находим теплофизические свойства воздуха при

Критерий Рейнольдса

⋅

Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м

·К)

⋅

Коэффициент влаговыпадания

−

′

−

28801

где d

”

= 0,351·10

-3

кг/кг – влагосодержание воздуха при φ = 100 %;

= -25 ˚С – температура воздуха при φ = 100 %.

Коэффициент теплоотдачи с учетом влаговыпадания, Вт/(м

·К)

⋅

′

вв

Находим коэффициент эффективности ребра

)hm(th

′

где

th(mh') – гиперболический тангенс функции (mh')

hmhm

)hm(th

′

−

′

−

′

−

′

Для этого вычисляем параметры

m, м

-1

и h', м

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

′

ln35,01hh

где R = (r

+h) – радиус ребра, м; r

= d

/2 – наружный радиус трубки воздухоохладите-

ля, м.

Определяем приведенный коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха.

Для этого находим F

вн1

, F

о1

, F

мр1

и F

р1

для 1 м трубки, учитывая, что при шаге ребер S

15 мм число ребер на 1 м n

= 66, м

/м;

(

)

тр01вн

2dF

−

0о1

⋅

;

(

)

−

⋅

p01мр

n1dF

;

(

)

nrR2F −π= ;

ор1

= F

р1

мр1

Коэффициент теплоотдачи, приведенный к

, Вт/(м

·К)

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

+α

′

=α

1мр

во.пр

Принимаем, что средняя температура оребренной поверхности равна

. Тогда плот-

ность теплового потока, отнесенная к основной поверхности трубки, Вт/м

рпр.о

= t

– t

Плотность теплового потока, отнесенного к внутренней поверхности трубки, Вт/м

трo

вн

δ−

⋅

= .

Коэффициент теплоотдачи кипящего аммиака, Вт/(м

·К) учитывая, что величине q

вн

соответствует область неразвитого кипения, вычисляем по формуле

(

)

2,0

тр0

0,2

вна

2dq74

−

δ−=α .

Термическое сопротивление стенки трубки и слоя масла со стороны аммиака

∑

·К/Вт

∑

тр

где

тр

= 45 Вт/(м

·К) – коэффициент теплопроводности стальной трубки.

Тогда коэффициент теплопередачи, отнесенный к основной поверхности, Вт/(м

·К)

о.првн1

+⋅

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

∑

Средняя разность между температурами воздуха и холодильного агента (средний

температурный напор), °С,

=θ

Температуру кипения холодильного агента находим, принимая

= t

– t

, что допус-

тимо в связи с небольшим перепадом температур воздуха, входящего в аппарат и выходяще-

го из него.

При этом температура кипения, °С,

= t

– θ

Наружная площадь трубок аппарата

, м

F =

Внутренняя площадь трубок аппарата, м

вн

F =

Длина трубок аппарата

L, м,

⋅π

Общая наружная площадь аппарата с учетом ребер и неоребренных участков трубы,

ор

= F

вн

·β,

где

13,8

вн

ор

- коэффициент оребрения

1вн

1ор

=β .

Аэродинамическое сопротивление трубчато-ребристого воздухоохладителя с пла-

стинчатыми ребрами и коридорным расположением труб определяем по опытной зависимо-

сти

()

7,1

АБp ρ⋅

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

=∆

Здесь

А – постоянный коэффициент (при тщательном выполнении поверхностей А =

0,075); Б – коэффициент, учитывающий влияние капель конденсата на аэродинамическое со-

противление (

Б = 1,8); ρ

– плотность воздуха при температуре t

, кг/м

Пример:

Дано: d

= 32мм, δ

тр

= 2,5мм, h = 25мм, δ = 1мм, S

= 15мм, λ

= 0,16Вт/(м·К), δ

0,1мм,

= 56,2кВт, t

= -19,3˚С, φ

= 89,1%, t

= -22,1˚С, φ

= 94,7%, ω = 4,1м/с, p = 100кПа.

Решение:

1) i

= i

+ i

"·φ i

= -17,665+1,373·0,891=-16442

2) d

= φ

·d

" d

= 0,891·0,709=0,632кг/кг

3) i

= i

+ i

"·φ

= -20,865+1,387·0,947=-19,552 кг/кг

4)d

= φ

·d

" d

= 0,947·0,555=0,525кг/кг

5) v

= 1/ρ

= 1/1,391=0,719м

/кг

6) t

= 0,5(t

) t

= 0,5(-19,3+(-22,1))=-20,7˚С

5) i

= 0,5(i

) i

= 0,5(-16,442+(-19,551))=-17,996кДж/кг

7) d

= 0,5(d

) d

= 0,5(0,632+0,525)=0,578кг/кг

8) G = Q

/(i

) G = 56,2/(-16,442+(-19,551))=18,076кг/с

9) V = G·v

V = 18,076·0,719=12,997м

/с

10) W

= G(d

) W

= 18,076(0,632+0,525)=1,934кг/с

11) Re

⋅

10525,0

1072,11

015,01,4

−

⋅=

⋅

12) Nu

= 0,15·C

·C

·Re

0,72

(d/S

)

0,54

(h/S

)

-0,14

= 0,15·1·1·(0,5·10

-8

)

0,72

(0,032/0,015)

0,54

(0,025/0,015)

-0,14

=0,229·10

-6

13)

λ⋅

=α

10347,0

015,0

274,210229,0

−

⋅=

⋅⋅

=α Вт/(м

·К)

14)

wв

28801

−

′′

−

+=ξ

()

890,387

257,20

10351,0578,0

28801

−−−

⋅−

+=ξ

−

15)

ξ⋅α=α

′

вв

0134,0890,38710347,0

=⋅⋅=α

′

−

Вт/(м

·К)

16)

λδ

′

433,3

001,0274,2

0134,02

m =

⋅

= м

-1

17) r

= d

/2 r

= 0,032/2=0,016м

18) R = (r

+h) R = (0,016+0,025)=0,041м

20)

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

′

ln35,01hh

0332,0

016,0

041,0

ln35,01025,0h =

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

′

21)

hmhm

)hm(th

′

−

′

−

′

−

′

114,0

)hm(th

114,0114,0

114,00332,0433,3

−

′

−

−⋅

22)

)hm(th

′

114,0

==E

23)

(

)

тр01вн

2dF

−π=

(

)

0848,00025,02032,014,3F

1вн

⋅

−

/м

24)

0о1

dF ⋅=

100,0032,014,3F

о1

⋅

/м

25)

(

)

−

⋅π=

p01мр

n1dF

(

)

0938,0001,0661032,014,3F

1мр

=⋅

−

⋅

/м

26)

(

)

nrR2F −π=

(

)

nrRF

2 −=

/м

27) F

ор1

= F

р1

мр1

ор1

= 0,59+0,0938=0,684м

/м

28)

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

+α

′

=α

1мр

во.пр

0916,0

100,0

0938,0

100,0

590,0

0134,0

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

+⋅=

опр

Вт/(м

·К)

29) θ

= t

– t

= -20,7–(-25)=4,3˚С

рпр.о

θα

394,0

3,40916,0

⋅

q Вт/м

30)

трo

вн

δ−

⋅

467,0

0025,02032,0

032,0394,0

вн

⋅−

⋅

= Вт/м

31)

()

2,0

тр0

0,2

вна

2dq74

−

δ−=α

(

)

85,1300025,02032,0467,740

2,0

0,2

=⋅−=α

−

Вт/(м

·К)

32)

∑

тр

1068,0

0025,0

16,0

−

⋅=+=

∑

·К/Вт

33)

о.првн1

+⋅

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

∑

0915,0

0916,0

0848,0

1,0

1068,0

85,130

+⋅

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

⋅+

−

Вт/(м

·К)

34)

=θ

306,4

0915,0

394,0

==θ ˚С

35) t

= t

– θ

= -20,7–4,306=-25,00˚С

36)

= 64,142

394,0

2,56

== м

37)

вн

= 34,120

467,0

2,56

вн

== м

38)

⋅π

58,1419

032,014,3

64,142

L =

⋅

= м

39)

1вн

1ор

=β 066,8

0848,0

684,0

==β

40) F

ор

= F

вн

·β F

ор

= 120,34·8,066=970,66м

41)

()

7,1

АБp ρ⋅

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

=∆

()

42,11668039906,11,4

032,0

58,1419

8,1075,0p

7,1

=⋅

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

⋅=∆

Таблица 3 – Варианты индивидуальных заданий

Номер

вариан-

та

кВт

˚С

м/с

1 56,2 -19,3 89,1 -22,1 94,7 4,1

2 56,4 -19,4 89,2 -22,2 94,8 4,2

3 56,6 -19,5 89,3 -22,3 94,9 4,3

4 56,8 -19,6 89,4 -22,4 95,0 4,4

5 57,0 -19,7 89,5 -22,5 95,1 4,5

6 57,2 -19,8 89,6 -22,6 95,2 4,6

7 57,4 -19,9 89,7 -22,7 95,3 4,7

8 57,6 -20,0 89,8 -22,8 95,4 4,8

9 57,8 -20,1 89,9 -22,9 95,5 4,9

10 58,0 -20,2 90,0 -23,0 95,6 5,0

11 58,2 -20,3 90,1 -23,1 95,7 5,1

12 58,4 -20,4 90,2 -23,2 95,8 5,2

13 58,6 -20,5 90,3 -23,3 95,9 5,3

14 58,8 -20,6 90,4 -23,4 96,0 5,4

15 59,0 -20,7 90,5 -23,5 96,1 5,5

16 56,5 -20,8 88,3 -22,4 96,2 4,4

17 56,7 -20,9 88,4 -22,5 96,3 4,5

18 57,1 -21,0 89,5 -22,6 96,4 4,6

19 57,3 -21,1 89,6 -22,7 96,5 4,7

20 57,4 -21,2 89,7 -22,8 96,6 4,8

21 57,7 -21,3 89,8 -22,9 96,7 4,9

22 57,9 -21,4 89,9 -23,0 96,8 5,0

23 58,1 -21,5 90,1 -23,1 96,9 5,1

24 58,3 -21,6 90,2 -23,2 96,3 5,2

25 58,5 -21,7 90,3 -23,3 96,4 5,3

Таблица 4 – Параметры влажного воздуха (ρ = 100кПа)

˚С

Па

d",

г/кг

рг

кДж/(кг·К)

рв.в

кДж/(кг·К)

кДж/кг

кг/м

в.в

кг/м

-50 3,866 0,0240

1,006 -50,30 -50,24 1,562 1,569 1,0061

-40 12,399 0,0771

1,006 -40,24 -40,02 1,495 1,495 1,0061

-30 37,330 0,2323 1,006 -30,18 -29,61 1,434 1,434 1,0064

-20 102,92

0,6408 1,006 -20,19 -18,54 1,377 1,377 1,0072

-10 259,44

1,618 1,006 -10,06 -6,04 1,325 1,325 1,0090

0 610,8 3,823 1,006 0 9,561 1,276 1,273 1,0131

4 812,9 5,098 1,006 4,02 16,81 1,258 1,254 1,0155

8 1072,1 6,741 1,006 8,05 25,01 1,240 1,235 1,0186

12 1401,5 8,841 1,006 12,07 34,38 1,223 1,216 1,0225

16 1817,0 11,511 1,006 16,10 45,23 1,206 1,197 1,0275

20 2336,8 14,883 1,006 20,12 57,90 1,189 1,179 1,0339

24 2982,4 19,121 1,0061 24,15 72,83 1,173 1,160 1,0416

28 3778,5 24,425 1,0061 28,17 90,54 1,158 1,141 1,0510

32 4753,6 31,043 1,0062 32,20 111,69 1,142 1,122 1,0642

36 5940,1 39,281 1,0063 36,23 137,11 1,128 1,102 1,0792

40 7374,9 49,524 1,0064 40,26 167,82 1,113 1,082 1,0999

44 9099,8 62,267 1,0065 44,28 205,14 1,099 1,061 1,1274

48 11161,

78,143 1,0065 48,13 250,76 1,085 1,039 1,1524

Таблица 5 – Физические свойства сухого воздуха при p = 100кПа

˚С

кг/м

кДж/(кг·

К)

λ·10

Вт/(м·К)

a·10

/с

µ·10

Па·с

ν·10

/с

-50 1,584 1,013 2,04 12,7 14,6 9,23 0,728

-40 1,515 1,013 2,12 13,8 15,2 10,06 0,728

-30 1,453 1,013 2,20 14,9 15,7 10,80 0,723

-20 1,395 1,009 2,28 16,2 16,2 11,79 0,716

-10 1,342 1,009 2,36 17,4 16,7 12,43 0,712

0 1,293 1,005 2,44 18,8 17,2 13,28 0,707

10 1,247 1,005 2,51 20,0 17,6 14,16 0,705

20 1,205 1,005 2,59 21,4 18,1 15,06 0,703

30 1,165 1,005 2,67 22,9 18,6 16,00 0,701

40 1,128 1,005 2,76 24,3 19,1 16,96 0,699

50 1,093 1,005 2,83 25,7 19,6 17,95 0,698

60 1,060 1,005 2,90 27,2 20,1 18,97 0,696

70 1,029 1,009 2,96 28,6 20,6 20,02 0,694

80 1,000 1,009 3,05 30,2 21,1 21,09 0,692

90 0,972 1,009 3,13 31,9 21,5 22,10 0,690

100 0,946 1,009 3,21 33,6 21,9 23,13 0,688

120 0,898 1,009 3,34 36,8 22,8 25,45 0,686