Рекомендации по выбору уставок защит электротехнического оборудования с использованием микропроцессорных устройств концерна ALSTOM. Том 2

Подождите немного. Документ загружается.

Проверку чувствительности дифзащиты производить не требуется.

3.3. Выбор уставок максимальных защит СВ-6 и трансформатора

• Расчет производится с учетом требований выпуска 13Б Руководящих указаний по

релейной защите (Москва 1985год) и методики по выбору уставок, изложенной в книге

Шабада М.А. «расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей»

(Ленинград 1976г.) с учетом особенностей защит, уставки которых выбираются.

• До начала выбора защит трансформатора должны быть выбраны защиты отходящих

линий 6 кВ.

В качестве примера принимаем, что на каждой секции имеется линия, имеющая

одноступенчатую защиту с независимой выдержкой времени и наибольшие уставки по току

600А и по времени 1сек, с которой и должна согласовываться защита.

Кроме этого должны быть выбраны защиты на секционном выключателе 6 кВ, с которой

также должна согласовываться максимальная за щита трансформатора.

• Расчет производится с учетом требований выпуска 13Б Руководящих указаний по

релейной защите (Москва 1985год) и методике по выбору уставок изложенной в книге

Шабада М.А. «расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей»

(Ленинград 1976г.) с учетом особенностей защит, уставки которых выбираются.

• Распределение нагрузки по секциям неизвестно, поэтому в расчете принимается, что

по каждой секции протекает ток равный 0.7 номинального тока стороны 6 кВ

трансформатора. В результате успешной работы АВР к нагрузке добавится еще 0.7

Iном и целом нагрузка на обмотку трансформатора будет равна 1.4Iном, что можно

считать предельно допустимым. Ток 0.7 Iном. стороны 6 кВ равен

Iнс=0.7*1147=803 А.

• Расчеты тока самозапуска производятся по упрощенному методу, учитывая отсутствие

на подстанции общего назначения существенной двигательной нагрузки. Как сказано в

методике, при этом реактанс работающей нагрузки принимается равным 1.2 Zн, а

самозапускающейся – 0.35 Zн.

Zнс=6300/(

√

√√

√

3*803)=4.53 Ом,

Хнагр.=0.9Zнс=0.9 *4.53=4.08 Ом,

Хсз= 0.35 Zнс =0.35 *4.53=1.58 Ом.

• Для расчета самозапуска все сопротивления приводятся к напряжению 6 кВ. Расчет

ведется для крайнего положения переключателя РПН и максимального режима

подстанции. Коэффициент трансформации принимается равным Кт= 0.065.

Общее сопротивление на шинах 6 кВ приведенное к 115 кВ равно:

Х6

(110)

11+4.58+64.2=79.78 Ом.

И приведенное к напряжению 6.3 кВ

Х6

(6)

= Х6

(110)

Кт

= 79.78*0.065

2 =

0.337 Ом.

Схема для расчета пусковых токов нагрузки:

6.3 кВ 0.337 Uост. 4.08 Ом

Iн

Iн+Iп.

1.58 Ом

Iп.

Через секционный выключатель протекает ток самозапуска, через трансформатор

сумма токов нагрузки одной секции и самозапуска другой.

Общее сопротивление при самозапуске:

Xп+н=0.337+((4.08*1.58)/ (4.08+1.58))=1.476

Суммарный ток:

I=6300/(1.73*1.476)=2464А.

Ток нагрузки:

Iн=2464*1.58/(4.08+1.58)=688.

Ток самозапуска:

Iп=2464-688= 1776

Остаточное напряжение на шинах:

Uост.=6.3*1.139/1.476= 4.86 кВ.

• Расчет уставки секционного выключателя на реле

MICOM Р123

По условию отстройки от тока самозапуска:

Icз=kотс*Iп/kв= 1.2*1776/0.95=2243А.

По условию согласования с защитой отходящей линии:

Icз=kз(Iн+Iсзл)=1.1(800+600)=1540А.

Принимаем 2240А.

Проверка чувствительности защиты: Расчетное условие: ток двухфазного КЗ в

минимальном режиме.

Кч= Iкз

(2)

мин/ Iсз=9.55*(

√

√√

√

3/2)/ 2.240 = 3.69.

Уставка защиты СВ-6 по времени:

tсз =tсзл +Dt = 1+0.3=1.3сек.

• Раcчет уставок ввода 6 кВ трансформатора на реле

R3IPT

По условию отстройки от тока самозапуска в режиме АВР:

Icз=kотс*(Iн+Iп)/kв= 1.2*2464/0.95=3112А.

По условию согласования с защитой отходящей линии:

Icз=kз( Iн+Iсзл)=1.1(800+600)=1540А.

По условию согласования с защитой СВ6 кВ

Icз=kз( Iн+Iсзсв)=1.1(688+2040)=2860А.

Принимаем

3112А.

Проверка чувствительности защиты: Расчетное условие: ток двухфазного КЗ в

минимальном режиме.

Кч= Iкз

(2)

мин./ Iсз=9.55*(

√

√√

√

3/2)/ 3.112 = 2.65.

Уставка защиты В-6 по времени:

tсз =tсзсв +Dt = 1.3+0.4=1.7сек.

• Расчет уставки максимальной защиты стороны 110 кВ.

Расчетный режим по отстройке от тока самозапуска – подача напряжение на

трансформатор одновременно на обе секции с номинальной нагрузкой. Производится

для минимального напряжения РПН.

Сопротивление нагрузки, приведенное к напряжению 115 кВ.

Хн(110) =U

/P=96.6

/25= 373 Ом.

Сопротивление самозапуска нагрузки, приведенное к напряжению стороны 110 кВ.

Хнп(110)=0.35Хн=0.35*373=130.6 Ом.

Суммарное сопротивление самозапуска, приведенное к напряжению 115 кВ.

Хс(110)= Х1max+Xвн+Хнп=11+36.7+130.6==178 Ом.

Ток самозапуска:

Iп= U/(

√

√√

√

3*Xс)=115/(

√

√√

√

3*178)= 373А.

Ток срабатывания защиты по условию отстройки от тока самозапуска:

Icз=kотс*Iп/kв= 1.2*373/0.95=471А.

По условию согласования с защитой В6 кВ, с учетом изменения коэффициента

трансформации РПН.

Icз=kз*kрпн ( Iнагр.1в+Iсз2в)=1.1*0.065* (1147+3112)=304А

Принимаем

471А

Проверка чувствительности защиты: Расчетное условие: ток трехфазного КЗ в

минимальном режиме(учитывается, что трансформаторы тока соединены в звезду, и

при двухфазном КЗ за трансформатором с группой соединений звезда-треугольник в

одной из фаз стороны ВН ток КЗ равен по величине току трехфазного КЗ) .

Кч= Iкз

(3)

мин./ Iсз= 449/4711 =0.95<1.2.

Согласно нормы, коэффициент чувствительности должен быть равен 1.2.

Защита нечувствительна, необходимо применить блокировку по напряжению.

Уставка защиты В-110 по времени:

tсз =tсзв6 +Dt = 1.7+0.4=2.1сек.

• Выбор уставки максимальной защиты с блокировкой по напряжению

При выполнении защиты с блокировкой по напряжению расчетным условием выбора

уставки по току является ее согласование с током срабатывания нижестоящей защиты

(стороны 6 кВ трансформатора). Для достижения необходимого эффекта, блокировка

по напряжению должна выполняться одновременно на стороне 110 и 6 кВ. При этом

уставка защиты по току не отстраивается от самозапуска, эту функцию обеспечивает

блокировка по напряжению. Остается согласование защит по току.

Уставка защиты по току, по условию отстройки от тока нагрузки, принимается 1.5 Iном.

СВ-6 кВ. Номинальный ток равен 0.7 Iном секции.

Icpсв=0.7*1147*1.5=1204А.

По согласованию с защитой линии с учетом нагрузки принимается:

1540А.

Ввод 6 кВ трансформатора. Номинальный ток равен номинальному току секции.

Уставка защиты равна:

Iср.в6 = 1147*1.5= 1720А.

По согласованию с защитой СВ принимается

Iср.в6 =1.2*(800+1540) = 2700А.

Ввод 110 кВ, номинальный ток равен номинальному току трансформатора для

наибольшего по току положения РПН.

Уставка защиты равна:

Iср.в110 = 150*1.5= 225А.

По согласованию с защитой ввода 6 кВ принимается:

Iср.в110 = 1.1*0.065 (1147 +2700)= 275.

Чувствительность защиты по току:

Защита СВ: Кч= Iкз

(2)

мин./ Iсз=9.55*(√3/2)/ 1540 = 5.37.

Защита ввода 6 кВ: Кч= Iкз

(2)

мин./ Iсз=9.55*(√3/2)/ 2700 = 3.06.

Защита ввода 110 кВ: Кч= Iкз

(2)

мин./ Iсз=449/ 275 = 1.63.

Выбор уставки по напряжению.

Для блокировки по напряжению всех комплектов защиты принимаем имеющиес я в

устройстве MX3VIC30A органы напряжения прямой последовательности и обратной

последовательности.

Уставки принимаются без рас чета

U1ср = 0.6 Uном.

U2ср = 0.06 Uном.

Проверка отстройки от напряжения при самозапуске:

Uсз = 4.86/ 6.0=0.81.

U1ср = Uсз/(kн*kв)=0.81/(1.2*1.05)=0.65.

По времени остаются ранее выбраные уставки:

tср.св=1.3сек.

tср.в6=1.7сек.

tср.в110=2.1сек.

Уставки на реле:

МТЗ-6 кВ вводов 2,3:

Уставка по току

I>-2=I>-3= 2700/3000=0.9Iном.

Уставка по времени:

t2-1=t3-1= 1.7сек.

Вид характеристики:

«НЕЗАВИС»

МТЗ-110 кВ вводов 2,3:

Уставка по току

I>-1= 275/300=0.92Iном.

Уставка по времени:

t1-1= 2.1cек.

Вид характеристики:

«НЕЗАВИС»

• Выбор уставки защиты от перегрузки

Защита от перегрузки устанавливается со стороны вводов 6 кВ, так как мощность

обмоток 6 кВ трансформатора равна половине номинальной. Используется второй

токовый орган максимальной защиты соответствующей стороны. Защита действует на

сигнал, в соответствии с этим действие выполняется через сигнальный выход R3IPT,

для исключения пуска УРОВ.

Iсрп = kн*kв*Iном/ kв =1.05 * 1147 / 0.95=1270А.

Выдержка времени должна приниматься большей, хотя бы на ступень, всех других

защит на ПС.

Обычно для сигнализации на предприятии устанавливается одинаковая выдержка

времени. В данном случае принимаем:

tср.п =9сек.

Уставки защиты от перегрузки:

Уставка по току

I>>-2=I>-3= 1270/3000=0.42Iном.

Уставка по времени:

tстарт I>>-2= 9.0cек.

Дополнительные токовые реле:

Пуск охлаждения:

Уставка по току равна номинальному току трансформатора. Устанавливается со

стороны 110 кВ. Принимаем по номинальному току среднего положения РПН:

Iср.охл.=126А.

Уставка на реле

I>>-1 =125/300= 0.42Iном.

Блокировка РПН.

Уставка по току равна номинальному току РПН трансформатора. Поскольку нет

данных о номинальном токе РПН, принимаем по номинальному току наибольшего по

току положения РПН:

Iср.охл.=150А.

Уставка на реле

I>>>-1 =150/300= 0.5Iном

Как и защиту от перегрузки, выход осуществляем по цепям сигнализа ции, принимая

при этом tстарт=0.

•

УРОВ.

Выдержка времени УРОВ трансформатора принимается равной 0.2сек.

3.4. Выбор уставок защиты вводов 10 кВ на устройстве MODNA

Устройство MODNA установлено на вводах 110 и 6 кВ трансформатора и, главным

образом, дублирует уже выбранные уставки резервных защит на реле R3IPT.

В то же время используются его некоторые схемные особенности – логическую

селективность для выполнения защиты шин и дублирующей дифзащиту

быстродействующей защиты трансформатора.

•

Максимальная защита ввода 6 кВ

Используются уже выбранные уставки по току.

Iср.в6=2700А.

Уставка по напряжению

Uср.=0.6 Uном.

В данном случае уставка выполняется не по симметричным составляющим, как для

устройства R3IPT, а по величине напряжения.

При выборе уставки по времени учитываются особенности логической селективности

MODN A .

Время действия блокировки

tср.блок = 1.3+0.2=1.5сек

Уставка защиты ввода.

tср.в6= 0.3сек.

Общее время срабатывания при наличии блокировки

tср.бл. в6=tср.св +0.5 =1.3+0.5=1.8 сек .

•

Максимальная защита ввода 110 кВ

Используются уже выбранные уставки по току.

Iср.в110=275А.

Уставка по напряжению

Uср.=0.6 Uном.

В данном случае уставка выполняется не по симметричным составляющим, как для

устройства R3IPT, а по величине напряжения. Используется напряжение обеих секций

6 кВ.

При выборе уставки по времени учитываются особенности логической селективности

MODNA .

Время действия блокировки

tср.блок = 1.8+0.2=2.0сек

Уставка защиты ввода.

tср.в6= 0.3сек.

Общее время срабатывания при наличии блокировки

tср.бл. в6=tср.св +0.5 =1.8+0.5=2.3 сек .

Прочие защиты использовать нет необходимости.

Уставки на реле ввода 6:

Коэффициент трансфор мации фазных трансформаторов тока:

Ктт = 600

Коэффициент трансфор мации трансформатора напряжения:

Ктн = 60.

Номинальная частота:

50гЦ.

Номинальный ток фазного ТТ6:

Iн = 5А.

Номинальное напряжение:

Uном.=100В.

Максимальная защита не используется

Направленность защит не используется

Токовая отсечка:

Уставка по току

I>> = 2700/3000 = 0.9 Iном.

Уставка блокировки по напряжению

U< = 0.6 Uном.

Выдержка времени блокировки-

tблI>> =1.5сек.

Выдержка времени на отключение ввода

t>>=0.3сек.

Уставки на реле ввода 110 кВ:

Коэффициент трансфор мации фазных трансформаторов тока:

Ктт = 60

Номинальная частота:

50гЦ.

Номинальный ток фазного ТТ6:

Iн = 5А.

Максимальная защита не используется

Органы напряжения не используются

Направленность защит не используется

Токовая отсечка:

Уставка по току

I>> = 275/300 = 0.92 Iном

. Можно выставить

0.9

или

0.95Iном.

Выполняется

0.9Iном.

Выдержка времени блокировки-

tблI>> =2.0сек

Выдержка времени на отключение ввода

t>>=0.3сек.

VI. МЕТОДИКА ВЫБОРА УСТАВОК ЗАЩИТЫ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ

НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1000В

1. Общие соображения

1.1. Согласно правилам устройства электроустановок (ПУЭ) на двигателях напряжением выше

1000В должны устанавливаться следующие устройства релейной защиты:

• защита от междуфазных коротких замыканий,

• защита от замыканий на землю,

• защита от двойных замыканий на землю,

• защита от перегрузки,

• для синхронных двигателей дополнительно требуется защита от асинхронного режима.

1.2. Применяемые для этой цели виды защиты зависят от мощности электродвигателей:

1.3. В качестве защиты от междуфазных КЗ при мощности двигателей до 5000 кВт применяется

токовая отсечка, она может применяться и для двигате лей большей мощности, не

имеющих фазных выводов со стороны нейтрали двигателя. При двигателях большей

мощности, а также, если токовая отсечка для двигателей меньшей мощности не

удовлетворяет требованиям чувствительности, применяется дифференциальная защита,

при условии, что эти двигатели имеют выводы со стороны нейтрали. В качестве защиты от

замыканий на землю, при токах замыкания больших 5 ампер для двигателей более 2000

кВт и 10А для двигателей меньшей мощности, применяется токовая защита нулевой

последовательности, действующая на отключение. На линиях, питающих двигатели

передвижных механизмов, защита от замыканий на землю, по соображениям

электробезопасности, должна действовать на отключение независимо от величины тока

замыкания на землю. На блоках трансформатор – двигатель защита от замыканий на

землю действует на сигнал.

1.4. В качестве защиты от двойных замыканий на землю, применяется токовая защита нулевой

последовательности, действующая на отключение. Она применяется в случаях, когда

защита от замыканий на землю имеет выдержку времени. Ее применение обязательно,

если защита от междуфазных КЗ выполняется в двух фазах. Защита от перегрузки

требуется для двигателей, подверженных перегрузке по технологическим причинам, или с

особо тяжелыми условиями пуска. Защиту от перегрузки можно выполнять с зависимой

или независимой выдержкой времени. Защита от перегрузки может действовать на

разгрузку механизма по технологическим цепям или сигнал – 1 ступень и на отключение 2

ступень.

1.5. Защита от асинхронного режима для синхронных двигателей может действовать по току

перегрузки с независимой выдержкой времени. Для двигателей с ОКЗ большим 1 может

быть применена защита с зависимой характеристикой. В защите MICOM-241 имеется

защита, действующая по величине Cos ϕ. Однако эта защита способна выявить

отключение возбуждения, и переход двигателя в асинхронный режим без возбуждения.

При асинхронного режиме с возбуждением эта защита действовать не будет из-за

колебаний мощности. По рекомендациям фирмы, защита действует на сигнал. Режим

асинхронного хода с возбуждением сопровождается перегрузкой двигателя и на него

реагируют защиты от перегрузки. Это должны быть защиты, накапливающие выдержку

времени, что делают стандартные защиты от перегрузки в устройствах защиты двигателей

в алгоритм которых входит учет времени охлаждения. Недостаток такого принципа:

двигатель отключится только после нагрева до предельной температуры, поэтому она

может действовать только на отключение

• Для двигателей работающих в блоке с понижающим трансформатором может быть

выполнена общая защита, если она удовлетворяет требованиям к защите, как

двигателя, так и трансформатора.

• Чувствительность токовых защит проверяется по току короткого замыкания на выводах

двигателей, поскольку ток КЗ внутри двигателя может быть значительно меньше, то

минимальное значение коэффициента чувствительности принимается равным 2, и

должно быть по возможности выше.

Для облегчения условий самозапуска, а также для предотвращения подачи несинхронного

напряжения на возбужденные синхронные двигатели или заторможенные механизмы,

двигатели должны быть оборудованы защитой минимального напряжения. Эта защита

может быть либо индивидуальной, либо групповой. В ряде случаев, для ускорения подачи

напряжения на шины или предотвращения подачи напряжения на двигатели автоматикой

внешней сети, синхронные двигатели могут быть дополнительно оборудованы защитой по

понижению частоты, так как они способны длительно поддерживать напряжение в сети.

1.6. В условиях эксплуатации возникают режимы работы двигателей, которые могу привести к

их повреждению при их длительной работе в этом режиме:

• При работе с пониженным напряжением, двигатель для сохранения той же мощности

должен потреблять повышенный ток из сети, что приводит к его перегрузке.

• При обрыве одной фазы возникает неполнофазный режим работы двигателя.

Двигатель при этом может продолжать работать либо затормозиться. Во всех случаях

он начинает потреблять ток по двум фазам больше номинального и перегружается.

Кроме этого, возникающий ток обратной последовательности оказывает значительно

более сильное воздействие на нагрев двигателя.

• Может произойти заклинивание исполнительного механизма, в результате чего

двигатель остановится и будет потреблять из сети значительный ток.

• Все перечисленные нарушения можно выявить защитой от перегрузки, а

неполнофазный режим также токовой защитой обратной последовательности. По этой

причине защиту от перегрузки целесообразно применять для всех двигателей, а не

только тех, на которых она требуется согласно ПУЭ.

• Защиту от перегрузки целесообразно применять с зависимой характеристикой,

совпадающей с тепловой, так как она позволяет полнее использовать перегрузочную

способность двигателя. Параметры этой характеристики зависит от данных самого

электродвигателя: системы охлаждения, допустимой температуры для изоляции

двигателя, исходной температуры двигателя или помещения. Как правило, такие

данные отсутствуют в заводской документации и их необходимо определять либо по

данным заводских испытаний либо расчетом, подтвержденным затем натурными

испытаниями. При полном отсутствии данных, что как правило имеет место в

настоящее время, можно либо выполнить отстройку защиты от самозапуска по

времени, а по току трогания выполняется уставка порядка 1.2 Iном. Защита

выполняется с зависимой или независимой характеристикой и действует на сигнал или

отключение.

• При расчете допустимого времени пуска для двигателей русско-украинского

производства рекомендуется формула:

t = A/(K -1)

(1.1)

где t - время срабатывания защиты;

A - тепловая постоянная, для крупных двигателей отечественного производства

колеблется от 360 до 2000, в зависимости от класса изоляции двигателя его

мощности и конструкции;

K - кратность пускового тока двигателя по отношению к номинальному.

Это выражение предполагает, что процесс нагрева протекает адиабатически, т.е. без

отдачи тепла в систему охлаждения двигателя и окружающую среду, что можно

принять за основу при значительных перегрузках двигателей. В числе характеристик

всех устройств имеется такая характеристика, это характеристика «С» в защитах

MODULEX, целый ряд о братно-временных характеристик в защите MICOM.

Для выявления реальной температуры двигателя при перегрузке, необходимо

учитывать исходную нагр узку двигателя, знать, успел ли охладиться двигатель после

предыдущего пуска. Поэтому микропроцессорные устройства, предназначенные

специально для двигателей, определяют его по более сложным выражениям,

учитывающим постоянные времени нагрева и охлаждения двигате лей. Это позволяет

точнее оценить степень нагрева двигателя, предотвратить его перегрев а значит

продлить срок службы его изоляции. В то же время, руководствуясь Правилами

устройства электроустановок, можно выполнить значительно более простые, а значит

более дешевые защиты.

У двигателей большой мощности существуют также технологические защиты, которые

могут действовать на отключение двигателей: повышение температуры двигателя, его

подшипников, прекращение смазки подшипников, циркуляции воздуха в системе

охлаждения. Необходимость этих защит и предъявляемые к ним требования

излагаются в заводской документации.

Наиболее подходящим устройством для защиты электродвигателей, выполняющим

большую часть этих функций, из устройств защиты фирмы ALSTOM является

устройство MICOM P220, или его более новая модификация MICOM-241, она имеет

защиту по снижению Cos ϕ, которую целесообразно использовать в защите

синхронных двигателей. Выпускаются также другие защиты, предназначенные для

двигателей, например серии MODULEX – MX3JAM30A, MX3JA30A.

Если руководствоваться требованиями ПУЭ, то для защиты двигателя можно

применить практически любую защиту ALSTOM, так как требуется всего лишь

двухступенчатые токовые защиты от междуфазных КЗ и однофазных замыканий на

землю. Защита синхронных двигателей от асинхронного режима, может быть

выполнена с токовым органом, отпадающим с задержкой, что можно обеспечить либо

внешней схемой, либо использовав токовую защиту MICOM-122 -123, в которой

заложена такая возможность. Защиту от понижения напряжения и частоты можно

выполнить групповой, использовав для этой цели реле серии MODULEX – MX3VIR30A,

MX3VIC30A или MICOM P921,922. Во всех случаях следует иметь в виду, что

специальная защита для двигателей предпочтительней, так как она предотвращает

недопустимые перегрузки и в то же время позволяет полностью использовать

перегрузочную способность двигателей.

Устройство защиты двигателя целесообразно подключить к трансформаторам тока,

подключенным к трем фазам двигателя. Если трансформаторы тока установлены в 2

фазах, как часто делается в ячейках отечественного производства, то третий токовый

вход устройства, если он есть, подключается к обратному проводу, в котором

протекает ток эквивалентный току фазы «В» при междуфазных замыканиях и нагрузке.

При двойных замыканиях на землю, если замыкание на землю в двигателе произошло

в фазе «В», отсечка не работает. В этом случае должна работать специально

устанавливаемая защита от двойных замыканий на землю.

2. Выбор токовой отсечки

Токовая отсечка должна быть отстроена от пускового тока двигателя. В момент включения

двигателя появляется бросок тока намагничивания, в 1.4 - 1.7 раза превышающий по

амплитуде установившийся пусковой ток двигателя. Это бросок учитывается повышенным

коэффициентом надежности при отстройке от пускового тока двигателя.

Iср = kн * Iп.макс,

(2.1)

где Iср - первичный ток срабатывания отсечки;

kн - коэффициент надежности, с учетом отстройки от броска тока

намагничивания равен 1.8;

Iп.макс - пусковой ток двигателя в максимальном режиме.

Кратность пускового тока дви гателя может быть взята из паспорта двигателя. А пусковой

ток равен:

Iп.макс = kпуск. Iном.,

(2.2)

Уставка, которую необходимо выполнить на реле:

I>> = Iср. / IнТА.,

(2.3)

где I>> - ток срабатывания отсечки;

IнТА - номинальный первичный ток трансформатора тока;

Iср. - ток срабатывания защиты.

После выбора уставки должна быть проверена чувствительность отсечки по току:

Kч. = Iкз(2) мин,

где Kч. - коэффициент чувствительности, он должен быть не менее 2;

Iкз(2) мин. - ток двухфазного короткого замыкания в минимальном режиме.

Как правило, чувствительность отсечки на промышленных подстанциях обеспечивается; в

случае, если она не обеспечена в каком то режиме, то для двигателей, имеющих 6

выводов – по 3 со стороны питания и нейтрали, можно применить дифференциальную

защиту, или использовать переключение в этом режиме на вторую группу уставок.

Устройства защиты ALSTOM имеют еще одну возможность повышения чувствительности:

Защиты серии MODULEX имеют функцию удвоения уставки ступени I>>>. При

использовании этой функции, по выражению 1.2 выбирается удвоенная уставка.

Iср>>>(*2) =1.8Iп.макс.

Таким образом, отсечка загрубляется только на время пуска.

Требования чувствительности на время пуска не изменяются, так как напряжение может

быть подано на поврежденный двигатель. Таким о бразом, защита и при пуске должна

обладать минимально необходимой чувствительностью. Но в остальное время

чувствительность защиты повышается в 2 раза, что целесообразно, принимая во внимание

возможность короткого замыкания внутри двигателя.

При выполнении двойной уставки ступени защиты при пуске, в остальное время уставка

ступени составляет 0.9Iпуск. т.е. защита не отстроена от пускового тока двигателя. Таким

образом, время, на которое защита должна быть загрублена, должно быть больше

времени пуска двигателя.

t(I>>>*2)= tпуск.+Dt,

(2.4)

где tпуск - время пуска двигателя, определяется при опытном запуске двигателя с

подключенным механизмом;

Dt - время запаса, учитывая возможные колебания длительности пуска в

зависимости от внешних условий необходимо принять 2.5-5сек но не менее

30% длительности пуска.

В случае, если добиться необходимой чувствительности в режиме пуска невозможно,

можно рекомендовать еще один принцип выбора уставок.

Уставка ступени I>>> отстраивается от пускового тока с обычным коэффициентом

надежности Kн =1.2. Для отстройки от броска пускового тока двигателя вводится двойная

уставка по току на время броска пускового тока. Бросок пускового тока длится в течение

времени 0.06сек. Время возврата MODULEX – 0.05сек. Таким образом t(*2), можно принять

равным 0.2сек. На это время уставка защиты загрубляется до 1.2*2=2.4 Iпуск. что хуже,

чем в предыдущем случае (1.8 Iпуск), но такое загрубление длится всего 0.2сек. После чего

чувствительность защиты повышается в 1.8/1.2= 1.5раз по сравнению со случаем

неиспользования временного загрубления защиты.

Для работы в пусковом режиме при последнем способе выбора уставок, целесообразно

сохранить в работе ступень защиты I>>, выбрав уставку на ней по выражению 1.4 равной

1.8 Iпуск.

Устройства токовой защиты MICOM 122, 123 оснащены логикой “пуск-наброс”, в состав

которой входит загрубление защиты при включении на заданное время и на заданную

величину (от 1 до 2

I>>>

). Для таких устройств уставку отсечки двигателя можно

рекомендовать выбирать следующим образом: