Рекомендации по выбору уставок защит электротехнического оборудования с использованием микропроцессорных устройств концерна ALSTOM. Том 2

Подождите немного. Документ загружается.

2.8. Использование максимальной защиты (ступень

)

Для максимальной защиты ввода с блокировкой была выбрана ступень

I>>

, которая

обладает преимуществами, по сравнению с предыдущей ступенью – к ней может быть

подключена блокировка от нижестоящей защиты, обеспечивающая логическую

селективность.

Ступень

может быть использована как вторая дополнительная максимальная защита с

той же уставкой по току, как и предыдущая а по времени селективная с защитой линий и

СВ НН.

Эта ступень может быть выполнена с зависимой характеристикой, что позволит

согласовать ее с защитой фидеров, если на ней также выполнена зависимая

характеристика. Согласование обеспечивается при выполнении на вводе такого же вида

характеристики, как на фидере и подбора величин

TMS

таким образом, чтобы в зависимой

части разница во времени срабатывания двух защит была не менее 0.5 сек.

Ступень

I>>>

MICOM Р12x может быть использована как токовый орган для выполнения

сигнализации перегрузки и пуска автоматики охлаждения трансформатора. При

использовании реле MICOM – P122, 123 может быть выполнена защита от перегрузки с

тепловой характеристикой, действующая на сигнал или отключение.

3. Выбор защиты ввода стороны ВН на аппаратуре MODN A (MICOM P12X)

3.1. Для двухобмоточного трансформатора уставка защиты стороны ВН должна быть равна

уставке защиты стороны НН, пересчитанной на сторону ВН и умноженной на коэфициент

запаса 1.1.

Iсзвн = 1.1 * Iсзнн / КТ,

(2.14)

где Iсзвн - первичный ток срабатывания защиты ввода стороны ВН;

Iсзнн - первичный ток срабатывания стороны НН;

КТ - коэффициент трансформации трансформатора для такого положения

переключателя РПН, при котором ток стороны ВН наибольший.

Полученный первичный ток срабатывания должен быть пересчитан во вторичный ток а

затем через базисный коэффициент переведен в уставку реле по выражениям 2.11, 2.12.

3.2. Выбор уставок максимальной защиты стороны ВН для трехобмоточных трансформаторов

производится по выражениям 2.1. и 2.2. со следующими уточнениями:

• Расчетным режимом для отстройки от тока самозапуска является подача напряжения

на трансформатор с подключенной нагрузкой стороны НН и СН (НН2) . При этом

дополнительная нагрузка отсутствует и выражение 2.1. приобретает вид:

Iср.= kотс. *kзап.* Iраб.макс. / kв,

(2.15)

где Iср. - ток срабатывания защиты;

kотс =1.2 - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности и необходимый

запас;

kзап. - коэффициент, учитывающий увеличение нагрузки при самозапуске

электродвигателей;

Iраб.макс. - суммарный рабочий ток нагрузки, принимается 1.05 номинального тока

стороны ВН трансформатора;

kв =0.95.

• При согласования защиты стороны ВН с СН(НН) в выражении 2.2. должна браться

уставка защиты первой секции и нагрузка второй секции. Как уже говорилось, при

отсутствии данных нагрузка второй секции для трансформаторов с расщепленной

обмоткой имеющей половинную мощность. берется равной 0.5 Iном стороны ВН, а на

трансформаторах со всеми обмотками полной мощности нагрузка берется 0.7 Iном ВН.

Необходимо учитывать изменение коэффициента трансформации трансформатора

устройством РПН. Как правило, этот режим не является расчетным.

При выполнении защиты с блокировкой по напряжению, уставка по току выбирается по

выражению 2.4. а по напряжению принимается та же уставка как и для сторон НН и

СН(НН2). При этом необходимо выполнять дополнительно проверить согласование защит

по току по выражению 2.2.

3.3. Согласование защиты по времени производится по выражениям 2.7, 2.8

При согласовании защиты по времени, выдержка времени вышестоящей защиты

увеличивается на ступень по сравнению с нижестоящей защитой.

Защита должна быть согласована по времени с защитой обоих вводов НН, СН(НН2) сек

При выборе уставок по времени требуется учитывать, наличие на подстанции логической

селективность: нижестоящая защита вводов при срабатывании их измерительного органа

блокирует защиту ввода на все время, пока эта защита запущена. Защита ввода

запускается только в случае, если не сработала ни одна из блокирующих ее защит ввода.

Для запуска защиты MODN A при отказе выключателя, блокировка пускается на время,

необходимое для возврата защиты фидера после отключения КЗ. Если короткое

замыкание не отключилось, то блокировка возвращается и защита срабатывает с

установленной на ней выдержкой времени и отключает ввод. Как уже указывалось в пункте

2.6, при использовании блокировки принимается время срабатывания ввода стороны ВН:

tсзвВН

0.3 сек,

(2.16)

tсрбл. = tсзвНН

0.2 сек.

(2.17)

Таким образом, собственная защита ввода имеет выдержку времени - 0.3 сек. С этим

временем защита работает, если она не оказывается заблокированной нижестоящей

защитой, например при коротком замыкании на шинах (логическая защита

трансформатора).

При отсутствии блокировки время срабатывания принимается

tсрвВН. = tсзвНН

Дt

сек,

Дt = 0.4

сек. ( 2.18)

При применении реле MICOM P12x, как и на вводах стороны НН и СН на этой ступени

выполняется выдержка времени 0.06сек. Для отстройки от броска тока намагничивания эта

ступень должна иметь ток срабатывания не менее 2 Iном стороны ВН трансформатора.

3.4. Использование максимальной защиты (ступень

)

Для максимальной защиты ввода MODN A была выбрана ступень

I>>

, которая обладает

преимуществами, по сравнению с предыдущей ступенью – к ней может быть подключена

блокировка по напряжению и блокировка от защиты ввода НН(СН), обеспечивающая

логическую селективность. Ступень реле MICOM P12x принята по аналогии. В этом случае,

ступень

MICOM P12x используется как дополнительная максимальная защита с той же

уставкой по току, как и предыдущая. Эта ступень может быть выполнена с зависимой

характеристикой, что позволит согласовать ее с защитой вводов, если на ней также

выполнена зависимая характеристика. Согласование обеспечивается при выполнении на

защите ввода ВН такого же вида характеристики, как на вводе СН(НН) и подбора величин

TMS

таким образом, чтобы в зависимой части разница во времени срабатывания двух

защит была не менее 0.5 сек.

Ступень может быть использована как токовый орган для выполнения защиты от

перегрузки, блокировки РПН или пуска автоматики охлаждения трансформатора.

Может оказаться целесообразным выполнение на этой ступени (третьей для MICOM P12x)

токовой отсечки без выдержки времени. Такая необходимость возникает в случае, если

основные защиты трансформатора на реле R3IPT включены на трансформаторы тока,

встроенные в трансформатор, а реле MODN A (MICOM P12x) включено на выносные или

встроенные в выключатель трансформаторы тока. При этом возникает зона, которая

защищается только защитой ввода и которую нужно защищать без выдержки времени.

Отсечка должна быть отстроена по току от короткого замыкания в максимальном режиме

на стороне НН, СН (НН2) с учетом изменения тока при изменении коэффициента

трансформации устройством РПН.

Iсо = kн *Iкз.макс,

(2.19)

где Iсо - ток срабатывания отсечки;

kн - коэфициент надежности, как всегда принимается равным 1.2;

Iкз.макс - максимальный ток на стороне, где ток КЗ наибольший с учетом

возможных положений переключателя РПН.

При отсутствии необходимых данных, можно выполнить расчет ТКЗ по среднему

положению переключателя, kн при этом нужно принять равным 1.5.

Выдержка времени на реле принимается минимальная - 0.06сек.

IV. МЕТОДИКА ВЫБОРА УСТАВОК ЗАЩИТ ДВУХОБМОТОЧНЫХ

ТРАНСФОРМАТОРОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ УСТРОЙСТВ ЗАЩИТЫ MX3DPT3A

И MODN A (MICOM P12X)

1. Общие положения

1.1. Реле MXDPT3A позволяет выполнить диффернциальную защиту двухобмоточных

трансформоторов и в сочетании с устройством защиты ввода MODN A (MICOM P12x) на

каждой из сторон необходимый набор устройств защиты, требуемый ПУЭ для понижающих

двухобмоточных трансформаторов:

• Дифференциальную защиту с характеристиками, близкими к ДЗТ-21 на MX3DPT3A.

• Максимальную токовую защиту (2-3 ступени) для каждой стороны.

• Двухступенчатую токовую защиту нулевой последовательности для двух сторон

трансформатора.

• С помощью реле MX3DPT3A может быть выполнена дифференциальная защита

трансформатора c расщепленной обмоткой стороны НН: 2 обмотки одинакового

напряжения и половинной мощности. Трансформаторы тока выводов обеих обмоток

должны иметь одинаковый коэффициент трансформации и соединяться пофазно

параллельно на один вход стороны НН устройства.

1.2. Ряд внешних защит и сигналов: газовая защита, повышение температуры масла

трансформатора, должны быть поданы на дискретный вход устройства MODNA (MICOM

P12x) в котором произойдет их фиксация и выполнено необходимое действие.

1.3. В качестве токовых реле для пуска устройств автоматики: пуск охлаждения, блокировка

РПН, могут быть использованы свободные ступени токовой защиты устройства

соответствующей стороны, а также ступени неиспользуемой токовой защиты от замыканий

на землю, трансформатор тока которой должен быть переключен на фазный ток.

1.4. Токовые уставки устройства задаются в относительных единицах, за единицу принимается

вторичный номинальный ток трансформатора тока соответствующей стороны (5 или 1А).

1.5. К уставкам устройства, которые должны быть задан ы, кроме параметров срабатывания,

относятся также номинальные параметры защищаемого трансформатора, a также

конфигурация устройства. Каждому внешнему сигналу должен быть назначен

соответствующий дискретный вход, каждому выходу – выходное реле, каждой

выполняемой функции соответствующий светодиод. Конфигурация устройства выбирается

при проектировании и наладке в соответствии с заводской инструкцией.

1.6. Реле с завода поступает настроенным на заводские уставки, которые могут быть

использованы в значительной степени при настройке конкретной защиты. Особенно это

относится к уставкам, определяющим конфигурацию устройства.

1.7. К устройствам должны быть подведены токовые цепи от трансформаторов тока всех трех

(двух) сторон трансформатора соединенные в «звезду». Имеются два отдельные входа

для токов нулевой последовательности на стороне ВН и СН, для использования их в

защите от замыканий на землю, если такая защита применяется. Выравнивание вторичных

токов дифзащиты по фазе и величине не требуется: группа соединений трансформатора и

вторичные токи задаются в качестве уставок устройства.

1.8. На устройстве можно выполнить две группы уставок: основные и резервные уставки.

Необходимость во второй группе уставок может возникнуть в ремонтных режимах, при

изменении направления питания, когда изменяются условия селективности или

чувствительности защиты.

1.9. Устройство MX3DPT3A должно питаться от собственного автомата оперативного тока,

отдельного от защиты вводов.

1.10. Методика учитывает требования выпуска 13Б «Ру ководящих указаний по релейной

защите» (Москва 1985год) и рекомендации по выбору уставок, изложенные в книге Шабада

М.А. «Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей» (Ленинград

1976г.) с учетом особенностей защит, уставки которых выбираются.

2. Выбор основных характеристик устройства MX3DPT3A

К основным характеристикам устройства относятся параметры защищаемого

оборудования, которые необходимо ввести в качестве уставок:

2.1. Номинальная частота

fн

- выбирается 50 или 60Гц. Заводом установлена – 50Гц.

2.2. Номинальный вторичный ток фазных трансформаторов тока стороны ВН трансформатора

- IнП, стороны НН - IнВ. Он может быть выбран 5А или 1А и устанавливается перемычками

на устройстве. Заводом установлен - 5А.

2.3. Номинальный первичный ток фазных трансформаторов тока стороны ВН трансформатора

IнTA-П, стороны НН- IнTA-В. Он может быть выбран в диапазоне 10-10000А и вводится в

устройство ступенями через1А. Заводом установлен - 200А на стороне ВН, и 800А на 2 и 3

стороне.

2.4. Полярность фазных трансформаторов тока. Может быть выставлена “НОРМ”- нормальная

или “ИНВЕРС”- инверсная. Под нормальной полярностью понимается полярность

трансформатора тока, при которой полярность первичной обмотки трансформатора тока

со стороны шин совпадает с полярностью вторичного вывода трансформатора тока

подводимого к полярному (нечетному) за жиму устройства.

2.5. Номинальная мощность трансформатора - Sн. Она может быть выбрана в диапазоне 100-

1000000 кВА и вводится в устройство ступенями через1 кВА. Заводом установлено - 40000

кВА.

2.6. Номинальное напряжение трансформатора стороны ВН - Uн-П, стороны НН - Uн-В. Оно

может быть выбрано в диапазоне 0.1 -500000 кВ и вводится в устройство ступенями через

0.1 кВ. Заводом установлено – 150 кВ на стороне ВН, 20 кВ на стороне НН.

2.7. Группа соединений обмоток трансформатора, может быть выбрана:

Yy0, Yd1, Yd11; Dd0, Dy1, Dy11,

В этом выражении Y,(y) – схема соединения “звезда”, D,(d) – схема соединения

“треугольник”, далее идет группа соединений: 0,1,11. Заводом установлена группа Yd11.

Большой буквой обозначена схема соединения стороны ВН, маленькой - вторичные

стороны трансформатора.

2.8. Базисный ток (коэффициент) на каждой стороне трансформатора Ib-1, Ib-2 - отношение

номинального тока соответствующей стороны трансформатора к номинальному

первичному току трансформатора тока этой стороны:

Ib-П = Iн-П/IнTA-П,

(2.1)

Ib-В = Iн-В/IнTA-В.

(2.2)

Эти величины используются для пересчета уставок, выбранных в относительных единицах

к номинальному току трансформатора, для задания в устройство, которое отградуировано

в номинальном токе вторичной обмотки трансформатора тока (Iн), равном 5А или 1А. Ток

уставки устройства равен уставке в относительных единицах, умноженной на базисный

ток.

3. Выбор уставок и характеристик дифзащиты трансформатора

3.1. Дифференциальная защита трансформатора использует 2(3) комплекта трансформаторов

тока, расположенных с обеих сторон трансформатора. Выравнивание вторичных токов по

величине и по фазе производится защитой автоматически расчетным путем, для чего при

задании общих характеристик задаются параметры трансформатора и трансформаторов

тока. При этом возникает возможность собрать трансформаторы тока со всех сторон в

«звезду», что снижает нагрузку вторичных цепей. Ток нулевой последовательности при

этом устраняется расчетом, что делает характеристики независимыми от режима нейтрали

трансформатора.

3.2. Реле имеет тормозную характеристику пропорционального типа (процентное торможение)

- ток срабатывания защиты увеличивается пропорционально увеличению тока короткого

замыкания. Тормозным током является самый большой ток среди подводимых к реле, по

каждой фазе отдельно.

3.3. Характеристика похожа на характеристику реле R3IPT и состоит из четырех участков, см.

рисунок 3.1:

ID >> D E

Зона срабатывания

Зона торможения

A В

ID>

2.5 Iн Iн

Рис.3.1. Характеристика дифференциальной защиты MX3DPT3A.

ID - дифференциальный ток

Iн - тормозной ток - равен наибольшему из трех вторичных токов.

Участок АВ - начальный, на этом участке ток срабатывания не зависит от торможения. В

точке В характеристика начального участка пересекается с первой тормозной

характеристикой. Она имеет наклон Р1 и начинается от начала координат. Этот

характеристика работает при малых токах короткого замыкания, когда погрешность

трансформаторов тока невелика. При токах, больших 2.5 Iн, начинается вторая тормозная

характеристика, которая пересекается с первой в точке С и имеет более крутой наклон -

Р2, учитывая большую погрешность трансформаторов тока при больших ТКЗ. И последний

участок - DE - ток срабатывания опять не зависит от тормозного тока. Ломаная линия

ABCDE представляет общую характеристику дифференциальной защиты.

3.4. Блокировка током второй гармоники предназначена для обеспечения отстройки

дифзащиты от броска тока намагничивания при подаче напряжения. Благодаря наличию

блокировки ток срабатывания дифзащиты может быть выполнен значительно меньшим

номинального тока трансформатора.

3.5. Блокировка по току пятой гармоники, предназначена для предотвращения ложной работы

дифзащиты от повышенного тока намагничивания при перевозбуждении (подачи

напряжения на обмотку трансформатора значительно выше номинального).

Предполагается, что на трансформаторах украинского и российско го производства без

такой блокировки можно обойтись.

3.6. При разработке методики использована методика выбора уставок близкого по

характеристикам реле ДЗТ-21 российского производства и приняты следующие условия:

• Реле градуировано в относительных единицах к номинальному вторичному току

трансформаторов тока стороны ВН, принятой за основную. Вторичные токи остальных

сторон пересчитываются к основной стороне автоматически.

• Реле отстроено от броска намагничиваю щего тока при токе срабатывания 1 участка

характеристики (АВ), 0.2 номинального тока трансформатора.

• При выборе коэффициента торможения Р1 первого участка тормозной характеристики

в зоне малых токов КЗ, предполагается, что погрешность трансформаторов тока с

учетом переходных процессов при внешних коротких замыканиях не превышает 5%.

• При выборе коэффициента торможения Р2 второго участка тормозной характеристики

в зоне больших токов КЗ, предполагается, что погрешность трансформаторов тока

составляет 10%, а влияние переходных процессов на погрешность трансформаторов

тока при внешних коротких замыканиях учитывается коэффициентом 1.5.

• Ток срабатывания второго горизонтального участка (отсечки), не зависящий от

торможения, принимается равным небалансу при внешнем КЗ, с учетом загрубляющего

коэффициента, при расчете погрешности трансформатора тока, равном 3. С учетом

необходимости отстройки от броска тока намагничивания ток срабатывания отсечки

должен быть не менее 6.

• Ток блокировки по 2 гармонике принимается установленный заводом – 12%.

• Погрешность выравнивания вторичных токов расчетным путем за счет дискретности

этих расчетов можно не учитывать во всем диапазоне уставок реле.

• Учитывая высокую точность работы микропроцессорной защиты, коэффициенты

запаса при выборе уставок можно принять равными 1.2.

3.7. Выбор уставок дифференциальной защиты

3.7.1. Выбирается уставка первой ступени дифференциального тока (начального участка

характеристики). Согласно рекомендациям завода –изготовителя

ID>

= 0.2,

(3.1)

где ID> - ток срабатывания 1ступени, приведенный к номинальному току

трансформатора.

Id>=ID * ib-1,

(3.2)

где Id -уставка набираемая на реле;

Ib-1 - базисный ток стороны ВН трансформатора ( см.п.2.10).

Он может быть выполнен в пределах 0.15 – 1.5, заводом установлен

Id>= 0.35.

Если номинальный ток трансформаторов тока значительно больше номинального тока

трансформатора, минимальная уставка, которую можно выполнить на устройстве,

значительно больше расчетной (

Id>),

и это существенно загрубляет дифзащиту

следует

рассмотреть возможность уменьшения коэффициента трансформации трансформатора

тока. При отсутствии такой возможности, ставится минимально - возможная уставка на

устройстве. Следует рассмотреть возможность переключения реле на встроенные в

трансформатор трансформаторы тока на которых и установить номинальный ток

трансформаторов тока, соответствующий трансформатору. Для защиты ошиновки

используется реле MODN A или MICOM 12x включенное на выносные трансформаторы

тока. На нем устанавливается отсечка, отстроенная от КЗ за трансформатором с

выдержкой 0.0 сек.

3.7.2. Выбирается наклон характеристики (коэффициент торможения) первого участка

P1= kз*(k` + k``),

(3.3)

где kз - коэффициент запаса равен 1.2;

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для малых токов равной 5%;

k`` - диапазон регулирования коэффициента транформации защищаемого

трансформатора в %.

Может регулироваться в пределах от 20 до 50%, заводом установлено 20%.

3.7.3. Выбирается наклон характеристики (коэффициент торможения) второго участка

P2= kз*( kап * k`+ k``),

(3.4)

где kз - коэффициент запаса равен 1.2;

kап - коэффициент учитывающий рост погрешности за счет апериодической

составляющей. Принимается равным 1.5.

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для больших токов равной

10%, при условии выбора трансформаторов тока по кривым 10% погрешности;

k`` - диапазон регулирования коэффициента трансформации защищаемого

трансформатора в %.

Может регулироваться в пределах от 40 до 100% заводом установлено 100%.

3.7.4. Выбирается ток срабатывания второй ступени дифференциального тока (отсечки)

ID> > =Iкз макс.* kз*( kап * k`+ k``)А,

(3.5)

где Iкз макс. - ток короткого замыкания в амперах в максималь ном режиме на стороне

низкого напряжения с учетом имеющегося регулирования. напряжения на

этой стороне;

kз - коэффициент запаса равен 1.2;

kап - коэффициент учитывающий рост погрешности за счет апериодической

составляющей. Принимается равным 3;

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для больших токов

равной 10%, при условии выбора трансформаторов тока по кривым 10%

погрешности;

k`` - диапазон регулирования коэффициента трансформации защищаемого

трансформатора в %. Полученный расчетом ток сравнивается с

номинальным током силового трансформатора и, если это отношение

меньше 6, то ток берется равным шестикратному номинальному току

трансформатора, если расчетный ток больше, берется расчетный ток.

Вычисляется уставка 2 ступени дифференциального тока:

Id>> = ID>> / IнTA-П,

(3.6)

Полученный ток округляется до ближайшего большего целого числа, которое и задается в

качестве уставки.Может регулироваться в пределах от 1 до 30 Iн, заводом установлено 15

Iн.

3.7.5. Выбор уставки блокировки защиты током второй гармоники. Отношение тока блокировки к

основному дифференциальному току: В связи с отсутствием методики для выбора

принимается установленная заводом уставка.

ID(2*fн) = 12%,

(3.7)

Может быть отрегулировано в пределах 10 – 50%.

Способ блокировки может быть выбран

(ВКЛ)

: пофазная блокировка, или

(ВКЛ АВС)

блокировка всех фаз наибольшим током второй гармоники,

(ОТКЛ)

: блокировка отключена.

Используется заводская настройка:

БЛОК 2fн = ВКЛ АВС,

(3.8)

3.7.6. Выбор режима блокировки током 5 гармоники:

Способ блокировки может быть выбран

(ВКЛ)

: пофазная блокировка, или

(ВКЛ АВС)

блокировка всех фаз наибольшим током второй гармоники,

(ОТКЛ)

: блокировка отключена.

Заводом установлено

(ВКЛ АВС).

На трансформаторах украинско-российского

производства не требуется.

БЛОК 5fн = ОТКЛ,

(3.9)

З.7.7. Проверка чувствительности защиты

В связи с тем, что уставка 1 ступени защиты при малых токах мала (уставка

Id>

составляет

около 0.2 номинального тока трансформатора), в проверке чувствительности нет

необходимости. Более грубая отсечка

(Id>>)

также не проверяется, так как предназначена

для работы при больших токах КЗ. При необходимости проверки в каких-то особых

случаях, она производится по выражению:

Для 1 ступени:

Кч = Iкз(2)/(Id> * Ктт),

(3.10)

где Iкз(3) - первичный ток двухфазного КЗ при коротком замыкании на стороне, где он

наименьший, приведенный к стороне ВН;

(Id>*Ктт) - начальный ток срабатывания устройства умноженный на коэффициент

трансформации стороны ВН или первичный ток срабатывания защиты;

Кч - коэффициент чувствительности должен быть не менее 2.

Для 2 ступени:

Кч = Iкз(3)/(Id>> * Ктт),

(3.11)

где Iкз(2) - первичный ток трехфазного КЗ при коротком замыкании на стороне ВН;

(Id>>*Ктт) - ток срабатывания отсечки, умноженный на коэффициент трансформации

стороны ВН или первичный ток срабатывания отсечки;

Кч - коэффициент чувствительности должен быть порядка 1.2.

Примечание: в формулах учитывается, что расчеты токов короткого замыкания, как

правило, ведутся в первичных величинах.

4. Выбор уставок токовых защит вводов трансформатора на примере у стройств

MODN A (MICOM-12x)

4.1. Общие указания

4.1.1. На устройствах защиты вводов выполняются такие функции защиты и автоматики:

• Максимальная защита вводов ВН и НН с выполнением логической селективности с

защитами смежных присоединений.

• Отключение ввода трансформатора при срабатывании газовой защиты

трансформатора.

• Сигнализация срабатывания верхнего поплавка газовой защиты.

• Сигнализация повышения температуры масла трансформатора.

4.1.2. Устройства защиты вводов питаются оперативным током соответствующего выключателя

и резервируют потерю оперативного тока устройством MXDPT3A.. В свою очередь

устройство MXDPT3A резервирует потерю оперативного тока выключателем и

устройством защиты ввода, за счет использования функции УРОВ дифзащиты.

4.1.3. Устройства MODN A не имеют встроенной функции УРОВ и резервирование защит вводов

НН осуществляется устройством ввода ВН соответствующим выбором уставок. Устройства

MICOM – 12х имеют такую функцию. Резервирование отказа выключателя отходящих

фидеров может осуществляться при наличии функции УРОВ в защитах отходящих линий,

если имеются УРОВ в защитах отходящих линий при применении защит серии MICOM –

12х, MODULEX3.

4.2. Выбор уставок максимальной защиты вводов НН

4.2.1. Для максимальной защиты используется вторая ступень защиты с независимой

характеристикой (I>>). Эта ступень позволяет обеспечить логическую селективность с

защитами отходящих фидеров и секционного выключателя, на ней может быть выполнена

блокировка по напряжению.

4.2.2. Производится отстройка от максимального тока нагрузки с учетом самозапуска по

выражению:

Iсз.= kотс. *(kзап.* Iраб.макс. + Iнагр) / kв,

(4.1)

где Iсз. - ток срабатывания защиты;

kотс =1.2 - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности и необходимый

запас;

kзап. - коэффициент, учитывающий увеличение нагрузки при самозапуске

электродвигателей. Можно использовать методику раздела 5 выбора

уставок устройства R3IPT.

Iраб.макс. - максимальный рабочий ток нагрузки: может быть принят номинальный

ток стороны обмотки НН транс форматора;

Iнагр - ток нагрузки, уже подключенной к источнику питания и не

подвергающейся самозапуску;

Расчетным режимом в данном случае берется отключение питающего

трансформатора смежной секции и работа АВР. В этом случае Iнагр –

ток нагрузки своей секции, а Iраб.макс. – максимальный рабочий ток

нагрузки смежной секции, самозапускающейся при действии АВР.

kв =0.95 - коэффициент возврата реле.

Производится согласование по току с защитой предыдущего элемента.

Iсзв= kотс. *(Iсзн + Iнагрв),

(4.2)

где Iсзв. - ток срабатывания рассматриваемой защиты;

Kотс=1.2 - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности и необходимый

запас;

Iсзн. - ток срабатывания нижестоящей (предыдущей защиты. В данном

случае это защита секционного выключателя;

Iнагрв - ток нагрузки неповрежденных элементов, протекающий через

устройство вышестоящей защиты вместе с током нагрузки. В данном

случае это ток нагрузки собственной секции.

4.2.3. Производится проверка чувствительности защиты

Чувствительность защит стороны НН проверяется при КЗ на шинах этой стороны

(основная зона) и в конце отходящих линий (зона резервирования).

Кч = Iкз(2)/Iсз1,

(4.3)

где Кч - коэффициент чувствительности защиты ;

Iкз(2) - ток двухфазного КЗ в минимальном режиме;

Iср1 - выбранная уставка.

Коэффициент чувствительности согласно нормам ПУЭ должен быть равен 1.5 для

основной зоны действия и 1.2 для зоны резервирования в конце резервируемого участка. В

ряде случаев улучшить резервирование позволяет применение блокировки по напряжению

(см. 4.2.4).

ПУЭ допускает не обеспечивать резервирование защит при КЗ в конце отходящих линий,

если это связано со значительным усложнением защиты. Для резервирования отказа