Рекомендации по выбору уставок защит электротехнического оборудования с использованием микропроцессорных устройств концерна ALSTOM. Том 2

Подождите немного. Документ загружается.

Выбирается Iср ступени

I>>>.

I>>> = 1.2 Iпуск,

Время загрубления выбирается равным:

t(*n)=0.2,

Степень загрубления принимается равной:

n= 1.8/1.2 =1.5.

3. Выбор уставок защиты от замыканий на землю

• Наиболее часто применяемый режим работы сети – режим с изолированной или

компенсированной нейтралью. В этом режиме токи замыкания на землю невелики, а

защита от замыкания на землю должна работать на отключение при первичных

емкостных токах 5А для двигателей, мощностью более 2000 кВт и 10А для двигате лей

меньшей мощности. При этом подключение защиты к фазным трансформаторам тока

недопустимо, так как ток небаланса в схеме 3Io, может превысить по величине

емкостной ток замыкания на землю. Для подключения используются специальные

трансформаторы тока нулевой последовательности.

• Должна быть произведена проверка отстройки защиты от броска емкостного тока

двигателя при внешних замыканиях на землю. Бросок тока при перемежающейся дуге

может быть равен 3-4 собственного емкостного тока двигателя. Таким образом, уставка

защиты по условию отстройки от броска емкостного тока при внешних КЗ:

Iср = Kн * 4 * Iс дв,

(3.1)

где Kн =1.2 - Стандартный коэффициент надежности для реле ALSTOM;

Ic дв. - Емкостной ток двигателя.

Если при этом получается ток, больший необходимой уставки (5 или 10А), то в защиту

вводится выдержка времени порядка 1 сек. и выставляется необходимая уставка по

току. чувствительность защиты в данном случае проверять не требуется, так как при

меньших токах защита может не работать.

• В последнем случае для обеспечения ускоренной работы защиты при больших токах,

в случае двойных замыканий на землю, вводится вторая ступень защиты с первичным

током срабатывания 50-100А, без выдержки времени.

Большинство двигателей мощностью до 10000 кВт имеют емкостной ток замыкания на

землю менее 1А, и выдержка времени защите не нужна. Токовые защиты от замыканий на

землю устройств фирмы ALSTOM обеспечивают требуемую чувствительность. Однако в

случаях, когда требуется высокая чувствительность для защиты, например для линий

питающих передвижные механизмы на подстанциях с малыми токами замыкания на

землю, уставка по току, выбранная по условию 1.6. может оказаться недостаточно

чувствительной. В этом случае применяется направленная защита от замыканий на

землю. Такая защита входит в состав некоторых устройств защиты серии MODULEX

(,MX3AMD20A, MX3AMD30A, MX3IPD1A); MODN A,L,C; MICOM-140. Для направленной

защиты должен быть выбран ток срабатывания, напряжение срабатывания, угол

максимальной чувствительности устройства.

Ток срабатывания выбирается исходя из требований необходимой чувствительности:

Incp = Ic/Кч,

(3.2)

где Incp - ток срабатывания направленной защиты по току;

Кч - коэффициент чувствительности по току, Кч=1.5.

Напряжение срабатывания выбирается по условию отстройки от напряжения несимметрии

(Uнс)

в сети, которая в некомпенсированной сети может составлять не более

5% Uф.

Uср.= 2 * Uнс =10% Uф.= 10В.

Угол максимальной чувствительности устройства. При его определении используется

следующая схема замещения:

РЗ

Со дв

Хс Rс

Rо дв

В месте замыкания на землю появляется напряжение Uo равное по величине и

противоположно направленное фазному напряжению в этой точке. Можно считать, что это

напряжение прикладывается к шинам ПС и ток, протекающий в защите состоит из

емкостного тока и тока утечки сети за вычетом соответствующих составляющих кабеля и

двигателя. Считается, что активная проводимость сети равна примерно 5% емкостной.

Такое же соотношение будет между активным и емкостными токам. Емкостной ток

протекающий в защите, опережает напряжение 3Uo на угол 90

а активный совпадает с

этим напряжением. Поскольку защита ориентирована в обратную сторону (от шин в

линию), фазы тока необходимо изменить на противоположные, см. диаграмму.

IRo Io ICoз

ICo Ioз IRoз

Угол между током и напряжением в защите равен 90

+ arcSin (5/100) = 93

С достаточной для практики точностью можно принять угол равным 90

• Выполнение уставок на устройстве.

Мощность вторичной обмотки трансформатора тока невелика, и поэтому вторичный ток

зависит от сопротивления нагрузки, куда входит не только реле, но и вторичные цепи ТТ.

Поэтому ток срабатывания защиты от замыкания на землю должен быть проверен подачей

первичного тока в провод, пропущенный через магнитопровод кабельного трансформатора

тока. Предварительно на устройстве выполняется уставка, исходя из коэффициента

трансформации трансформатора тока 100, которая и корректируется после подачи тока в

первичную сторону ТТ.

4. Уставки защиты от двойных замыканий на землю, выбраны в разделе 3 при выборе

защиты от замыканий на землю. При отсутствии данных о емкости двигателя,

целесообразно выполнить следующие уставки. 1 ступень защиты от замыканий на землю

5А и 1сек. и вторая ступень для работы при двойных замыканиях на землю – 50А и 0.0сек.

5. В настоящее время начинает распространяться режим работы сети 10-6 кВ с заземлением

нейтрали через резистор. При этом емкостной ток, при его значительной величине,

попрежнему остается компенсированным реактором. В этом случае характер тока

замыкания на землю близок к активному. Величина резистора обычно составляет 100Ом,

что определяет ток замыкания на землю в сети 10 кВ около 60А, а в сети 6 кВ-36А.

Такого тока достаточно для четкой работы защиты от замыканий на землю, в том числе

включенной на фазные трансформаторы тока. В этом случае, при коэффициенте

чувствительности 2, ток срабатывания защиты равен 30А в сети 10 кВ и 18А в сети 6 кВ.

Выдержка времени защиты двигателя 0.0сек. Эту уставку целесообразно выполнить на

ступени Io>>, а на ступени Io> выполнить уставку по току 5А и по времени 1.0сек. Защита

должна действовать на отключение.

Для резервирования этой защиты, должна быть выполнена резервная защита на стороне

ВН трансформатора, в нейтрали которого включен резистор. Уставка его должна быть

согласована по току и по времени с защитой всех присоединений данной секции.

Резервная защита может действовать на отключение питающего секцию трансформатора

и секционного выключателя, либо на отключение трансформатора с резистором. В

последнем случае, сеть переходит в режим работы с изолированной нейтралью без

компенсации емкостного тока, так как резистор обычно включается параллельно

дугогасящему реактору. Направление действия защиты от замыканий на землю

определяется решением предприятия в зависимости от допустимости работы сети в

режиме с изолированной нейтралью.

6. Защита от перегрузки

6.1. Защита MICOM Р220 создает тепловую модель двигателя из составляющих прямой и

обратной последовательности тока, потребляемого двигателем таким образом, чтобы

учесть тепловое воздействие в статоре и роторе. Составляющая обратной

последовательности токов, потребляемых в статоре, генерирует в роторе токи

значительной амплитуды, которые создают существенное повышение температуры в

обмотке ротора. Результатом сложения, проведенного MICOM Р220 является

эквивалентный тепловой ток I

экв

, отображающий повышение температуры, вызванное

током двигателя. Ток I

экв

вычисляется в соответствии с зависимостью:

экв

= (I

пр

+ К

обр

)

0,5

,(6.1)

Начиная с этого эквивалентного теплового тока, тепловой уровень двигателя Θ

вычисляется каждые 100 мс защитой MiCOM Р220 по следующему выражению:

I+1

= (I

экв

/IΘ >.)

2 .

[1- exp(-0.1/T)] + Θ

exp(-0.1/T),

(6.2)

где

- коэффициент усиления влияния тока обратной последовательности;

IΘ > - уставка тока тепловой перегрузки;

- значение теплового уровня, подсчитанное предварительно (на 100 мс раньше);

Т - постоянная времени двигателя. В зависимости от режима работы двигателя,

защита использует одну из трех следующих постоянных времени:

• тепловая постоянная времени Т

1, которая применяется, когда эквивалентный

тепловой ток I

экв

находится между 0 и 2 IΘ >, т.е., когда двигатель работает (режим

нагрузки или перегрузки);

• начальная постоянная времени Т

2, которая применяется, когда эквивалентный

тепловой ток I

экв

больше, чем 2 IΘ >, т.е, когда двигатель запускается или при

заклинивании ротора;

• постоянная времени охлаждения Т

ох

, которая применяется, когда двигатель выключен

(дискретный вход L1 в нулевом логическом положении – зажимы 22-24). В этом случае

двигатель больше не потребляет ток, и значение теплового уровня поэтому снижается

во времени по выражению:

I+1

= Θ

exp (-0.1/T

ох

(6.3)

Сигнал тепловой перегрузки «ТЕПЛ.ПЕРЕГР» генерируется, когда значение теплового

уровня Θ достигнет 100%. Может быть выполнено действие защиты от перегрузки на

отключение.

6.2. Выбор уставок функции перегрузки:

•

- коэффициент тока обратной последовательности. Учитывает повышенное

воздействие тока обратной последовательности по сравнению с прямой на нагрев

двигателя. При отсутствии необходимых данных принимается равным 4для

отечественных двигателей и 6 – для зарубежных.

•

IΘ >

- уставка тока тепловой перегрузки – вторичный ток срабатывания защиты.

IΘ > = 1.1* Iн.дв./коэф.тт,

(6.4)

Ток срабатывания пускового органа тепловой перегрузки принимается равным 1.2 Iном.

двигателя.

•

1 -

постоянная времени нагрева токами в диапазоне 1 – 2 Iн.дв, нормальный процесс

перегрузки, когда целесообразно учитывать теплоотдачу двигателя в окружающую

среду. При отсутствии данных об этой постоянной времени принимается равной

10мин

•

2 -

постоянная времени нагрева токами величиной более 2, пуск, заклинивание

ротора, когда теплоотдачу двигателя в окружающую среду учитывать

нецелесообразно. При отсутствии данных об этой постоянной времени, принимается

равной

0.8 Т

•

ох

– постоянная времени охлаждения двигателя после его отключения, можно принять

равной

4 Т

• Таким о бразом, можно выбрать эти уставки, зная только номинальный ток двигателя,

эти данные для многих двигате лей дают существенный запас, но могут не обеспечить

технологический процесс с частыми пусками или тяжелыми условиями пуска. Поэтому,

при необходимости загрубить защиту, необходимо произвести тепловые испытания или

тепловые расчеты двигателей.16.3. Коррекция допустимого тока двигателя при

изменении температуры окружающей среды. Если наружная температура превышает

40 градусов то уставка по допустимому току двигателя

IΘ

уменьшается

пропорционально превышению окружающей температуры по коэффициенту

К = 1-

[(Токр –40)/100).

Функция вводится при ее наличии в ре ле и подключении к зажимам

реле датчика температуры.

6.3. Дополнительные уставки, связанные с тепловой перегрузкой двигателей:

6.3.1. Запрет отключения от тепловой перегрузки при пуске двигателя. Функция обеспечивает

завершение процесса пуска, в случае достижения тепловой характеристикой

величины,

равной 1 в процессе пуска. Функция работает, если перед пуском двигателя величина

была менее 0.9. При этом двигатель остается защищенным защитой от затяжного пуска.

Функция автоматически выводится по истечении выдержки времени пуска

tIпуск

. Уставки:

Да

или

Нет.

6.3.2. Уставка сигнализации тепловой перегрузки, при действии защиты от перегрузки на

отключение:

Θсигн. =

0.95

6.3.3. Уставка функции:

запрет пуска.

Повторный пуск запрещается, если тепловой уровень

имеет такую величину, что при повторном пуске двигатель перегреется. Пуск двигателя

может быть обеспечен, если начальльный уровень

не превышает 0.9.

Θ запрета пуска = 0.9

,(6.5)

6.3.4. Уставка функции:

затяжной пуск

. Время нормального пуска двигателей обычно может

достигать 10-15 сек, а для тяжелых условий пуска может достигать 25сек. Это время

определяется главным образом механизмом, который приводится в действие двигателем.

Так на электростанции к двигателям с тяжелыми условиями пуска относятся двигатели

дымососов, дутьевых вентиляторов, мельниц. Факт пуска определяется по получению

сигнала о включении выключателя на вход L1 реле

(52А)

или включению выключателя и

появлению пускового тока

(52А +I)

. При прямом пуске двигателя применяется способ

(52А

+I)

. Способ устанавливается в подменю конфигурация.

Уставка по току пуска, по условию отстройки от реально возможной перегрузки двигателей:

I =2 IΘ,

(6.6)

Уставка по времени пуска должна отстраиваться от возможного времени пуска

электродвигателя при неблагоприятных условиях:

TIпуск. = 1.2 Тпуск,

(6.7)

При отсутствии данных, исходя из допускаемого времени пуска в обычных условиях 15 сек.

принимается

TIпуск. = 18сек.

6.3.5. Функция: заклинивание ротора

Заклинивание ротора двигателя может произойти при пуске двигателя или в процессе его

работы. Для этих условий можно выполнить разные уставки.

Заклинивание двигателя при пуске двигателя фиксируется по факту пуска (см. 6.3.4.), и

отсутствии на входе L2 после истечения выдержки времени

tIзак

сигнала от двигателя

его вращении.

Уставка по току пуска, по условию отстройки от реально возможной перегрузки двигателей:

Iзак =2 IΘ,

(6.8)

Уставка по времени пуска должна отстраиваться от времени, после которого датчик

скорости двигателя надежно зафиксирует его разворот.

tIзак = 5сек.,

(6.9)

При отсутствии на двигателе датчика вращения, эта функция не может быть реализована.

И ее роль, с большей выдержкой времени, выполняет функция:

“затяжной пуск”

Функция заклини вание ротора при работающем двигателе вводится автоматически при его

успешном развороте после истечения выдержки времени

TIпуск.

Работает при условии

отсутствия сигнала:

«разрешение самозапуска».

Уставки по току и времени выполнены

ранее (формулы 6.8 и 6.9). При наличии сигнала «

разрешение самозапуска

» эта функция

блокируется на время

TIпуск.

6.4. Функция

«несимметрия».

Защита двигателя от перегрузки токами обратной

последовательности. Защищает двигатель от подачи напряжения с обратным

чередованием фаз, от обрыва, от работы при длительной несимметрии напряжений.

При подаче на двигатель напряжения с обратным чередованием фаз двигатель начинает

вращаться в обратную сторону, приво димый в действие механизм может быть заклинен

или вращаться с моментом сопротивления, отличающимся от момента прямого вращения.

Таким образом, величина тока обратной последовательности двигателя может колебаться

в широких пределах. При обрыве фазы двигатель уменьшает вращающий момент в 2 раза

и для компенсации у него в 1.5-2 раза увеличивается ток. При

несимметрии питающих напряжений ток обратной последовательности может иметь

различную величину до самых малых значений. Появление тока обратной

последовательности более всего влияет на нагрев ротора двигателя, где он наводит токи

двойной частоты. Таким образом, целесообразно иметь защиту по I

, которая бы

отключала двигатель для предотвращения его перегрева.

Защита имеет 2 ступени:

Ступень

Iобр>

. с независимой выдержкой времени. Ток срабатывания принимается

равным

0.2 –0.25 Iном.

двигателя. Выдержка времени должна обеспечить отключение

несимметричных коротких замыканий в прилегающей сети, для чего она должна быть на

ступень больше чем защита питающего трансформатора.

tIобр> = tмтз +Dt,

(6.10)

Ступень

Iобр>>

зависимой характеристикой выдержки времени

может быть

использована для повышения чувствительности защиты, если известны реальные

тепловые характеристики двигателя по току обратной последовательности.

6.5. Элементы тепловой автоматики двигателя

Потеря нагрузки. Функция позволяет обнаружить расцепление двигателя с приводимым им

в движение механизмом вследствие обрыва муфты, ленты транспортера, выпуск воды из

насоса и т.д. по уменьшению рабочего тока двигателя.

Уставка минимального тока:

I< = (1.2-1.5) Iхх,

(6.11)

где Iхх - ток холостого хода двигателя (механизма) – определяется при испытаниях.

Выдержка времени минимального тока двигателя tI< определяется исходя из

технологических особенностей механизма – возможных кратковременных сбросов

нагрузки, при отсутствии таких соображений принимается равным:

tI< = 5 сек.,

(6.12)

Выдержка времени запрета автоматики минимального тока двигателя tзапр. задерживает

ввод автоматики при пуске двигателя, если нагрузка подключается к двигателю после его

разворота. определяется исходя из технологии подключения нагрузки к двигателю, если

нагрузка подключена к двигателю постоянно, уставка должна быть равна времени

разворота двигателя плюс необходимый запас:

tзапр. =1.2 Т пуска.

6.5.1. Количество пусков двигателя

При отсутствии конкретных данных по двигателю можно руководствоваться следующими

общими соображениями:

• Согласно ПТЭ двигатели обязаны обеспечивать 2 пуска из холодного состояния и 1 из

горячего состояния.

• Постоянная времени охлаждения двигателя равна 40мин (см. пункт 6.2).

• Если принять исходный тепловой уровень двигателя

после последнего запуска

равным 1, а длительно допустимую нагрузку двигателя равной 1.1 ном, то можно

определить:

• Согласно выражению 6.2, через 30мин будет достигнут тепловой уровень допускающий

горячий пуск без промежуточного охлаждения после отключения двигателя -

Θ =0.9.

• Согласно выражению 6.3, можно определить, что очередной горячий запуск

Θ < 0.9

можно выполнить через 5 минут после остановки двигателя, а холодный

Θ < 0.5 через

30 мин.

• Следовательно, можно выполнить следующие уставки в автоматике подсчета пусков:

Уставка по времени, в течение которого считаются пуски:

Т отсчета =30мин

Количество горячих пусков – 1.

Количество холодных пусков – 2.

Уставка по времени, в течение которого повторный пуск запрещен

Т запрета =5 мин

Минимальное время между пусками не использовать.

6.5.2.

Время разрешения самозапуска

. Согласно СДМ, самозапуск двигателей на

электростанциях должен обеспечиваться при времени перерыва питания 2.5сек. По этим

данным производится расчетная проверка обеспечения самозапуска при перерыве

питания двигателей на электростанциях.

Таким образом, для электростанций можно принять

Тсамозап = 2.5сек.

Для других условий следует определить время. на которое возможен перерыв питания,

например время действия АВР, произвести расчетную проверку самозапуска, и если он

обеспечивается при таком перерыве питания. установить указанное время на устройстве.

Если самозапуск обеспечивается при любом перерыве питания или он запрещается,

функция «разрешение самозапуска» не вводится.

7. Выбор уставок дифзащиты двигателя

7.1. Как уже было сказано в разделе 1, дифференциальная защита двигателя должна

устанавливаться на двигателях мощностью 5000 КВт и более, если они имеют выводы фаз

со стороны нейтрали, а также на двигателях меньшей мощности, имеющих эти выводы в

случае, если токовая отсечка имеет недостаточную чувствительность. Дифференциальная

защита не входит в состав устройства MICOM P220 и должна устанавливаться отдельно. В

состав серии MODULEX 3 входит устройство дифференциальной защиты генераторов и

крупных двигателей типа MX3DPG3A. Это устройство и предлагается к примене нию в

качестве дифзащиты двигателя.

7.2. Дифзащита имеет тормозную х арактеристику состоящую из четырех участков, см. рисунок

Id Id>> Е

A Id> B

2.5 Iн I TR

Тормозная характеристика дифзащиты MX3DPG3A:

Id - ток срабатывания дифзащиты;

I TR - тормозной ток, равный полусумме токов стороны ВН и НН I TR= I R = (I

) / 2.

Участок АВ - начальный, на этом участке ток срабатывания не зависит от торможения. В

точке В характеристика начального участка пересекается с первой тормозной

характеристикой. Она имеет наклон Р1 и начинается от начала координат. Этот

характеристика работает при малых токах короткого замыкания, когда погрешность

трансформаторов тока невелика. При токах, больших 2.5 Iн двигателя, начинается вторая

тормозная характеристика, которая пересекается с первой в точке С и имеет более крутой

наклон - Р2 учитывая большую погрешность трансформаторов тока при больших ТКЗ. И

последний участок - DE - ток срабатывания опять не зависит от тормозного тока. Ломаная

линия ABCDE представляет общую характеристику дифференциальной защиты.

7.3. В методике приняты следующие данные реле:

• Реле градуировано в относительных единицах к номинальному вторичному току

трансформаторов тока выводов. Вторичные токи трансформаторов тока стороны

выводов к нейтрали пересчитываются к основной стороне автоматически.

• ток срабатывания 1 участка характеристики (АВ) равен 0.2 номинального тока

двигателя.

• При выборе коэффициента торможения Р1 первого участка тормозной характеристики

в зоне малых токов КЗ, предполагается, что погрешность трансформаторов тока с

учетом переходных процессов не превышает 5%.

• При выборе коэффициента торможения Р2 второго участка тормозной характеристики

в зоне больших токов КЗ, предполагается, что погрешность трансформаторов тока

составляет 10%, а влияние переходных процессов на погрешность трансформаторов

тока при самозапуске учитывается коэффициентом 2.

• Ток срабатывания второго горизонтального участка DE (отсечки), не зависящий от

торможения, отстраивается от небаланса при токе самозапуска, с учетом

загрубляющего коэффициента, при расчете погрешности трансформатора тока, равном

• Защита должна быть так же выбрана по условию отстройки от тока, посылаемого

двигателем при внешних коротких замыканиях, однако этот ток меньше пускового для

асинхронных двигателей. Ток внешнего КЗ, посылаемый синхронным двигателем, при

числе оборотов двигателя более 1000 оборотов в минуту, может оказаться больше тока

самозапуска. Поэтому, при выборе уставок синхронных двигателей, следует проверить

отстройку от тока небаланса при внешних коротких замыканиях.

7.4. Выбор уставок дифференциальной защиты

7.4.1. Выбирается уставка первой ступени дифференциального тока (начального участка

характеристики). Согласно рекомендациям завода –изготовителя

ID> = 0.2,

(7.1)

где ID> - ток срабатывания 1ступени, отнесенный к номинальному току двигателя.

Уставка которую нужно набрать на реле равна:

Id> = ID * ib-1,

(7.2)

где Id> - уставка набираемая на реле;

Ib-1 - базисный ток стороны выводов двигателя.

Базисный ток (коэффициент) на каждой стороне двигателя Ib-1, Ib-2 - отношение

номинального тока двигателя к номинальному первичному току трансформатора тока

стороны выводов и стороны нейтрали

соответственно:

Ib-1 = Iндв. /IнTA-1,

(7.3)

Ib-2 = Iндв./IнTA-2,

(7.4)

Как правило, со стороны выводов и нейтрали двигателя ставятся одинаковые

трансформаторы тока и Ib-1 = Ib-2.

Он может быть выполнен в пределах 0.04 – 1.0.

7.4.2. Выбирается наклон характеристики (коэффициент торможения) первого участка

P1= kз * k` = 1.2*0.05 = 0.06,

(7.5.)

где kз - коэффициент запаса равен 1.2;

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для малых токов равной 5%.

Может регулироваться в пределах от 20 до 50%, необходимо установить минимальное

значение 20%.

7.4.3. Выбирается наклон характеристики (коэффициент торможения) второго участка

P2= kз*( kап * k`) = 1.2*2*0.1=0.24,

(7.6)

где kз - коэффициент запаса равен 1.2;

kап - коэффициент учитывающий рост погрешности за счет апериодической

составляющей. Принимается равным 2.0;

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для больших токов равной

10%, при условии выбора трансформаторов тока по кривым 10%

погрешности.

Может регулироваться в пределах от 40 до 100%, устанавливается 40%.

7.4.4. Выбирается ток срабатывания второй ступени дифференциального тока (отсечки)

• По условию отстройки от тока самозапуска:

ID> > =Iном.дв. * kз*( kап * k`*kп),

(7.7)

• По условию отстройки от тока внешнего КЗ, для синхронных двигателей:

ID> > =Iкз вн.* kз* kап * k`,

(7.8)

где kз - коэффициент запаса равен 1.2;

kап - коэффициент учитывающий рост погрешности за счет апериодической

составляющей. Принимается равным 2;

k` - погрешность трансформаторов тока, принимается для больших токов равной

10%, при условии выбора трансформаторов тока по кривым 10%

погрешности;

Kп - кратность пускового тока двигателя по отношению к номинальному току;

Iкз.вн. - ток короткого замыкания на шинах, посылаемый синхронным

электродвигателем.

Выбирается наибольшая из полученных уставок отсечки.

Вычисляется уставка 2 ступени дифференциального тока:

Id>> = ID>> / IнTA-1.

(7.9)

7.4.5. Полученный ток округляется до ближайшего большего числа, которое и задается в

качестве уставки. Рекомендуется, чтобы ток уставки находился в пределах 1.5-2.0

номинального тока двигателя.

Может регулироваться в пределах от 1 до 20 Iн.

7.4.6. Проверка чувствительности защиты

В связи с тем, что уставка 1 ступени защиты при малых токах мала (уставка

Id>

составляет

около 0.2 номинального тока двигателя), в проверке чувствительности нет необходимости.

Более грубая отсечка

(Id>>)

также не проверяется, так как предназначена для работы при

больших токах КЗ.

7.4.7. Уставка УРОВ

• При отказе выключателя должно действовать УРОВ на отключение более близкого к

источнику питания выключателя. При отказе выключателя фидера, питающего

электродвигатель, этим выключателем является выключатель ввода трансформатора.

• Выдержка времени УРОВ должна обеспечивать возврат схемы после нормального

отключения выключателя.

УРОВ

= tвыкл. +tвозвр.+tз,

(7.10)

100

где tвыкл. - время отключения выключателя, можно принять 0.05 сек. для современных

выключателей;

tвозвр. - время возврата устройства равно 0.05сек;

tз. - время запаса с учетом возможности затяжки отключения выключателя –

0.05-0.1сек.

Таким образом, время действия УРОВ можно принять

0.15 – 0.20 сек

. с учетом качества

применяемых выключателей.

7.4.7. Выполне ние дополнительных уставок устройства MX3DPG3A

Номинальный вторичный ток трансформаторов тока Iн-1 на стороне выводов, Iн-2 на

стороне нейтрали (1 или 5А) - устанавливается переключением перемычек на клеммнике

устройства.

Номинальная частота: fn ( 50 – 60Гц) - устанавливается - 50Гц.

Номинальный первичный ток фазных трансформаторов тока стороны выводов IнTA-1,

стороны нейтрали - IнTA-2. Он может быть выбран в диапазоне 10-10000А и вводится в

устройство ступенями через 1А.

Полярность фазных трансформаторов тока. Может быть выставлена

“НОРМ”

- нормальная

или

“ИНВЕРС”-

инверсная. Под нормальной полярностью понимается полярность

трансформатора тока, при которой полярность первичной обмотки трансформатора тока

со стороны шин (нейтрали), совпадает с полярностью вторичного вывода трансформатора

тока, подводимого к полярному зажиму устройства. Для правильного функционирования

дифзащиты она должна подключаться к одинаково ориентированным по отношению к

двигателю выводам трансформатора тока. Если это не выполнено, с одной из сторон

выставляется полярность -

“ИНВЕРС”.

8. Особенности защиты двигателей работающих по схеме блока трансформатор

- двигатель

8.1. Такая схема позволяет электрически отделить двигатели, обладающие более низкой

изоляцией, от остальной сети. Кроме этого, можно включить двигатель на шины 10 кВ, не

создавая специального распредустройства 3-6 кВ. Но при выборе защит в этом случае

необходимо учесть требования и к защите трансформатора и к защите двигателя.

Согласно ПУЭ, на блоках трансформатор- двигатель должны быть выполнены следующие

защиты:

• От коротких замыканий на выводах двигателя и в трансформаторе при мощности

двигателя до 2000МВт, токовая отсечка. При двигателях большей мощности –

дифференциальная защита (дифотсечка).

• Защита от перегрузки соответствующая по параметрам требованиям для защиты

двигателей .

• Защита от замыканий на землю по напряжению 3Uo с действием на сигнал – только

для двигателей мощностью более 20МВт. Токовая защита применена быть не может,

так как токи замыкания на землю малы.

• На трансформаторах более 630 кВА внутренней установки и 1МВт наружной установки

выполняется газовая защита.

• Остальная защита двигателей без изменений.

8.2. Влияние трансформатора на уставки и парамет ры защиты:

Реактивность трансформатора в некоторой степени уменьшает пусковые токи двигателей,

за счет увеличения пускового сопротивления:

Хпуск = Х сист. + Хтр. + Х дв.