Рекомендации по выбору уставок защит электротехнического оборудования с использованием микропроцессорных устройств концерна ALSTOM. Том 2

Подождите немного. Документ загружается.

выключателя необходимо предусмотреть действие УРОВ, имеющееся в устройствах

MODULEX или MICOM на отключение ввода через устройство MODN A.

4.2.3. Применение блокировки по напряжению

В этом случае защиту не требуется отстраивать по току от тока самозапуска двигателей. В

составе функций устройства MODN A имеются органы напряжения, однако нет

возможности выполнить функционально внутри устройства максимальную защиту с

блокировкой по напряжению. Для блокировки по напряжению можно использовать орган

понижения напряжения, входящий в схему устройства защиты, подключив его на выходное

реле с переключающими контактами и подведя сигнал от нормально замкнутого контакта

на дискретный вход блокировки МТЗ при междуфазных КЗ. При этом второе выходное

реле подключается на орган повышения напряжения, где выполняется такая же уставка и

ее контакт выполняет функцию блокировки по напряжению устройства защиты стороны

ВН.

Для реле MICOM P12x во всех случаях используется внешнее реле напряжения.

Ток срабатывания защиты выбирается по условию отстройки от номинального тока

нагрузки соответствующей стороны

Iсз.= kотс. *( Iнагрн.) / kв,

(4.4.)

где Iсз. - ток срабатывания защиты;

kотс =1.2 - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности и необходимый запас;

Iнагрн - номинальный ток нагрузки данной стороны трансформатора;

kв =0.95 - коэффициент возврата реле.

Уставка по напряжению блокировки максимальной защиты для обобщенной нагрузки

может быть принята 0.6 Uном, что обеспечивает отстройку от самозапуска для такой

нагрузки и возврат защиты после отключения короткого замыкания.

При уточненных расчетах для промышленных ПС необходимо выполнить расчет

самозапуска, определить остаточное напряжение на шинах по выражению:

Uoст. = Xсз / ( Xс+Xт+Xсз),

(4.5)

После этого определяется уставка блокировки по напряжению по выражению:

Uсз = Uост. / kотс,

(4.6)

где Uсз. - напряжение срабатывания защиты в относительных единицах;

Uост. - остаточное напряжение на шинах при самозапуске;

kотс. - коэффициент отстройки, принятый для защиты - 1.2.

Блокировка по напряжению максимальных защит выполняется сразу на всех сторонах

трансформатора.

При использовании блокировки по напряжению необходимо выполнять согласование

защит по току по выражению 2.2.

4.2.4. Согласование защиты по времени

При согласовании защиты по времени, выдержка времени вышестоящей защиты

увеличивается на ступень по сравнению с нижестоящей защитой.

tсрв. = tсзн. + Дt,

(4.7)

где tсрв. - выдержка времени вышестоящей защиты;

tсрн. - выдержка времени вышестоящей защиты;

Дt. - ступень селективности по времени.

Ступень селективности выбирается по выражению:

Дt =t откл.в. + t погр.1+ tпогр.2 + t возвр. + t з,

(4.8)

где t откл.в. - время отключения выключателя - принимаем 0.05сек;

t погр.1 - погрешность по времени 1 защиты;

t погр.2 - погрешность по времени 2 защиты.

Погрешность процессорного реле составляет 5% для реле MODN A и 2%

для реле MICOM P12x что составляет при уставках по времени порядка 2

сек. - 0.1сек., до 1 сек. – 0.05 сек для MODN A и 0.02 для MICOM P12x.

t возвр. - время возврата защиты – 0.05сек;

t з. - время запаса 0.1сек.

Таким образом ступень селективности составляет:

Для MODN A

Дt = 0.30 сек. при уставках по времени до 1сек.

Дt = 0.40 сек. при уставках по времени до 2сек.

Для MICOM P12x.

Дt = 0.20 сек. при уставках по времени до 1сек.

Дt = 0.30 сек. при уставках по времени до 2сек.

Защита должна быть согласована по времени с защитой секционного выключателя и с

защитой отходящих линий, расчетным условием, как правило, является защита

секционного выключателя.

При выборе уставок по времени ступени

I>>

защиты MODN A требуется учитывать, что на

подстанции применяется логическая селективность: нижестоящая защита (защита СВ и

отходящих линий), при срабатывании ее измерительного органа, блокирует защиту ввода,

на все время, пока эта защита запущена. Таким образом, защита ввода запускается только

в случае, если не сработала ни одна из блокирующих ее защит линии и секционного

выключателя. Если произойдет отказ выключателя на отходящей линии, то

заблокированная защита не придет в действие и не будет резервировать отказ

выключателя. Для предотвращения этого, защита MODN A имеет уставку по времени

блокировки, которая, после истечения заданного времени, необходимого для возврата

защиты фидера после отключения КЗ, вновь вводит защиту ввода в работу. Если короткое

замыкание не отклю чилось, то защита срабатывает с установленной на ней выдержкой

времени и отключает ввод.

Для обеспечения селективности должна быть обеспечена ступень селективности между

защитой ввода и фидера (СВ)

tсрбл.+ tсзв = tсзф. + Дt,

(4.9)

где Tсрбл - выдержка времени блокировки защиты;

tсзв - выдержка времени защиты ввода;

tсзф. - время срабатывания защиты фидера (СВ);

Дt - ступень селективности, учитывая сложный характер выполнения

блокировки, принимается равной 0.5 сек.

Таким образом, ступень селективности должна быть поделена между временем

срабатывания защиты ввода и временем блокировки. При этом для ускорения работы

защиты, уставка по времени защиты ввода должно быть минимальной. Приняв время

срабатывания защиты ввода, для отстройки от суммарного броска тока намагничивания

трансформаторов на отходящих фидерах:

tсзв = 0.3 сек.

(4.10)

tсрбл. = tсзф. + 0.2 сек.

(4.11)

Таким образом, собственная защита ввода имеет выдержку времени 0.3 сек. С этим

временем защита работает, если она не оказывается заблокированной нижестоящей

защитой, например при коротком замыкании на шинах (логическая защита шин).

Для защиты MICOM P12x уставка по времени ступени I>>, которая используется в схеме

логической блокировки выполняется 0.06 сек, а ступени I>

tсзнн = tсзсв + Дt

Дt = 0.2- 0.3сек

4.2.5. Выполне ние уставок на устройстве:

После выбора уставки по выражениям 2.1, 2.2, за уставку принимается большая из

полученных величин, при использовании блокировки по напряжению расчет производится

по выражению 2.4.

Эти токи должны быть пересчитаны в доли номинального тока реле или номинального

вторичного тока трансформатора.

Если уставки защиты выбраны в первичном токе, то они должны быть приведены к

напряжению, где установлена защита, а затем определен относительный вторичный ток

срабатывания реле, делением первичного тока срабатывания на первичный ток

трансформатора тока соответствующей стороны:

I>> = Iсз / IнTA,

(4.12)

Если уставки защиты выбраны в относительных единицах к номинальному току

соответствующей стороны, должен быть определен относительный вторичный ток

срабатывания, умножением относительного тока срабатывания на базисный ток этой

стороны.

I>> = Iср / Ib,

(4.13)

Базисный ток (коэффициент) на каждой стороне трансформатора

- отношение

номинального тока соответствующей стороны трансформатора к номинальному

первичному току трансформатора тока этой стороны:

Ib-1 = IнT/IнTA,

(4.14)

Диапазон уставок по току срабатывания 0.2 – 50 Iн по каждой стороне трансформатора.

Шкала реле MODN A разбита на 4 диапазона, точность установки зависит от диапазона и

составляет 2% от верхней границы диапазона. У реле MICON P12x один диапазон 0.5-40х

с точностью 0.01. Необходимо устанавливать ближайшее к расчетному значение. Заводом

установлено 0.5 Iн.

Ступень имеет выход с выдержкой времени и мгновенный. Мгновенный выход

используется для блокировки вышестоящей защиты (логическая селективность).

Диапазон уставок MODN A по времени отключения 0.06 - 120сек. Шкала реле разбита на 7

диапазонов, точность установки зависит от диапазона и составляет 5% от верхней границы

диапазона. Диапазон уставок по времени отключения MICOM P12x 0-150сек. по времени

отключения 0.06 - точность установки составляет 0.01сек. Необходимо устанавливать

ближайшее к расчетному значение. Заводом установлено 0.06 сек.

4.3. Выбор защиты ввода стороны ВН на примере аппаратуры MODN A (MICOM P12x)

4.3.1. Для двухобмоточного трансформатора уставка защиты стороны ВН должна быть равна

уставке защиты стороны НН пересчитанной на сторону ВН и умноженной на коэфициент

запаса 1.1.

Iсзвн = 1.1 * Iсзнн / КТ,

(4.15)

где Iсзвн - первичный ток срабатывания защиты ввода стороны ВН;

Iсзнн - первичный ток срабатывания стороны НН;

КТ - коэффициент трансформации трансформатора для такого положения

переключателя РПН, при котором ток стороны ВН наибольший.

Полученный первичный ток срабатывания должен быть пересчитан во вторичный ток, а

затем через базисный коэффициент переведен в уставку реле по выражениям 4.12, 4.13.

4.3.2. Выбор уставок максимальной защиты стороны ВН для трансформаторов с расщепленной

обмоткой производится по выражениям 2.1. и 2.2. со следующими уточнениями:

• Расчетным режимом для отстройки от тока самозапуска является подача напряжения

на трансформатор с подключенной нагрузкой стороны НН). При этом дополнительная

нагрузка отсутствует и выражение 4.1. приобретает вид:

Iсз.= kотс. *kзап.* Iраб.макс. / kв,

(4.16)

где Iсз. - ток срабатывания защиты;

kотс =1.2 - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности и необходимый

запас;

kзап. - коэффициент, учитывающий увеличение нагрузки при самозапуске

электродвигателей;

Iраб.макс. - суммарный рабочий ток нагрузки: может быть принят номинальный ток

стороны ВН трансформатора;

kв - коэффициент возврата равный 0.95.

При согласовании защиты стороны ВН с НН в выражении 4.2. должна браться уставка

защиты первой секции, и нагрузка второй секции. Как уже говорилось, при отсутствии

данных нагрузка второй секции для трансформаторов с расщепленной обмоткой, имеющей

половинную мощность, берется равной 0.5 Iном стороны ВН.

При выполнении защиты с блокировкой по напряжению, уставка по току выбирается по

выражению.4.2. а по напряжению принимается та же уставка как и для сторон НН). При

этом необходимо дополнительно проверить согласование защит по току по выражению

4.2.

Для ступени I>> защиты ВН устройства MICOM P12x которая используется в схеме

логической блокировки необходимо проверить отстройку от броска тока намагничивания

Iср >= 2 Iном.

4.3.3. Согласование защиты по времени производится по выражениям 4.7; 4.8

При согласовании защиты по времени, выдержка времени вышестоящей защиты

увеличивается на ступень по сравнению с нижестоящей защитой.

При выборе уставок по времени требуется учитывать, наличие на подстанции логической

селективности: нижестоящая защита вводов при срабатывании их измерительного органа

блокирует защиту ввода на все время, пока эта защита запущена. Защита ввода

запускается только в случае, если не сработала ни одна из блокирующих ее защит ввода.

Для запуска защиты MODN A при отказе выключателя, блокировка пускается на время,

необходимое для возврата защиты фидера после отключения КЗ. Если короткое

замыкание не отключилось, то блокировка возвращается и защита срабатывает с

установленной на ней выдержкой времени и отключает ввод. Как уже указывалось в пункте

2.6, при использовании блокировки принимается время срабатывания ввода стороны ВН:

tсзвВН

0.3 сек,

(4.17)

tсрбл. = tсзвНН

0.2 сек.

(4.18)

Таким образом, собственная защита ввода имеет выдержку времени 0.3 сек. С этим

временем защита работает, если она не оказывается заблокированной нижестоящей

защитой, например при коротком замыкании на шинах (логическая защита шин).

При отсутствии блокировки время срабатывания принимается

tсрвВН. = tсзвНН + Дt сек.

(4.19)

Дt = 0.4 сек.

4.4. Использование второй ступени максимальной защиты (ступень I> для MODN A, для

MiCOM P12x ступень I>>>)

Ступень

ввода стороны НН используется как токовый орган для выполнения защиты от

перегрузки.

Ступень

ввода стороны ВН используется как токовый орган для пуска автоматики

охлаждения трансформатора и блокировки РПН.

Для защиты MICOM P12x уставка по времени ступени I>>, которая используется в схеме

логической блокировки выполняется 0.06 сек, а ступени I>:

tсрвн = tср нн + Дt,

Дt = 0.2- 0.3сек .

4.5. Выбор уставок защиты от перегрузки

Защита от перегрузки действует на сигнал.

Ток срабатывания защиты от перегрузки определяется по выражению:

Iсзп = kотс.*Iном /kв,

(4.19)

где kотс. – коэффициент отстройки, принимается равным 1.05;

Iном – номинальный ток стороны НН трансформатора;

Kв – коэффициент возврата устройства, принят равным 0.95.

Время срабатывания защиты от перегрузки во избежание ложных сигналов должно

превышать время работы защиты и восстановления нормального режима действием

автоматики, снижения пускового тока нагрузки до номинального. Общепринятая в ряде

энергопредприятий выдержка времени: 9 сек. Она ставится одинаковой на всех

устройствах сигнализации, не имеющих специальных требований к выдержке времени.

4.6. Дополнительные токовые реле автоматики трансформатора

В схеме защит трансформатора используются еще 2 токовых реле для выполнения

функций автоматики:

• Пуск автоматики дутьевого охлаждения трансформатора системы «Д» производится

при достижении номинальной нагрузки независимо от температуры масла

трансформатора.

• При токе через РПН, превышающем его номинальный ток, работа РПН должна

блокироваться, и требуется токовый орган с уставкой равной номинальному току РПН.

Ступень максимальной защиты (I>) комплекта MODN A или (I>>>) MICOM P12X на стороне

ВН осталась неиспользованной и ее целесообразно применить для выполнения обеих этих

функций. На нем необходимо установить уставку, равную номинальному току

трансформатора, в данном случае за номинальный ток принимается номинальный ток для

среднего положения переключателя РПН. Выдержка времени принимается минимальная.

5. Расчет тока самозапуска для выбора уставок защит

5.1. Для точного расчета тока самозапуска необходимо иметь данные о пусковых

характеристиках нагрузки. Кратность пускового тока двигателей указывается в паспорте и

составляет 5-8 номинальных токов двигателя. По кратности двигателя и номинальному

току определяется его пусковой ток. Пусковые токи суммируются, и получается суммарный

пусковой ток секции. Реальный пусковой ток меньше, так как его ограничивает

сопротивление сети и питающего трансформатора. Порядок расчета самозапуска

Пусковой ток всех двигателей суммируется.

По суммарному пусковому току секции определяется общее реактивное сопротивление

нагрузки секции (при пуске двигателя в основном потребляется реактивный ток). Величина

пускового тока определяется как ток металлического короткого замыкания за этим

сопротивлением (см. рис. 6.1.):

Uсети Xс Xт Xсз

Iпуск. = Iкз.

Рис. 5.1.

Хс - сопротивление сети на выводах трансформатора,

Хт - сопротивление обмоток трансформатора,

Хсз - сопротивление нагрузки в режиме самозапуска.

Напряжение сети и все сопротивления приводятся к одному напряжению Удобно

приводить все величины к напряжению секции.

5.2. Приближенный расчет пусковых токов производится исходя из следующих соображений:

Реактивное сопротивление запускающейся нагрузки принимается равным 0.35 Хнагр.

Реактивное сопротивление подключенной к источнику питания нагрузки и не

запускающейся принимается равным 0.9 Хнагр.

Эти цифры относятся к обобщенной или смешанной нагрузке, характерной для городских

подстанций. Для промышленных подстанций с двигательной нагрузкой необходимо

применять точный метод (см. 6.1).

Наиболее просто коэффициент самозапуска вычисляется следующим образом: В схеме

рис.6.1 отбрасывается сопротивление сети. Сопротивление трансформатора можно

принять равным 0.1, сопротивление нагрузки, как уже сказано принимается равным 0.35.

Таким образом общее сопротивление самозапуска

Хсзо = 0.1 +0.35 = 0.45,

(5.1.)

А ток самозапуска равен:

Iсз. 1.05 / 0.45 = 2.33,

(5.2)

Таким образом, с достаточной для практики точностью для общегородских подстанций

можно принять, что ток самозапуска равен

2.35 Iном

соответствующей стороны

трансформатора. Те же данные можно принять для подстанций сельскохозяйственного

назначения.

Необходимо учитывать, что эти токи отнесены к току нагрузки секции, а ток нагрузки

стороны ВН для трансформатора с расщепленной обмоткой на стороне НН равен току 2

секций, в общем случае двойному току стороны НН. При расчетах необходимо учитывать

коэффициент трансформации трансформатора.

При удаленности источников питания, токи самозапуска уменьшаются за счет влияния

реактанса сети. Поэтому при слабом питании целесообразно учесть влияние реактанса

сети при расчете тока самозапуска см. Рис.6.1. Это позволит повысить чувствительность

защиты при слабом питании. А поскольку защита имеет 2 набора уставок. можно второй

набор уставок MODN A использовать для режима слабого питания.

V. ПРИМЕР РАСЧЕТА ЗАЩИТЫ ТРАНСФОРМАТОРА НА АППАРАТУРЕ R3IPT И

MODNA

Л1 Л2

СВ-110 кВ IICШ 110 кВ

В1 В4

1ТТ R3IPT 1ТТ R3IPT

2ТТ 2ТТ

3ТТ MODNA-1 3ТТ MODNA-1

4ТТ, 5ТТ 4ТТ,5ТТ

Т1 Т 2

6ТТ 8ТТ 6ТТ 8ТТ

R3IPT R3IPT R3IPT R3IPT

7ТТ

9ТТ 7ТТ 9ТТ

MODNA-2 MODNA-3 MODNA-2 MODNA-3

В2 В3 В5 В6

21ТТ В7

MICOM123

С I –10 С II-10

C III-1 0 C IV-10

23ТТ B8

MICOM123

5ТН 7ТН 8ТН

6ТН

MX3VIC30A MX3VIC30A MX3VIC30A MX3VIC30A

ICШ 110 кВ

1. Основные характеристики объекта

1.1. Схема представлена на рис. 1. Подстанция питается двумя линиями 110 кВ, которые

работают параллельно на шинах 110 кВ ПС. Может быть отключена любая ВЛ.

1.2. Токи короткого замыкания на шинах подстанции:

Обе ВЛ в работе, максимальный режим: ток трехфазного КЗ- 6кА, однофазного –4кА.

В работе ВЛ-1, минимальный режим 1: ток трехфазного КЗ- 5кА, однофазного –3кА.

В работе ВЛ-2, минимальный режим 2: ток трехфазного КЗ- 3кА, однофазного –2кА.

1.3. Нейтрали стороны 110 кВ трансформаторов разземлены.

1.4. Параметры транс форматоров ТДТН-25/110 взяты в соответствии с ГОСТ 12965-74:

номинальная мощность стороны ВН - 25МВт, НН - 12.5МВт;

номинальное напряжение стороны ВН 115, регулирование 9 ступеней по 1.78%;

номинальное напряжение расщепленной обмотки НН 6.3 кВ;

напряжение Uк с учетом регулирования: 9.84, 10.5, 11.72 для минимального, сред него и

максимального положения переключателя РПН соответственно.

1.5. На стороне 6 кВ четыре секции с АВР на СВ-I-III, и СВ II-IV.

1.6. Защиты трансформатора выполнены на устройствах R3IPT и MODNA, Защита СВ и

отходящих ВЛ-6 кВ выполнены на устройствах MICOM-123.

1.7. Коэффициент трансформации трансформаторов тока:

На стороне 110 кВ для R3IPT - 300/5 (две обмотки 600/5 соединена параллельно, чтобы

увеличить чувствительность дифзащиты), для MODNA - 600/5.

На стороне 6 кВ - 3000/5.

1.8. На ТН-6 кВ всех секций установлены устройства MX3VIC30A.

Нагрузка на ПС общегородская, сосредоточенная двигательная нагрузка отсутствует.

2. Расчет токов короткого замыкания

Проводится в именованных величинах, активным сопротивлением пренебрегаем:

2.1. Реактанс прямой последовательности на шинах 110 кВ

максимальный режим: X1max = U/ (√3 * Iкз) = 115/ (1.73 *6) = 11 Ом.

минимальный режим: X1min = 115/ (1.73*3)= 22 ом.

2.2. Реактанс нулевой последовательности:

максимальный режим: Xодн.= 3*U/ (√3 * Iкз.одноф.) = 3* 115/ (1.73 *4)=49.8 Ом.

Xo = Xодн. - X1 - X2 = 49.8 – 11 – 11= 27.8.

минимальный режим Xодн = 3* 115/ (1.73 *2)=99.6 Ом.

Xo = Xодн. - X1 - X2 = 99.6 – 22 – 22= 55.6 Ом.

2.3. Данные трансформаторов, и ток КЗ за трансформатором см. таблицу 1.

Таблица 1

Величина Формула Положение переключателя РПН

минимальное среднее максимальное

Напряжение ВН Uвн =Uном(+/-)16% 96.6 115 133.4 (126-прм.в)

Ном.ток ВН

Iвн=Рном/(√3*Uвн)

149.5 (132 прм.а

)

125.6 108.3 (114-прм.в)

Ном.токНН

Iнн=Рном/(√3*Uнн)

- 1147 -

Uк% 9.84 10.5 11.72 (11.2-прм.в)

Хвн Oм (110) X=U

/P*Uк 36.7 55.5 79.7 (74.4-прм.в)

Хв Oм (110) Xв=0.125Xвн 4.58 6.93 9.96 (9.3-прм.в)

Хн Ом (110) Хн=1.75Хвн 64.2 97.1 139.4(130.2-прм.в)

Кт Kт = Uн/Uв 0.065 0.055 0.047 (0.05-прм.в)

Iкз6maх. (110)

Iкз=Е/√3(Xcmax+ Xв+Xн)

833А

(Е=115 кВ)

578А

(Е=115 кВ)

480А (483-прм.в)

(Е=133.4 кВ(126))

Iкз6мin. (110)

Iкз=Е/√3(Xcmin.+ Xв+Xн)

730А

(Е=115 кВ)

527А

(Е=115 кВ)

449А(450-прм.в)

(Е=133.4 кВ(126))

Iкз6 max (6) Iкз

(6)

= Iкз/ Кт 12.8кА 10.5кА 10.2кА(9.66-прм.в)

Iкз6мin (6) Iкз

(6)

= Iкз/ Кт 11.23кА 9.58кА 9.55кА(9.00прм.в)

Как видно из расчетов, токи КЗ протекающие по стороне ВН трансформатора, в

зависимости от положения переключателя РПН, отличаются почти в 2 раза. На стороне 6

кВ разница токов меньше в 1.4 раза. Реаль но невозможно использовать весь диапазон

РПН, и диапазон изменения токов КЗ меньше.

Примечания:

При выборе уставок следует иметь в виду еще некоторые обстоятельства:

а) Ток стороны ВН трансформатора согласно ГОСТ 11677-75 (пп. 4.1, 4.7) не может

превышать более чем на 5% ток среднего ответвления трансформатора.

в) Максимальное напряжение для сетей 110 кВ, согласно ГОСТ 721-77, равняется 126 кВ.

Таким образом, диапазон РПН с напряжениями выше 126 кВ практически не может быть

использован, так как вряд ли может возникнуть необходимость держать на шинах ВН

питающей подстанции напряжение ниже номинального.

В данном примере учитывается весь диапазон изменения тока, и принимается ток

короткого замыкания через трансформатор в максимальном режиме 833А по стороне 110

кВ и 12.8кА по стороне 6 кВ, в минимальном режиме соответственно 449А и 9.55кА.

3. Выбор уставок R3IPT

3.1. Общие уставки:

• Номинальная частота

Fн = 50Гц.

• Номинальный вторичный ток фазных трансформаторов тока

Iн-1=Iн-2= Iн-3=5.

• Номинальный вторичный ток трансформаторов тока нулевой последовательности – ТТ

не используются, остаются заводские уставки

Iон-1= Iон-2= 1А.

• Номинальный первичный ток трансформаторов тока стороны ВН.

•

IнТА-1= 300А

(параллельное соединение двух вторичных обмоток трансформаторов

тока 600/5); двух других обмоток стороны НН трансформатора

IнТА-2 =IнТА-3= 3000А.

• Номинальный первичный ток трансформаторов тока нулевой последовательности –

они не используются, остается заводская настройка

Iон-1= Iон-2 = 100А

• Полярность трансформаторов тока

“НОРМ”

предполагается что все трансформаторы

тока собраны однополярными зажимами к реле.

• Номинальная мощность трансформатора:

Рн-1=25000 кВА, Рн-2 = Рн-3 = 12500 кВА.

• Номинальное напряжение трансформатора: сторона ВН -

Uн-1 =115 кВ

(берется

среднее положение),стороны НН -

Uн-2 =6.3 кВ, Uн-3=6.3 кВ.

• Группа соединений трансформатора:

Yd11d11-

ВН-звезда, обмотки НН- треугольник.

• Базисный ток (коэффициент) – отношение номинального тока трансформатора к

номинальному току трансформатора тока:

сторона ВН -

Ib-1= IнТ-1/IнТА-1 =126/300=0.42,

сторона НН –

Ib-2 =Ib-3 = 1147/3000= 0.382.

3.2. Выбор уставок дифзащиты трансформатора

• 1 cтупень дифференциального тока

ID=0.2 IнТ-1.

Выбирается по рекомендациям

завода изготовителя.

Уставка, выполняемая на реле –

Id>= ID>*Ib-1= 0.2*0.42=0.084

. Минимальная уставка,

которая может быть выполнена на реле, равна 0.15. Принимаем минимальную уставку и

получаем, что она составляет

ID>=0.15/0.42=0.36

номинального тока трансформатора.

Примечание: из результатов расчета видно, почему устройство R3IPT подключено к 2

параллельно соединенным трансформаторам тока: если бы ТТ был один, его

номинальный ток нужно было принять 600 и уставка дифзащиты загрубилась бы вдвое

и составила 0.72 номинального тока т рансформатора.

• Наклон характеристики первого тормозного участка - участок находится в зоне ма лых

токов- от 0 до 2.5 Iном трансформаторов тока, с малыми погрешностями ( принимаем

равной 5%):

Р1=kз*(k`+k``) =1.2*(5 +16) =25,2%

. принимаем Р1=25%.

k`=5% – погрешность ТТ,

k`` = 16% диапазон регулирования коэффициента трансформации устройством РПН.

• Наклон характеристики в зоне больших токов:

Р2=kз(kап.*k`+k``)=1.2(1.5*10 + 16)=37%

Принимаем минимально возможное: 40%.

• 2 ступень дифференциального тока.

Отстройка от небаланса при внешнем КЗ:

ID>>=Iкз.макс. * kз( kап.*k`+k``)=833*1.2(3*0.1 +0.16) = 460А

• Отстройка от броска тока намагничивания

ID>>=6Iном=6*126=756А.

Уставка на реле:

Id>>= ID>>/IнТА-1 = 756/300 =2.52.

Устанавливаем ближайшее большее – 3

• Уставка блокировки током второй гармоники устанавливается

12%,

как установлено

заводом.

Режим блокировки – также используется установленный заводом:

БЛОК2fн= ВКЛ АВС

Режим блокировки током 5 гармоники не используется:

БЛОК5fн = ОТКЛ