Письменный Е.Н. Теплообмен и аэродинамика пакетов поперечно-оребренных труб

Подождите немного. Документ загружается.

ГЛАВА 6

221

чисел Рейнольдса, в то время как при q

= 0 наблюдается их замет-

ный уклон (n = - 0,16). Для шахматных же пакетов рассматриваемые

зависимости при q

= 0° и при q

= 30° имеют вид практически экви-

дистантных кривых.

Рис. 6.39. Результаты исследования аэродинамического сопротивления пакетов

профилированных оребренных труб при u

= 0: а – S

= 3,17; S

= 3,07;

б – S

= 3,17; S

= 3,87; в – S

= 4,22; S

= 2,40; г – S

= 4,22;

= 3,07; 1 – шахматные пакеты труб с неполным оребрением; 2 – коридор-

ный пакет труб с неполным оребрением; 3 – шахматные пакеты полностью

оребренных труб [152]

Рис. 6.40. Зависимость Eu

= f (S

), S

= const для шахматных пакетов

плоско-овальных труб с неполным оребрением при Re = 10

: 1 – S

= 4,22;

2 – S

= 3,17

Раздел 6.5

222

Рис. 6.41. Результаты исследования аэродинамического сопротивления пакетов

плоско-овальных труб с неполным оребрением при /u

/ > 0: а – шахматные

пакеты; б – коридорные пакеты; 1 – компоновка 6, а; 2 – компоновка 8, б;

3 – компоновка 8, в; 4 – компоновка 10, г; 5 – компоновка 12, д; 6 – компоновка

13, д; 7 – компоновка 14, е; 8 – компоновка 15, е (номера компоновок –

в соответствии с табл. 6.6.)

в) Оценка эффективности применения профилированных

труб с неполным оребрением

Результаты выполненных исследований позволяют прийти к вы-

воду о целесообразности использования профилированных труб с не-

полным оребрением, что связано, прежде всего, с возможностью зна-

чительного снижения металлоемкости теплообменных поверхностей.

Если исходить из того, что тепловые потоки, отводимые от двух паке-

тов с равными параметрами размещения полностью (ψ = 10,2) и час-

тично (ψ = 5,2) оребренных труб, имеющих одинаковые высоты h, ша-

ги t, толщины d ребер, форму и размеры несущих цилиндров, хотя бы

равны, то при равенстве их аэродинамических сопротивлений замена

одних труб другими может сэкономить половину массы металла,

идущего на изготовление ребер полностью оребренных труб. Это мо-

жет составить 20...30% массы теплообменной поверхности.

К причинам сохранения или даже некоторого увеличения

уровня теплового потока, отводимого от пакета профилированных

ребристых труб при значительном сокращении площади теплоот-

дающей поверхности можно отнести следующее:

- изъятые части оребрения являются балластными, так как они

обычно располагаются в области аэродинамической тени;

- ребра, расположенные на плоских боковых поверхностях

профи-лированных труб, имеют более высокий коэффициент эффек-

тивности Ε , чем овальные ребра;

ГЛАВА 6

223

- технологии производства труб с неполным оребрением по-

зволяют обеспечить практически идеальный термический контакт

ребер со стенкой несущего цилиндра, чего не обеспечивают приме-

няемые в настоящее время технологии изготовления полностью

оребренных овальных труб;

- с удалением лобовой и кормовой частей оребрения устраня-

ются дополнительные термические сопротивления в виде загрязне-

ний, откладывающихся в межреберных промежутках прежде всего

упомянутых участков полностью оребренных труб.

Важным достоинством предлагаемого типа ребристых труб яв-

ляется возможность применения при их изготовлении более про-

грессивных и дешевых технологий, чем технологии, использующие-

ся в настоящее время при производстве полностью оребренных

профилированных труб. В частности, переход к частично оребрен-

ным трубам позволяет уйти от очень дорогостоящего процесса

оцинковывания труб, использование которого продиктовано не

столько требованиями защиты от коррозии, сколько необходимо-

стью механического закрепления сплошного оребрения на поверхно-

сти несущего цилиндра.

Кроме того, применение профилированных труб с неполным

оребрением позволяет увеличить компактность теплообменного уст-

ройства в направлении продольного шага.

6.5. Поверхности из труб с лепестковым

оребрением

Как отмечалось в начале настоящей главы, важным направле-

нием совершенствования теплообменных устройств из поперечно-

оребренных труб является создание условий для разрушения на

поверхности ребер пограничных слоев и организации развитого

вихревого течения. Из всех типов развитых поверхностей, в кото-

рых реализуется указанное направление, наибольшую известность

получили трубы с сегментным оребрением, что обусловлено, преж-

де всего, их высокой технологичностью. Однако, технология изго-

товления упомянутых поверхностей, основанная на приварке к

круглой трубе предварительно просеченной металлической ленты,

применима только при производстве стальных ребристых труб. В

то же время значительное количество развитых поверхностей про-

изводится из цветных металлов и прежде всего из алюминия мето-

дом выдавливания (накатки) оребрения из гладких толстостенных

труб. Существующие методы разделения сплошного шайбового

или винтового ребра на отдельные элементы – лепестки предусмат-

ривают применение разрезки уже накатанного сплошного оребре-

ния, что усложняет и удорожает технологию производства. В связи

Раздел 6.5

224

с этим нами был предложен новый высокопроизводительный без-

отходный метод производства труб с новым типом лепесткового

оребрения [169]. Суть его заключается в том, что выдавливание ре-

бер осуществляется не из гладкой толстостенной трубы-заготовки,

а из трубы, имеющей на наружной поверхности продольные высту-

пы (рис. 6.42), вследствие чего в процессе накатки образуются пре-

рывистые лепестковые ребра с серповидной конфигурацией в плане

(рис. 6.43). Таким образом, получение вместо сплошного винтового

ребра прерывистого лепесткового оребрения не требует введения

дополнительной технологической операции. Процесс производства

остается безотходным и высокопроизводительным, так как получе-

ние труб-заготовок с продольными выступами на наружной по-

верхности ничем не отличается от процесса изготовления обычных

толстостенных труб и осуществляется методом прессования (экс-

трудирования).

Рис. 6.42. Профили труб-заготовок для изготовления труб с обычным винтовым

(а) и лепестковым (б) оребрением

С целью апробации изложенного выше метода и оценки эф-

фекта от его возможного внедрения на специальном стане типа

ХПРТ в УкрНИИметмаше была осуществлена прокатка двух ви-

дов заготовок, представляющих собой трубы одинакового наруж-

ного и внутреннего диаметров, но имеющих различную форму по-

перечного сечения (рис. 6.42). В результате были получены два

комплекта труб с обычным винтовым и лепестковым оребрением.

Ребристые трубы обоих типов имели одинаковую максимальную

при данных параметрах заготовок и формующих валков стана вы-

соту оребрения, а также одинаковые шаг и толщину ребер. Конст-

руктивные характеристики сравниваемых труб представлены в

таблице 6.7.

Так как количество изготовленных ребристых труб было не-

велико, то исследования их теплоаэродинамических характери-

стик удалось провести только для однорядных компоновок. При

этом трубы со сплошным винтовым и лепестковым оребрением

размещались в ряду с одинаковым поперечным шагом S

= 70мм.

ГЛАВА 6

225

Рис. 6.43. Трубы с лепестковым оребрением

Для исследования теплообмена по одной трубе каждого типа

были оснащены шестью термопарами, корольки которых зачекани-

вались в стенку несущей трубы в средней по ее высоте части у корня

ребер. При обработке экспериментальных данных определялись

приведенные коэффициенты теплоотдачи

пр

. Так как площади на-

ружных теплоотдающих поверхностей сравниваемых труб сущест-

венно различаются, то для обеспечения корректности сопоставления

их характеристик приведенные коэффициенты теплоотдачи относи-

лись к поверхности трубы, несущей оребрение. Скорость потока оп-

ределялась в наиболее узком сечении ряда.

Таблица 6.7

Конструктивные характеристики труб со сплошным

и лепестковым оребрением

Наименование величины

Трубы со сплошным

оребрением

Трубы с лепестковым

оребрением

Диаметр несущей трубы, d, мм 31,5 31,5

Высота ребра, h, мм 15,0 15,0

Шаг ребер, t, мм 6,0 6,0

Толщина ребра, d, мм

0,8 0,8

Коэффициент оребрения, y

8,54 7,4

Относительная масса единицы

длины ребристой трубы, %

100 85

Результаты экспериментов по исследованию теплообмена и аэро-

динамического сопротивления показаны на рис. 6.44 и рис. 6.45 соответ-

ственно. Из рисунков видно, что трубы с лепестковым оребрением, не-

смотря на несколько меньшую площадь теплоотдающей наружной

поверхности на единицу длины, отдают в единицу времени на 10…15 %

большее количество теплоты, чем трубы с обычным винтовым оребре-

нием, при всего лишь на ~ 10 % большем аэродинамическом сопротив-

лении. Таким образом, учитывая исходно более низкую (на 15 %,

Раздел 6.5

226

табл. 6.7) металлоемкость труб с лепестковым оребрением, о чем можно

судить, сравнивая площади поперечных сечений заготовок, из которых

изготавливались рассматриваемые трубы (рис. 6.42), можно ожидать

примерно 20%-го снижения массы теплообменного устройства при за-

мене в нем обычных поперечно-оребренных труб соответствующими

трубами с лепестковым оребрением при прочих равных условиях. Сле-

дует отметить, что определенные резервы совершенствования характе-

ристик труб с лепестковым оребрением связаны с поиском оптимальных

форм, размеров и числа выступов на наружной поверхности трубы-

заготовки, из которых формируются ребра-лепестки.

Рис. 6.44. Результаты исследования теплообмена труб с лепестковым

оребрением: 1 – трубы с лепестковым оребрением u

= 0º; 2 – трубы

с лепестковым оребрением u

= 20º; 3 – трубы с обычным винтовым оребрением

В рассмотренном выше случае использовались ребристые тру-

бы, у которых каждый из лепестков располагался практически в од-

ной плоскости с соседними лепестками (рис. 6.46, а). Турбулизация

потока при обтекании такого прерывистого ребра выше, чем при об-

текании гладкой поверхности, однако все же относительно невелика.

Еще выше поднять уровень возмущенности потока, а вместе с ним и

интенсивность теплоотдачи можно, развернув каждый из лепестков

так, чтобы его боковая поверхность составляла отличный от нуля

Рис. 6.45. Результаты исследования аэродинамического сопротивления труб с

лепестковым оребрением: 1 – трубы с лепестковым оребрением u

= 0º; 2 – трубы

с лепестковым оребрением u

= 20º; 3 – трубы с обычным винтовым оребрением

ГЛАВА 6

227

Рис. 6.46. Схема поворота лепестков: а – лепестки, лежащие в одной плоскости;

б – развернутые лепестки

угол с плоскостью, в которой лепестки лежали до разворота (рис.

6.46, б). В этом случае будет происходить более интенсивное вихре-

образование за счет отрыва потока от поверхностей лепестков. Ска-

занное нашло подтверждение в экспериментах, выполненных с реб-

ристыми трубами, лепестковые ребра которых были развернуты на

угол q

= 20°. Результаты этих экспериментов в сопоставлении с

данными для труб с обычными гладкими и лепестковыми неразвер-

нутыми ребрами представлены на рис. 6.44 и рис. 6.45. Сопоставле-

ние данных убедительно свидетельствует о том, что примененный

способ турбулизации потока приводит к очень благоприятному ре-

зультату: существенная, в среднем на 46 % в рассмотренном интер-

вале чисел Рейнольдса (Re = 6×10

…6×10

), интенсификация тепло-

обмена сопровождается неопережающим (в среднем на 41 %) ростом

аэродинамического сопротивления. Это может дать в целом высокий

суммарный эффект снижения металлоемкости теплообменного уст-

ройства с фиксированными тепловой мощностью и аэродинамиче-

ским сопротивленим при замене в нем обычных оребренных труб

трубами с развернутыми лепестками.

ЛИТЕРАТУРА

228

ЛИТЕРАТУРА

1. Скринська А.Ю., Жукаускас A.A., Стасюлявичюс Ю.К. Экспериментальное ис-

следование локальных коэффициентов теплоотдачи спирально оребренных

труб // Тр. АН Лит. ССР. Сер. Б. - 1964. - Т.4(39). - С.213-218.

2. Стасюлявичюс Ю.К., Скринска А.Ю. Теплоотдача поперечно обтекаемых пуч-

ков ребристых труб. - Вильнюс: Минтис, 1974. - 243 с.

3. Жукаускас A.A., Улинскас Р.В., Зинявичюс Ф.В. Влияние компоновки шахматно-

го пучка на местную теплоотдачу оребренной трубы в поперечном потоке вязкой

жидкости // Тр. АН Лит. ССР. Сер. Б. - 1986. - Т.3(154). - С. 78-84.

4. Жукаускас А.А., Улинскас Р.В., Зинявичюс Ф.В. Местные характеристики теп-

лоотдачи и обтекания шахматных пучков ребристых труб // Тр. АН Лит. ССР.

Сер. Б. - 1984. - Т.2(141). - С. 46-55.

5. Кунтыш В.Б., Иохведов Ф.М. Экспериментальное исследование местных коэффи-

циентов теплоотдачи труб со спиральными ребрами в поперечно обтекаемых

ребристых пучках // Известия вузов. Энергетика. - 1977. - № 2. - С. 105-110.

6. Кунтыш В.Б., Иохведов Ф.М. Влияние числа рядов и компоновки поперечно

обтекаемого ребристого пучка на местную теплоотдачу последних рядов труб //

Известия вузов. Энергетика. - 1979. - № 3. - С. 56-59.

7. Кунтыш В.Б., Кузнецов Н.М. Тепловой и аэродинамический расчеты оребрен-

ных теплообменников воздушного охлаждения. СПб.: Энергоатомиздат. Санкт-

Петербург. отд-ние, 1992. - 280 с.

8. Krückels W., Kottke V. Untersuchung über die Verteilung des Wärmeübergangs an

Rippen and Rippenrohr Modellen // Chemie-Ing. - Technik. - 1970. - Bd. 42. - N.6. -

S. 355-362.

9. Геращенко O.A. Основы теплометрии. - Киев: Наукова думка, 197І. - 192 с.

10 Gardon R. A transducer for the measurement of heat flow rate // Journ. of Heat Trans-

fer. - 1960. - Vol. 82. - N 4. p.396-398.

11. Гортышов Ю.А., Варфоломеев И.М., Якушев P.A. К исследованию теплоотда-

чи с помощью датчика теплового потока // Изв.вузов. Авиационная техника.-

1978.- № 3.- С.38-41.

12. Neal S.B.H.C., Hitchcock J.A. A Study of the Heat Transfer Processes in Banks of

Finned Tubes in Cross Flow, Using a Large Scale Model Technique // Heat Transfer -

l986: Proc.3rd Int. Heat Transfer Conf.: Chicago. - 1966. - P.290-298.

13. Исследование местной теплоотдачи трубы с кольцевыми ребрами в попереч-

ном потоке воздуха / Легкий В.М. и др. // Теплофизика и теплотехника.- 1973.

- Вып.23. - С.86-93.

14. Легкий В.М., Жолудов Я.С., Геращенко O.A. Локальным теплообмен одиноч-

ной поперечно-омываемой круглой трубы с внешним кольцевым оребрением //

Инж.физ.журн. - 1976. - Т.30, - № 2. - С.274-280.

15. Перч В.Д. Результаты экспериментального исследования локального конвек-

тивного теплообмена на трубах с кольцевыми ребрами при поперечном омыва-

нии потоком воздуха // Труды Николаевского кораблестроительного института.

- Теплоэнергетика и хладотехника. - 1977. - Вып. 124. - С.33-39.

16. Жукаускас А., Макарявичус В., Шланчяускас А. Теплоотдача пучков труб в

поперечном потоке жидкости. - Вильнюс: Минтис, I968, - 192 с.

17. Жукаускас A.A. Конвективный перенос в теплообменниках. - М.: Наука, 1982. -

472 с.

18. Brauer H. Wärme und Strömungstechnische Untersuchungen an quer angeströmten

Rippenrohr bündeln //Chemie - Ing. - Technik. - 1961. - Bd.33. - N 5. - S. 327–

335.

19. Brauer H. Wärme- und Strömungstechnische Untersuchungen an quer an-geströmten

Rippenrohr bündeln //Chemie - Ing. - Technik. - 1961. - Bd.53. - N 6. - S. 431-438.

ЛИТЕРАТУРА

229

20. Антуфьев В.M. Эффективность различных форм конвективных поверхностей

нагрева. - М. - Л.: Энергия, 1966. - 184 с.

21. Таранян И.Г., Иохведов Ф.М., Кунтыш В.Б. Тепловая эффективность пучков

труб с продольно-разрезными и проволочными ребрами // Изв. вузов СССР.

Энергетика. - 1972. - № 6. - С. 124-127.

22. Таранян И.Г., Иохведов Ф.М., Кунтыш В.Б. Исследование влияния параметров

оребрения на теплоотдачу и сопротивление шахматных пучков труб с попереч-

ными гладкими и интегральными ребрами // Теплофизика высоких температур.

- 1972. - Т.10. - № 5. - С. 1049-1054.

23. Кунтыш В.Б., Иохведов Ф.М. Влияние относительной глубины межреберной

полости на тепловую эффективность, конвективный теплообмен пучков ребри-

стых труб и интенсификация теплоотдачи в них // Изв. АН СССР. Энерге-

тика и транспорт. - 1970. - № 4. - С. 127-136.

24. Хавин A.A. Исследование теплоотдачи и сопротивления пучков труб с привар-

ным спирально-ленточным оребрением и результаты внедрения: Автореф. дис.

... канд. техн. наук. - Киев, 1975. - 24 с.

25. Жукаускас A.A., Улинскас Р.В., Зинявичюс Ф.В. Сопротивление шахматных

пучков ребристых труб поперечному потоку жидкости // Инж. физ. журн. -

1982. - Т.43. - № 6. - С. 891-898.

26. Жукаускас A.A., Улинскас Р.Б., Зинявичюс Ф.В. Сопротивление формы попе-

речно-обтекаемых пучков оребренных труб // Тр. АН Лит. ССР. Сер. Б. -

1988. - Т.4(167). - С. 87-95.

27. Войтович Л.Н., Прозоров А.Г. Некоторые особенности поперечного обтекания

цилиндра с продольными ребрами // Инж.-физ. журн. - 1983. - T.44. - № 3. - С.

368-372.

28. Sparrow E.M., Chastain S.R. Effect of Angle of Attack on the Heat Transfer Coeffi-

cient for an Annular Fin // Int.J.Heat Mass Transfer. - 1986. - Vol.29. - N 8. - P.

1185-1191.

29. Pis’mennyi E.N. Study of the Flow on the Fin Surface of Transversely Finned

Tubes// Journal of Engineering Physics.-1984.-Vol.47-№.1.-P.761-765.

30. Bastani A., Fiebig М., Mitra N.К. Computation of heat Transfer with periodically

fully reveloped flows between fins of a compact heat exchanger //Teплoмaccooбмeн

- ММФ-92. Тепломассообмен в энергетических установках. Т.10. - Минск:

АНК ИТМО АНБ, 1992. - С. 19-28.

31. Launder В.E., Massey Т.Н. The Numerical of Viscous Flow and Heat Transfer in

Tube Banks // Journ.of Heat Transfer. - 1978. - Vol.100. - P. 565-571.

32. Fujii M., Fujii Т., Negata T. A Numerical Analysis of Laminar Flow and Heat

Transfer of Air in an In-Line Tube Bank // Numerical Heat Transfer. - 1984. -

Vol.7. - P. 89-110.

33. Wung T.S., Chen C.J. Finite Analytic Solution of Convective Heat Transfer for Tube

Arrays in Cross Flow // Journ. of Heat Transfer. - 1989. - Vol. 111. - P. 633-648.

34. Белов И.А., Кудрявцев H.A. Теплоотдача и сопротивление пакетов труб. - Л.:

Энергоатомиздат. Ленингр. отд-ние, 1987. - 233 с.

35. Юдин В.Ф., Готовский М.А. Приближенный метод расчета конвективной теп-

лоотдачи пучков ребристых труб при поперечном обтекании газовым потоком

// Тр. ЦКТИ им. И.И. Ползунова. - 1975. - Вып. 131. - С.58-72.

36. Юдин В.Ф. Теплообмен поперечно-оребренных труб. - Л.: Машиностроение,

1982. - 189 с.

37. Математическая модель конвективного теплообмена на оребренных поверхно-

стях / Р.М. Петриченко, В.Д. Красильников, В.Д. Перч, М.Д.Чиль-динов //

Энергомашиностроение. - 1978. - № 10. - С.18-20.

38. Чень И.Н. Вибрации и шум в трубчатых теплообменниках, вызываемые до-

рожками Кармана в потоке газов // Тр. американского общества инженеров-

механиков (пер. с англ.). Сер. В. - 1968 . - №1. - С.137-149.

ЛИТЕРАТУРА

230

39. Марр Ю.Н. Исследование аэродинамического сопротивления шахматных пуч-

ков ребристых труб и создание обобщенного метода расчета: Автореф. дис. ...

канд. техн. наук. - Л., I960. - 16с.

40. Амброк Г.С. Приближенное решение уравнений теплового пограничного слоя

различной структуры // Журнал технической физики. -1957. - Т.27. - Вып.9. -

C. 2I34-2I42.

41. Зысина-Моложен Л.М. Приближенный метод расчета теплового пограничного

слоя // Журнал технической физики. - 1959. - Т. 29. - Вып.5. - С.632-639.

42. Юдин В.Ф., Тохтарова Л.С. Обобщенные уравнения подобия конвективной

теплоотдачи пучков оребренных труб при поперечном омывании // Тр. ЦКТИ

им. И.И. Ползунова. - 1975. - Вып. 131. - С.73-110.

43. Jameson S.L. Tube Spacing in Finned-tube Banks // Trans.ASME. - 1945. - Vol.

67. - N 8. - P.633-641.

44. Антуфьев В.М., Белецкий Г.С. Теплопередача и аэродинамические сопротив-

ления трубчатых поверхностей в поперечном потоке. - М, - Л.: Машгиз, 1948.

- 119 с.

45. Schmidt Th.E. Heat Transmission and Pressure Drop in Banks of Finned Tubes and

in Laminated Coolers // Gen.Discussion Heat Transf. (Inst. Mech. Eng.). - 1951. - P.

186-188.

46. London A.L., Kays W.M. Heat-Transfer and Flow-Friction Characteristics of Some

Compact Heat-Exchanger Surfaces // Trans.ASME. l952. - Vol. 74. - N 7. - P.

1167-1178.

47. Карасина Э.С. Теплообмен в пучках труб с поперечными ребрами // Изв. ВТИ. -

1952. - № 12. - С.12-16.

48. Фастовский В.Г., Петровский Ю.В. Теплоотдача и сопротивление шахматных

пучков из трубок с непрерывным спиральным оребрением // Теплоэнергетика. -

I960. - № 6. - С.69-72.

49. Антуфьев В.М. Сравнительные исследования теплоотдачи и сопротивления

ребристых поверхностей // Энергомашиностроение. - 1961. - № 2. - С.12-16.

50. Briggs D.E., Young E.H. Convection Heat Transfer and Pressure Drop of Air Flow-

ing across Triangular Pitch Banks of Finned Tubes // Chem.Eng. Prog. Symp.Ser.

-1963. -Vol.89. - № 41. -P.1-10.

51. Schmidt Th.E. Der Wärmeübergang an Rippenrohre und die Berechnung von

Rohrbundel-Wärmeaustauschern // Kältetechnik. - 1963. - BD. 15. - H.4. - S.98-102.

52. Юдин В.Ф., Тохтарова Л.С. Теплопередача и сопротивление шахматных и ко-

ридорных ребристых пучков // Энергомашиностроение. - 1964. - № 1. - С.11-

1З.

53. Антуфьев В.М. Исследование эффективности различных форм оребренных по-

верхностей в поперечном потоке // Теплоэнергетика. - 1965. - № 1. - С.81-86.

54. Вампола И. Обобщение зависимостей, относящихся к теплоотдаче и к потере

давления при поперечном обтекании газом пучка ребристых труб // Тепло- и

массоперенос. - Минск: Наука и техника. - 1965. - Т.1. - С.260-269.

55. Берман Я.А. Исследование и сравнение оребренных трубчатых поверхностей

теплообмена в широком диапазоне значений критерия Рейнольдса // Химиче-

ское и нефтяное машиностроение. - 1965. -№ 10. - С.21-26.

56. Юдин В.Ф., Тохтарова Л.С. Исследования теплоотдачи и сопротивления реб-

ристых шахматных пучков с различной формой ребер // Тепло- и массоперенос.

- Минск: Наука и техника. - 1965. - T.1. - С.249-259.

57. Юдин В.Ф., Тохтарова Л.С., Андреев П.А. Теплоотдача и сопротивление шах-

матных пучков с различными высотами и шагами ребер // Тр. ЦКТИ

им.И.И.Ползунова. - 1966. - Вып.73. - С.98-106.

58. Тимофеев В.М., Карасина Э.С. Теплообмен в пучках ребристых труб чугунного

ребристого экономайзера // Изв. ВТИ. - 1952. - № 5. - С.20-23.