Бесчастнов М.В. Промышленные взрывы: оценка и предупреждение

Подождите немного. Документ загружается.

Глава 5

ПЕРЕГРЕТЫЕ ЖИДКОСТИ

Перегретая жидкость, как известно, отличается тем, что

давление ее паров превышает атмосферное. В химической тех-

нологии приходится иметь дело с огромными массами как ней-

тральных, так и горючих перегретых жидкостей; к ним относят-

ся сжиженные углеводородные газы, хлор, аммиак, фреоны,

находящиеся в технологических системах при температуре ок-

ружающей среды и давлении, превышающем атмосферное.

Перегретыми могут быть жидкости, имеющие температуру ки-

пения выше температуры окружающей среды при высоких

температурах и давлениях, превышающих атмосферные, напри-

мер вода в паровых котлах. Уровень перегрева жидкости обыч-

но характеризуется разностью между температурой, при кото-

рой жидкость находится в технологической системе, и темпера-

турой ее кипения при атмосферном давлении. Если происходит

знезапное разрушение сосуда (системы) с перегретой жидко-

стью, она быстро испаряется с образованием паров в окружа д

;й среде и формированием ударных волн. При расчет

швов систем с перегретыми жидкостями используют ни^

шодинамические параметры. ств

5.1. РАЗРУШАЮЩАЯ СПОСОБНОСТЬ

ВЗРЫВАЮЩИХСЯ СИСТЕМ С ПЕРЕГРЕТЫМИ ЖИДКОСТЯМИ ^ОРА\

рли в аппаратуре находится негорючая перегретая жи/, этой

то при аварийном раскрытии системы может произойт. В

Разрушающая способность взрыва может характеризо поел

внешней удельной работой термодинамического перехо Нал

Достояния жидкости при регламентированных (предава меи

с) условиях в состояние при атмосферных условиях \ пре

саться как е = (^ — внутренняя энергия). от*

ГГосле взрыва системы с перегретой жидкостью происходит эн<

Грезкое расширение. Зависимости, связывающие изменения та

(Ръема и давления при высвобождении энергии перегрева жид- V

*Йости, весьма сложны, однако для многих жидкостей имеются

таблицы термодинамических функций, в которых приводятся

значения внутренней энергии и энтальпии, давления и объема

перегретого и влажного пара. Суммарное энерговыделение

взрыва определяется выражением Е—-ет (т — масса жидкости,

первоначально находящейся в системе).

•

Значения Е можно

определить по формуле Е=тС

(Т

—Т

), где Т

, Г„ — темпе-

ратуры перегретой и кипящей при атмосферном давлении

жидкости, С

— удельная теплоемкость жидкости. Масса обра-

зующихся паров при мгновенном испарении жидкости ш' опре-

деляется зависимостью пг' = Е1г (г — удельная скрытая теплота

испарения при атмосферном давлении).

11-1006 161

Для энергетической оценки опасности взрыва перегрето]

жидкости необходимо знать долю жидкости, мгновенно испа

ряющейся за счет внутренней энергии перегрева;

= (Н

-Н

)/с

(5.1

где «г —доля мгновенно испаряющейся жидкости в адиабатическом режим*

при температуре Т\ Н

— удельная энтальпия жидкости при температуре Т

Но — удельная энтальпия жидкости при температуре кипения при атмосфер

ном давлении; с

—удельная теплота парообразования при температуре кипе

ния при атмосферном Давлении.

На рис. 5.1 приведена зависимость отношения энтальпии

жидкости Н

к энтальпии пара Н

от абсолютного давления

Р при равновесной температуре жидкого пропана. В качестве

примера на рисунке показано, что при «24°С доля испаряю-

щегося жидкого пропана составляет 0,35, что определяется

отношением АВ:АС. На рис. 5.2 приведена зависимость доли

мгновенно испарившейся жидкости а в адиабатическом режи-

ме от начальной температуры сжиженных этилена, пропана,

хлора, аммиака и бутана.

На практике мгновенное парообразование может протекат

с понижением температуры, пенообразованием, диспергиров^

нием выбрасываемой жидкости и образованием ударных во,

Взрывы технологических систем с высокими параметрами пе

грева жидкости по разрушающему эффекту часто бывают

добны взрывам сосудов со сжатыми газами. Оценка уро

опасности таких систем может определяться тротиловым э

валентом №=Е/4520 кг. Например, найденные по этой фор

тротиловые эквиваленты взрыва одной железнодорожно'

стерны с жидким хлором при температуре 50 °С и 1 м

гретой до 200 °С воды будут соответственно составлять

90 кг.

Доля пара

0,9

0,7

0.5

0.3

0,1

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,

1 0,1 0,3 I 0,5 0,7 0,9

" Жидкость

1111

^ с

11(1

0,1/ 0,5 0,6 0,7 0,8 Н

/Н

Уровень опаенс

жет характеризо!

работой, совершай

расширяющимся га!

(паром) от начально

давления перегретой

жидкости до атмосфер-

ного. Так, при взрыве

цистерны с жидким про-

паном объемом 45 м

при

температуре 20 °С теоре-

тически должно образо-

Рис. 5.1. Зависимость отношения

»нтальпии жидкости к энтальпии

пара от абсолютного давления

при равновесной температуре

жидкого пропана

162

>ис. 5.2. Зависимость доли мгновенно

[спарившейся в адиабатическом ре-

киме жидкости (а) от начальной тем-

ературы сжиженных этилена (/),

фопана (2), хлора и аммиака (3) и о,5

бутана (4)

го

т;с

ваться паровое облако объе- °>

мом 4000 м

. При мгновенном

фазовом переходе части про-

пана совершается работа рас- о,1

ширяющегося газа (пара). По

реальным оценкам при пере- -яГ^щГ

ходе'жидкого пропана массой

24 т при 20 °С в газообразное состояние выделяется энергия,

эквивалентная 260 кг ТНТ. При хрупком разрушении таких со-

судов под давлением эта энергия переходит в кинетическую

энергию осколков (20%) и энергию ударной волны (80%).

Теоретическое время мгновенного испарения при раскрытии

'^технологических систем с перегретыми жидкостями (т/) опре-

|еляют при следующих условиях: возникает облако сферичес-

рй формы из паров (без перемешивания с воздухом); мгновен

образующийся пар перемещается со звуковой скоростью

поверхности жидкости до края облака (полусферы), обра-

эщегося в конце процесса энерговыделения; тогда т/=

вз

(#с — радиус парового облака, — скорость звука в

те

;). Радиус полусферы определяют исходя из обеъма паро-

коблака:

1/ = з/зяД

; Я

= 0,78 V?.

ьем облака представляет собой сумму объема парового

}а и объема жидкости после мгновенного испарения.

распространения пара находят по разности радиуса

?феры облака и радиуса жидкости до мгновенного испаре- д

Г Для упрощения расчетов достаточно найти разность меж- ^

*у радиусом полусферы облака и начальным радиусом жидко-

сти, тогда

т, = 0,78

/У-У

/а

. (5.2)

Например, для 100 м

жидкого пропана под давлением

1 МПа (т

—

0,38; отношение удельных объемов пара и жидко-

сти при атмосферном давлении равно 257; а

=300 м/с)

{

= 0,78^(100-257-0,38) — 100/300 = 0,055 с.

Время полного хрупкого разрушения сосуда полусферичес-

кой формы объемом 100 м

при том же давлении составило бы

0,007 с, что значительно меньше расчетного времени мгновен-

ного испарения. Таким образом, скорости энерговысвобождения

из перегретых жидкостей при мгновенном испарении весьма

11»

163

высоки и могут быть сопоставимы со скоростями взрывнь

процессов от других источников. На практике процессы выев'

боЖдения энергии перегрева жидкости, особенно больших ма<

и при высоких температурах и давлениях, сопровождаютс

серьезными разрушениями, подобными по характеру разруш<

ниям при других взрывах.

В качестве примеров можно привести многочисленные ав<

рии, связанные с разрывом оболочек цистерн с сжиженным

газами. В 1974 г. в Игл-Пассе (штат Техас, США) при дс

рожно-транспортном происшествии автоцистерна, содержаща

18 т сжиженного углеводорода, от полученной пробоины мгнс

венно разрушилась. Передний торец (наиболее крупный оскс

лок) пролетел 500 м, более мелкие осколки разлетелись н

расстояние до 250 м. В 1969 г. при взрыве цистерн в Лаурел

(США) большой осколок (практически половина цистерны

пролетел 500 м, срывая крыши домов, а часть другой цистер

ны — 350 м. В 1972 г. в Турнпайке (США) три части цистернь

пролетели соответственно 400, 180 и 70 м. Характерной особен

ностью подобного рода разрушения цистерн является высока)

скорость движения цилиндрических осколков, имеющих сооъ

ношение длины и диаметра 3: 1 или 4: 1. Разлет таких оскол

ков представляет опасность и при разрушении сосудов с неЯ

рючими перегретыми жидкостями. Я

В случае перегретой горючей жидкости, когда возмо:^И

воспламенение образующейся массы паров (газов), об^Ш

энергия взрыва может определяться как теплота сгорания Жщ

паров:

Е = осе ^ /г),

где С — масса перегретой жидкости; С— теплоемкость жидкости; ^I

ность температур жидкости; ^ — удельная энергия сгорания паров; г^^^^Л

кая теплота испарения жидкости.

5.2. ОЦЕНКА ОПАСНОСТИ ОГНЕННЫХ ШАРОВ ^^^Н

Исследованиями реальных промышленных аварий ус^^^И

лено, что при сравнительно медленных разрушении емкостет^И

испарении жидкости образуется малое число крупных осколков

и взрывные волны при этом незначительны. Однако ситуации

осложняются, если взрыв вызывается нагревом, при котором

возможно

появление огненного шара, подпитываемого топли-

вом.

Облако пара в воздухе, обогащенное горючим веществом,

не детонирует, а горит с внешней поверхности, вытягивается

и образует огненный шар, который поднимаясь, принимает гри-

бовидную форму. Ножка такого облака представляет собой

восходящий конвективный поток, всасывающий атмосферный

воздух и различные легкие горючие предметы, воспламеняя и

разбрасывая их в окружающей среде.

Огненные шары возникают в момент воспламенения паро-

вых облаков, которые образуются в результате полного разру-

164

1ения резервуаров, содержащих сжиженные газы (пропан,

ропилен, винилхлорид и др.). Объем и форма первоначально

бразуюЩихся облаков существенно зависят от характера раз-

ушения сосудов. При мгновенном полном разрушении сосуда

блако имеет сферическую форму. Образование трещин в обо-

ючке обусловливает строгую направленность струи парожид-

юстной среды и придает облаку плоскую или вытянутую фор-

ду. После окончательного формирования огненного шара он

угрывается от земли и подпитывается воздухом за счет кон-

зективных сил, что увеличивает его массу. После достижения

ггехиометрического состава смеси вовлекаемый воздух охлаж-

дает газы и приводит в дальнейшем к полному выгоранию

горючих паров. Температура огненных шаров углеводородов

может превышать 2000 °С.

Возможности образования огненных шаров обусловлены

уровнем перегрева жидкости. При полном разрушении сосудов

с уровнем мгновенно испаряющейся жидкости 0,35 и более

возможно образование огненных шаров, но невозможны пожа-

ры над поверхностью разлива. Имеются сообщения о 12 круп-

ных авариях с образованием огненных шаров, которые произо-

шли в США в период 1970—1979 гг. При массе горючего веще-

ква от 2 до 435 т радиусы огненных шаров составляли от 35

• 300 м.

Продолжительность горения и размеры огненных шаров оп-

^•еляются общей массой жидкости в емкости в момент взрыва.

^Нрии такого типа наиболее часты на железнодорожных ци-

^Ншах и хранилищах сжиженных газов. Отдельные огненные

охватывают поверхность земли радиусом 60 м с воспла-

горючих материалов в радиусе 350 м. Такие аварии

вызвать катастрофические последствия, так как от теп-

излучения огненных шаров возможно воспламенение

^^^^Ъобъектов. Кроме того, образование огненных шаров ча-

^^^^жровождается мощной ударной волной сжатого газа.

и исследованиях образования огненных шаров, образую-

^НГ'я при взрывах или пожарах, определяют выделившуюся

^Кргию Е, диаметр О и температуру 0 огненного шара, теп-

Кемкость воздуха в огненном шаре рС

, время жизни огненно-

то шара т и постоянную Стефана — Больцмана, учитывающую

энергию излучения, рассеиваемую в окружающее пространст-

во. При допущении, что рС

и т остаются постоянными при ава-

риях различного характера, получают уравнение

01/30/51/3 _ (виз

/ЕФ), (5.4)

в котором г|з — функция безразмерных величин.

Приближенная теоретическая оценка радиуса /? огненного

шара может быть получена из условий стехиометрического со-

става смеси по уравнению /? = /(М

1/3

(где М — масса огненного

шара, /( — константа). Значения К для предельных и непре-

дельных углеводородов практически одинаковы, а для водорода

165

М, т

Н, м

2 35

9 60

45 150

75 100

10 50

25 170

70 160

150

435

365

110 150

165 150

существенно отличаются; К можно рассчитать по объему об;

ка стехиометрического состава массой М. Для огненного ша

сферической формы /? —27,5М

,/3

или /? = 29М

|/3

. Для реальш

огненных шаров ракетного топлива (для смесей керосина

жидким кислородом) /?= 17,6И?

320

. По аналогии для друг:

шаров при соотношении углеводород : жидкий кислород = 2,:

может быть использовано это же соотношение, приведенное

кубической зависимости.

При исследованиях реальных взрывных явлений при пр<

мышленных авариях с образование огненных шаров из В1

ществ, приведенных ниже, при значении ЛГ= 27,5 выведена уто

ненная формула Я = 27,5М°'

375

( 5.5):

Бутан

Пропан

Сжиженные неф-

тяные газы

Винилхлорид

Известно и другое соотношение между диаметром огне^

го шара /) и массой М: й = 3,7 М°>

325

( 5.6). Показатель стег

полученный экспериментально, близок к показателю 0,2

торый получается теоретически методом подобия. Эксперт

тально также найдена формула для определения вр/

жизни огненного шара т = 0,258М

349

( 5.7), в которой

тель степени также близок к 0,333. Две последние

относятся к огненным шарам, температура которых со<^

«2500°С. При использовании их для других необход^

тывать разницу в температурах, которые составляют дл!

ного топлива 2500 и горючих газов 1350 °С.

Аналогичные формулы

= 5,86М

(5.8.) и т = 0,2

(5.9) выведены для огненного шара из топлива ракеты

турн-У». Показатель степени 0,32 очень близок к теоретичесТ

му, равному 1/3. Если этот показатель степени использовать

приведенных выше формулах, то результаты изменяются лишь

незначительно, что подтверждает возможность применимости

принципа подобия кубического корня для оценки огненных

шаров. Приведенные эмпирические формулы рекомендуется

использовать при больших массах горючих веществ.

Время жизни огненного шара определяется с учетом про-

цессов, протекающих при его возникновении и развитии. Как

уже было сказано выше, сначала огненный шар имеет форму

полусферы над поверхностью земли, затем он поднимается и

принимает сферическую форму. Далее, когда горючее вещество

выгорит, рост огненного шара прекращается и подъемная

166

сила отрывает его от земли. Время, когда радиус шара дости-

гает максимальных размеров, а горючее в шаре полностью

выгорает, ть = СЕ

1/6

(С —постоянная).

Время теплового воздействия огненного шара на объекты

и людей определяется временем его существования по форму-

лам т = 2,7Ш

°>

; т = 3,36Му

; т = 3,8М

333

(М

, М

— масса

ракетного и углеводородного топлива). Для огненных шаров

небольшого объема, образующихся при взрывах пропана, пен-

тана и октана в воздухе, время их жизни можно определять

по формуле т= 1,07М

181

. Эту формулу рекомендуется приме-

нять при М^ 10 кг.

В основе оценки опасности огненных шаров как источников

нагрева объектов, попадающих в зону интенсивного излучения,

лежат закономерности переноса от них тепловой энергии. При

оценке излучательной способности огненных шаров обычно

предполагалось, что они представляют собой абсолютно черное

тело. Однако в действительности они имеют весьма низкую

^излучательную способность. Например, излучение водородного

огненного шара невелико, и объекты, находящиеся вне его

хиуса практически не испытывают теплового поражения; на-

•\тив, объекты в радиусе действия огненного шара подверга-

\ интенсивному тепловому облучению. Однако излучатель-

кфособность огненных шаров, возникших при взрыве

нсетых горючих жидкостей, меньше излучательной способ-

оАорящих разлитых нефтепродуктов. Поскольку количест-

зу^оценки поражающего воздействия лучистой энергии

описаны в многочисленной литературе по борьбе с

пар^ в данном разделе огненные шары как источники

вого уергии не рассматриваются.

ОБ1:ВОБОЖДЕНИЕ ЭНЕРГИИ ПЕРЕГРЕВА ЖИДКОСТИ

ыбр°^

ПРИ ПР0МЫШЛЕННЫХ

АВАРИЯХ

, радиу,^ жидкость в технологических системах в боль-

с пол^чаев находится вместе со сжатыми парами над ее

нШъю и при аварийных условиях происходит одновре-

высвобождение энергии как перегрева жидкости, так

Э'угого пара (газа). В случае горючих и взрывоопасных

•%тв развитие аварии может происходить по моделям

рыва парового облака (в замкнутом или незамкнутом объеме)

огненного шара. Для прогнозирования возможных масштабов

азрушения необходима аналитическая количественная оценка

этенциальных источников энергии взрыва.

5.3.1. Оценка последствий взрывных явлений

при разрушении емкостей сжиженных углеводородных газов

Рассмотрим последствия гидравлического разрушения цис-

рн, заполненных сжиженными углеводородными газами

—Сф в различных условиях. Такая авария произошла в июле

1978 г. в зоне отдыха Сан-Карлос (Испания): разрыв оболочки

автоцистерны объемом 45 м

, содержащей 24 т жидкого пропи-

лена (Т

тп

=—47 °С) при температуре окружающей среды

27 °С. Цистерна разрушилась мгновенно от превышения гидрав-

лического давления, гак как она была переполнена жидким

пропиленом. При движении цистерна нагрелась до температу-

ры, соответствующей давлению разрушения. Крупные осколки

разлетались в нескольких направлениях: задняя часть цистер-

ны массой 12 т пролетела 250 м, передняя часть массой 4 т —

300 м, тягач оказался на расстоянии 100 м от места аварии,

средняя часть цистерны была отброшена на 50 м.

Образовавшееся газовое облако воспламенилось от посто-

роннего источника (полагают, что от автомашины, случайно

оказавшейся в зоне облака); взрывных явлений в открытой

атмосфере при этом не произошло. Отмечены незначительные

разрушения нескольких зданий, находящихся в 70—100 м от

места аварии. По характеру разрушений предполагают, что это

произошло вследствие проникновения пропилена внутрь поме-

щений. Отмечено также, что на расстоянии 75 м от места ава^

рии полностью разрушен павильон. В то же время стоявшгЯ

в 20 м от места разрушения цистерны мотоцикл остался •

месте и лишь обгорел. Всего на территории 5 тыс. м

61 И

повреждены здания дискотеки (полное разрушение), жилое г И

ние, небольшой двухэтажный домик; повреждены 75 автс I

шин и 5 мотоциклов. Из 500 человек, находившихся в •

отдыха, 215 человек погибли (из них 115 — от ожогов сг

некоторое время). Установлено, что время с момента разг

ни

, I

ния цистерны до воспламенения образовавшегося облак

к0

" I

пилена составляло «2 мин. По описаниям разрушений I

заключить о возможных локальных взрывных явлениях мени 1

в ограниченных зонах и локальном усилении ударш

каза

вследствие неравномерности распределения пропилена ь

льг

фере над зоной отдыха, а также о наличии крупных пре

;яет

вий на площади, охваченной облаком.

чи

' Взрыв цистерны, содержащей 16,5 т бутан-бутиленовой с"

си (80% бутана и 20% бутилена), произошел на фирме ВАЬ

в Людвигсгафене (Германия) в июле 1943 г. При взрыве погиб

ло 57 человек и ранено 440, существенные разрушения получи

ли здания на площади 350x100 м -(35 тыс. м

). Сообщаете)

что авария произошла также от превышения внутреннег

гидравлического давления и разрушения оболочки цистерн

объемом 50 м

при перегреве ее на солнце. Образовавшеес

при этом облако паров взорвалось через 10—25 с после разрь

ва цистерны. На этой же фирме через 5 лет (июль 1948 г

подобная авария повторилась. Вследствие гидравлическо

разрушения переполненной диметиловым эфиром (температу]

кипения,—23,'7°С, критические температура —126,9°С и давл

ние 5,3 МПа) и нагретой на солнце железнодорожной цистерн

В результате разрушения оболочки цистерны произошел выбр

в окружающую среду всей массы (30,4 т) жидкости. Образо-

вавшееся облако эфира взорвалось; при этом погибло 207 че-

ловек и получили ранения более 3800, в том числе тяжелые —

500. В день аварии максимальная температура воздуха состав-

ляла 32 °С, и цистерна с эфиром могла' нагреться до 29 °С.

Кроме того, эта цистерна ранее использовалась для перевозок

других веществ, в том числе безводного жидкого аммиака,

способного изменять свойства (повышать охрупчивание) стали,

из которой она была изготовлена.

Повышение давления диметилового эфира (в жаркую пого-'

ду), а также трещина в верхней части продольного шва обо-

лочки привели к внезапному полному разрушению цистерны.

Образовавшееся при этом облако диметилового эфира взорва-

лось, вызвав полное разрушение на площади 40 тыс. м

, а пов-

реждения зданий произошли на площади 300 тыс. м

. По рас-

четам эквивалент взрыва составлял 20—60 т ТНТ. Большая

площадь полного разрушения (40 тыс. м

) в отличие от аварии

1943 г. на этой фирме (35 тыс. м

) и в Сан-Карлосе обусловле-

на рядом обстоятельств, .характеризующихся количественными

^значениями, приведенными в таблице 5.1.

р, Многие описанные факторы свидетельствуют о непредска-

зуемости развития аварий, что обусловливает отклонения в ре-

юх

лльтатах прогнозирования тяжести последствий по закону

на

Цбического корня и другим аналитическим зависимостям.

пе

р\предсказуемыми часто оказываются формы и качественный

нос

^-ав парового облака, количественные характеристики источ-

венн

\ав воспламенения, режимы горения в атмосфере и др.

ПО

дрйак, взрывные явления в Сан-Карлосе и Людвигсгафене

пожаД

) очень сходны как по характеристике объектов, так

лучист\н>дели развития аварий. Однако при сгорании облака

)ена не возникали разрушительные ударные волны из-за

$ия крупногабаритных препятствий. В результате мате-

лш ущерб от аварии в Сан-Карлосе был незначителен,

Дша распространения пламени на площади 50 тыс. м

бы-

Ху'асной для жизни. В то же время взрыв парового облака

ши

у6тилового эфира в Людвигсгафене сопровождался ^возник-

р/ением сильных ударных волн и вызвал тяжелые разрушения

.промышленных и жилых зданий на больших территориях пред-

приятия и городской застройки. В настоящее время общеприз-

нанным является то, что наиболее серьезные разрушения от

действия ударных волн после воспламенения парового облака

происходит при наличии зданий и других крупных препятствий,

создающих условия для турбулизации.

Приведенные выше модели развития аварий могут быть

применены для прогнозирования уровня опасности при взрыве

одиночных емкостей и транспортных средств, однако в. сложных

технологических системах, хранилищах с большим числом ем-

костей возможно цепное развитие аварий с возникновением

огненных шаров и обширных пожаров.

169

Таблица 5.1. Количественные показатели взрывов цистерн

с перегретыми жидкостями и наблюдаемых уровней разрушения

Свойства вещества и характеристика

уровня опасности

Сан-Карлос

Людвигсгафен

Свойства вещества и характеристика

уровня опасности

1978 г. 1943 г. 1948 г.'

Вещество

Пропилен

Смесь бута- Диметило-

Пропилен

на (80%) и

вый эфир

бутилена

(20%)

Исходное состояние

Жидкость

Вместимость цистерны, м

50,2

Объем жидкости в цистерне, м

24,6

50,1

Общая масса жидкости, т 24 16,5

30,4

Температура окружающей среды, °С

30 32

Температура кипения жидкости при

—47,7

-45

-23.6

атмосферном давлении, °С

(-6,24;

-6,9)

Температура жидкости в момент раз-

рушения цистерны, °С

Давление разрушения цистерны, МПа 2,5 1,2

1.8

Плотность энергии перегрева жидко-

130,7

56,8

135,9

сти перед разрушением цистерны,

МДж/м

Общий запас энергии перегрева жид-

5883,7

1397,0

4415,0

кости в цистерне, МДж

Расчетная доля мгновенно испарив- 0,757

0,198

0,368

шейся жидкости при разрушении

цистерны

32,7

11,2

Масса газа в паровом облаке, т

17,5

32,7

11,2

Объем паров в облаке, м

9350

1343,4

3902

Площадь разлива жидкости, м

Неограниченная

Расчетная интенсивность парообразо-

3,33

1,207

1,787

вания разлитой жидкости (за первые

3 ми»), кг/м

60—90

Время с момента разрушения цистер-

60—100 10-25

60—90

ны до воспламенения облака, "С

Площадь наблюдаемых разруше-

ний X Ю-

, м

полное разрушение

— 35

серьезные повреждения

—

300

Радиус эквивалентной площади кру-

га соответствующих уровней разру-

шения

полное разрушение —

106 111

серьезные повреждения

125

—

295

Тротиловый эквивалент взрыва об-

лака, т

20—60

по литературным источникам —

20—60

рассчитанный по уровням раз- 20

17 22—26

рушений

12,6

23,5

рассчитанный по массе парового 18 12,6

23,5

облака (без учета испарения

жидкости в окружающей среде)

170