Антипов С.Т. и др. Машины и аппараты пищевых производств. Книга 2. Том 2

Подождите немного. Документ загружается.

Рис. 22.15 Принципиальная схема брагоректификационной установки с эпюрацией бражки

392

Часть II Машины и аппараты-преобразователи

пищевых сред

Бражка, нагретая в подогревателе 5 теплом водно-спиртовых паров до

80...85 °С, направляется в сепаратор 4, освобождается в нем от диоксида углерода и

поступает на 27 тарелку брагоэпюрационной колонны (БЭК) 7. На восьми верхних

тарелках БЭК бражка подвергается эпюрации. Выделенные при эпюрации бражки

водно-спиртовые пары с примесями последовательно проходят через бражные и во-

дяную секции подогревателя 5 и конденсаторы 6 и 7, где они конденсируются и со-

вместно с дистиллятом конденсатора 3 через сборный коллектор бражного дистил-

лята поступают на 25 тарелку эпюрационной колонны (ЭК) 9.

Освобожденная при эпюрации от основной части примесей спирта бражка перехо-

дит в выварную часть БЭК 26, где из нее полностью отгоняется спирт. Эпюрированные

водно-спиртовые пары с верхней тарелки выварной части БЭК через пеноловушку 2

поступают в выварную камеру ЭК. Количество спирта, отбираемого при эпюрации

бражки, составляет 40...50 % от общего количества спирта в исходной бражке и регули-

руется задвижкой перед подогревателем бражки 5. На трубопроводе эпюрированных

водно-спиртовых паров задвижка при эксплуатации установки открывается полностью.

Отвод барды из колонны 26 осуществляется через бардорегулятор 25.

Эпюрационная колонна 9 обогревается эпюрированными водно-спиртовыми

парами колонны 26. Из колонны 9 водно-спиртовые пары, содержащие головные

примеси, поступают в дефлегматор 8 и конденсатор 10. Конденсат из дефлегматора

8 и частично из конденсатора 10 в виде флегмы возвращается на верхнюю тарелку

колонны 9.

Отбор этилового спирта (головная фракция) производится из конденсатора 10.

Спирт в количестве 2...3 % через ротаметр 13 поступает в холодильник этилового

спирта (головная фракция) 20, в спиртовой фонарь 18, контрольный снаряд и в

спиртоприемное отделение.

Эпюрат из выварной камеры колонны 9 поступает на 16 тарелку (тарелку пита-

ния) ректификационной колонны (РК) 12, снабженной дефлегматором 11, конденса-

тором 75 и вакуум-прерывателем 23.

Пары сивушного масла из колонны 72 отбираются с 5, 7, 9 и 10-й тарелок из па-

ровой фазы и направляются в конденсатор 14, откуда конденсат сивушного масла

через смеситель поступает в сивухопромыватель 16.

Отбор непастеризованного спирта производится из конденсатора 75, откуда

конденсат в количестве 2...3 % через ротаметр 13 направляется на одну из верхних

тарелок ЭК 9. Лютерная вода из колонны отводится с помощью затвора 22.

Отбор крепкого сивушного спирта производится с 77, 19, 20, 25 или 27-й таре-

лок РК 72 в количестве

1...

1,5 % с направлением флегмы в сборник промывных вод

24 и последующей ее переработкой на установке.

Ректификационный спирт отбирается одним продуктом с 75-й, считая сверху,

тарелки РК 72, откуда затем направляется в холодильник спирта 19, в спиртовый

фонарь

контрольные снаряды и в спиртоприемное отделение.

Для повышения качества спирта в РК 72 предусмотрена внутриколонная рецир-

куляция флегмы с перемещением ее из зон накопления примесей в зоны их концен-

трирования. С этой целью флегма, относительно обогащенная головными примеся-

ми и метанолом, с 6-й, считая сверху, тарелки в количестве 20...30 % через ротаметр

13 поступает в испаритель 27, где за счет тепла лютерной воды испаряется и в виде

парового потока направляется в дефлегматор 77. Конденсат, относительно обога-

щенный промежуточными примесями, отбирается с 22-й, считая сверху, тарелки,

Глава 22 Оборудование для ведения процесса

ректификации пищевых сред

393

откуда в количестве 5...7 % через ротаметр 13 направляется в среднюю часть ректи-

фикационной колонны 12.

В брагоректификационной установке с двукратным использованием теп-

лоты (рис. 22.16) бражная колонна 14 работает под вакуумом, а эпюрационная 13 и

ректификационная 12 колонны как и в обычных условиях.

В технологическом отношении выбор бражной колонны для работы под вакуу-

мом объясняется необходимостью понизить температуру перегонки бражек до

65...67 °С, при которой (по сравнению с перегонкой в обычных установках) значи-

тельно (в 2..А раза) снижается новообразование таких нежелательных примесей, как

уксусно-этиловый эфир, уксусный альдегид и др. Образование этих примесей в значи-

тельных количествах в обычных установках объясняется тем, что именно в бражной и

частично в эпюрационной колоннах наряду с основными процессами разделения сме-

си ректификацией происходят сопутствующие им химические и биохимические про-

цессы. Например, образованию уксусно-этилового эфира по реакции этерификации

способствуют повышенная температура перегонки, наличие в бражке свободных ки-

слот, спирта и присутствие оксидов меди (из которой изготовлена колонна) как ката-

лизатора. В этих же условиях происходит и частичный распад аминокислот бражек.

Все это в обычных установках не только усложняет процесс очистки бражного

дистиллята в последующих колоннах, но и снижает выход спирта. В связи с этим

проведение перегонки под вакуумом (в более мягком режиме) позволяет получить

бражный дистиллят с меньшим содержанием примесей и тем самым облегчить по-

следующую его очистку при меньшем расходе пара и, наконец, получить спирт бо-

Бражка

Рис.

22.16 Принципиальная схема брагоректификационной установки

с двукратным использованием тепла

1.1*

Чак.

710

394 Часть II Машины и аппараты-преобразователи

пищевых сред

лее высокого качества и с большим, на 0,5...0,7 %, выходом за счет меньшего отбора

эфироальдегидной фракции. Наряду с этим пониженная температура перегонки

бражек позволяет почти полностью сохранить в барде аминокислоты и витамины,

что значительно повышает ее кормовую ценность.

В теплотехническом отношении из-за работы колонн под различным давлением

и двукратного использования теплоты греющего пара значительно снижается

удельный расход пара на 1 дал получаемого спирта.

В описываемой установке бражная колонна 14 обогревается вторичным паром,

поступающим из дефлегматора-испарителя 9, которым ректификационная колонна 12

оборудуется вместо обычного дефлегматора. Эпюрационная 13 и ректификационная

12 колонны обогреваются паром через кипятильники 15 и 18, что, в отличие от обог-

ревания колонн открытым паром предотвращает отрицательное влияние примесей

пара на качество получаемых продуктов, а также позволяет использовать конденсат,

отходящий из кипятильников, для получения из него чистого вторичного пара в де-

флегматоре-испарителе. Кроме того, в схеме рационально используется тепло барды и

лютерной воды. Все это в сочетании с двукратным использованием тепла греющего

пара позволяет сократить общий расход пара на установку на 40..45 %.

Бражная колонна 14, работающая под вакуумом, в конструктивном отношении

отличается от обычных: она изготовлена из нержавеющей стали марки Х18Н10Т

(что по сравнению с медью в

1,5...2

раза уменьшает новообразование примесей)

толщиной 6 мм, имеет ребра жесткости, тарелки ситчатые с отверстиями диаметром

10 мм, живое сечение тарелки 14 %, расстояние между тарелками 500 мм.

Техническая характеристика колонн

Бражная Эпюрационная Ректификационная

Диаметр, мм 1100 800 900

Число тарелок 24 20+10 16+54

Тип тарелок Ситчатые Многоколпачковые

Зрелая бражка насосом 29 подается в подогреватель 28, где она нагревается

бардой до 35...38 °С, а затем до температуры кипения 56...58 °С в нижнем барабане

дефлегматора 5 эпюрационной колонны 13 и направляется на верхнюю тарелку

бражной колонны 14, обогреваемой вторичным паром, поступающим из паросепа-

ратора 8 и дефлегматора-испарителя 9. Недостающая для обогревания колонны

часть пара (около 2 кг из необходимых 21 кг/дал) вводится в колонну через барботер

из парового коллектора. Барда из колонны 14 через регулятор 25 насосом 27 подает-

ся в подогреватель 28.

Водно-спиртовые пары из верхней части бражной колонны 14 поступают в ло-

вушку 4 и, отделившись в ней от капельной жидкости, направляются в межтрубное

пространство трехбарабанного конденсатора 3 для конденсации водой температурой

не выше 14...15 °С.

Окончательная конденсация паров и охлаждение газов до 20...22 °С происходит

в конденсаторе-холодильнике 2, а осушка газов при Г0...15 °С - в осушителе 1.

Полученный в конденсаторе 2 и осушителе 1 конденсат крепостью 42...45 об. %

и температурой 42...45 °С отводится по барометрической трубе 26 в сборник браж-

ного дистиллята 24. Газы и увлеченная ими незначительная часть спиртовых паров

из осушителя 1 откачиваются водокольцевым вакуум-насосом 30, в котором одновре-

Глава 22 Оборудование для ведения процесса

ректификации пищевых сред

395

менно с образованием необходимого разрежения

1ГООисходит

улавливание спиртовых

паров водой, поступающей для работы насоса. Получаемая при этом водно-спиртовая

жидкость крепостью 2...4 об. % направляется в сборник бражки, а газы - в атмосферу.

Бражный дистиллят из сборника 24 насосом 23 подается в подогреватель 22, в

котором нагревается до 80 °С горячей лютерной водой и направляется на 20 тарел-

ку, считая снизу, эпюрационной колонны 13, снабженной трубчатыми конденсато-

рами 6 и 7.

Конденсат из кипятильников 15 и 18 отводится в сборник конденсата 79, а из

него под действием давления поступает по трубопроводу 17 в паросепаратор 8.

Дефлегматор-испаритель 9 наряду с питанием ректификационной колонны

флегмой обеспечивает получение из горячего конденсата вторичного пара, необхо-

димого для обогревания бражной колонны 14.

Спиртовые пары из ректификационной колонны 72 поступают в межтрубное

пространство дефлегматора-испарителя 9, в котором за счет теплообмена с конден-

сатом температурой около 67 °С, циркулирующего в трубах, частично конденсиру-

ются и в виде флегмы поступают на верхнюю тарелку колонны. Наряду с этим за

счет перепада температур поступающего конденсата (около 120 °С) и в паросепара-

торе (около 67 °С), а также использования скрытой теплоты конденсации спиртовых

паров в дефлегматоре-испарителе 9 происходит интенсивное испарение горячего

конденсата с образованием вторичного пара.

Избыток конденсата из паросепаратора отводится по барометрической трубе 16

в сборник 27, а из него - на теплотехнические нужды.

Несконденсировавшиеся в дефлегматоре-испарителе 9 спиртовые пары поступают

в конденсатор 10. Конденсат из конденсатора газовой линии 77 направляют к ЭАФ.

Спирт высокого качества отбирают с 3-й, 4-й и 5-й тарелок, считая сверху, рек-

тификационной колонны 72. Сивушное масло отбирают с 7-й, 9-й и 70-й тарелок, а

сивушный спирт - с

7-й,

79-й или 27-й тарелок, считая снизу, колонны. Колонна 72

снабжена вакуум-прерывателем 20.

Инженерные расчеты. Рабочая высота колонны непрерывного действия Н (м)

определяется по формуле

H = h{n

-1),

где h - расстояние между тарелками, м; п

- количество тарелок.

Диаметр колонны D

(м) рассчитывается как

=^V„ /(0,785vJ ,

где

V„

- объемный расход пара в колонне, м

/с; v

- рабочая скорость пара в колон-

не,

м/с.

= [22,4G

+1)(273

+ t

)\/{21Ж

где G

- расход дистиллята, кг/с; R - рабочее флегмовое число; t

- средняя темпера-

тура паров в колонне, °С (t

= 87 °С); М

- средняя молекулярная масса пара, кг/моль.

Рабочую скорость паров в колонне определяют по предельно допустимой ско-

рости v

(м/с)

396

Часть

Машины

аппараты-преобразователи

пищевых

сред

0,05

/р

./р„

где

и р

средние плотности жидкости

пара, кг/м

Плотность пара, выходящего

из

куба,

Л;

(кг/м

), принимая,

что пар

состоит

из

чистой воды, определяется

по

формуле

р„_

=273М

/[22,4(273

J],

где

молекулярная масса воды

(М

= 18); t

температура кипения смеси

в ку-

бе,

°С {t

95°С).

Плотность пара, поступающего

дефлегматор,

и>

(кг/м

), принимая,

что пар

состоит-из чистого спирта, определяется

по

формуле

р„

= 273М

/[22,4(273

tj],

где

„ -

температура кипения спирта,

°С (t

„ = 78 °С).

Средняя плотность пара

р„

(кг/м

) равна

Р„

=(р„,

Р„

)/2.

Среднюю плотность жидкости

колонне находят

как

среднюю между плотно-

стью спирта

р при 78 °С и

воды

при

температуре кипения

кубе

Рж

=(рж,

+Р.ж

)/2-

Рабочую скорость пара

колонне

принимают ниже предельно допустимой

v„

на

20%.

Общий расход теплоты

(кДж/ч) определяется

из

теплового баланса ректи-

фикационной колонны

()

\)г

- G

где

удельная теплота парообразования смеси, кДж/кг

(г^ ~ 850

кДж/кг);

, с

и с

(

)

- соответственно удельные теплоемкости кубового остатка, поступающего

на

рек-

тификацию раствора

дистиллята, кДж/(кг-К)

[с

= 4,19

кДж/(кг-К);

= 4,31

кДж/(кг-К);

= 3,6

кДж/(кг-К)];

, t

и t

соответственно температуры кипения

ку-

бового остатка, поступающего

на

ректификацию раствора

дистиллята,

°С (4 =

°С; t

87 °С; t

=78 °С).

Потери теплоты

Ф„

(кДж/ч) принимают

количестве

3...5 %

общего расхода

теплоты

Ф„ =0,03Ф.

Расход греющего пара

(кг/ч) определяют

по

формуле

(Ф

Ф„)/(Г-Г),'

где

/" и /' -

удельные энтальпии греющего пара

конденсата, определяемые

по

дав-

лению насыщенного водяного пара, кДж/кг

(/" =

2730 кДж/кг

и /' =

558,9 кДж/кг).

Глава 22 Оборудование для ведения процесса

ректификации пищевых сред

397

Ответ на вопросы, которые оставляет без ответа

философия, заключается в том,

что они должны быть иначе поставлены.

ГЕГЕЛЬ ГЕОРГ ВИЛЬГЕЛЬМ (1770-1831),

немецкий философ

22.6 УСТАНОВКИ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ АБСОЛЮТНОГО СПИРТА

Абсолютный спирт вырабатывают в небольших количествах для промышлен-

ности органического синтеза и для лабораторных работ. Абсолютный спирт образу-

ет устойчивые смеси с бензином и в ряде стран его используют как добавку к мо-

торному топливу.

Спирт можно абсолютировать связыванием воды твердыми или жидкими мате-

риалами (например, негашеной известью, глицерином) и ректификацией под вакуу-

мом или в присутствии солей, при этом азеотропная точка смещается в сторону

большего содержания спирта. Эти способы получили некоторое распространение в

лабораторной практике.

В промышленности для абсолютирования обычно пользуются методом тройных

нераздельно кипящих (азеотропных) смесей. Суть его заключается в следующем. К

ректификованному спирту прибавляют бензол. Тройная смесь этанол - вода - бензол

образует азеотропную смесь, состоящую из 19,5 % (масс.) этанола, 7,4 % (масс.) воды

и 74,1 % (масс.) бензола и кипящую при 64,85 °С. Азеотропная смесь ведет себя в ко-

лонне как легколетучий компонент (ЛЛК), при охлаждении она разделяется на два

слоя: верхний, состоящий в основном из бензола, и нижний - из смеси этанола и воды.

При температуре 15 °С в верхнем слое содержится (% масс): бензола 85, этилового

спирта 13,3 и воды 1,7; в нижнем - спирта 49,7, воды 41,3 и бензола 9.

Абсолютный спирт может быть получен как из ректификованного спирта, так и

непосредственно из бражки. В обоих случаях ректификованный спирт и бензол вво-

дят в дегидратационную колонну 1 (рис. 22.17), в которой отгоняется тройная азео-

тропная смесь, содержащая большее количество воды, чем исходная жидкость.

Обезвоженный спирт отводят снизу колонны.

Дегидратационная колонна имеет 60...65 мно-

гоколпачковых тарелок, в том числе десять в

концентрационной части, и закрытый обогрев.

Азеотропная смесь после охлаждения по-

ступает в декантатор 3, где расслаивается:

верхний слой возвращается в дегидратацион-

ную колонну, а нижний поступает в спирто-

вую колонну 2. Здесь спирт концентрируется и

вместе с бензолом возвращается в дегидрата-

ционную колонну, а вода отводится из нижней

части. Спиртовая колонна также имеет 60...65

многоколпачковых тарелок, в том числе

40...43 в концентрационной части. В установке

постоянно циркулирует определенное количе-

ство бензола, который выполняет функцию

переносчика воды из дегидратационной ко-

лонны в декантатор.

Вода

Рис.

22.17 Принципиальная схема установ-

ки для получения абсолютного спирта

398

Часть II Машины и аппараты-преобразователи

пищевых сред

При получении абсолютного спирта непосредственно из бражки установку для

абсолютирования связывают в единую систему с брагоректификационной установ-

кой, в которой получают ректификованный спирт и без охлаждения сразу же вводят

в дегидратационную колонну.

Инженерные расчеты. На выработку 1 дал абсолютного спирта расходуется

15...20 кг пара, около 0,25 м

воды и 0,01 кг бензола. Потери последнего компенсиру-

ются периодическим добавлением его в дегидратационную колонну. Предельно до-

пустимые потери спирта при абсолютировании составляют 1 % исходного ректифи-

кованного спирта. Производительность П (дал/сут) брагоректификационных устано-

вок в соответствии с инструкцией по определению мощностей рассчитывают, исходя

из диаметра/J (м) спиртовой колонны при выработке спирта высшей очистки:

Я = 55£>

(26,6-/)

При выработке спирта I сорта производительность установок увеличивается на

15 %, а при выработке спирта «Экстра» снижается на 15 %. Для расчета мощности

по условному спирту-сырцу результат, полученный по вышеприведенной формуле,

умножают на коэффициент 1,05, учитывающий спирт в побочных продуктах и поте-

рях при ректификации. Площадь поверхности теплопередачи должна быть S (м

при горизонтальных дефлегматорах S

0,04 П, при вертикальных S

0,028 /7.

Для ориентировочных расчетов сечения отдельных колонн можно пользоваться

приведенными ниже зависимостями. Для бражных колонн с 22 и более тарелками

двойного кипячения:

- при межтарелочном расстоянии 340 мм /7= 1370Z) ;

- при межтарелочном расстоянии 280 мм

111

ID .

Если в бражной колонне 24 и более ситчатых тарелок, установленных на рас-

стоянии 500 мм, 77 - 20657J

, провальных - П

2500/3 и чешуйчатых - П

3000/3 .

При переработке мелассной бражки с содержанием спирта более 8 об. % производи-

тельность бражной колонны увеличивается на

5...10

Производительность колонн с многоколпачковыми тарелками ориентировочно

может быть определена следующим образом:

- эпюрационных /7 = 2222D

;

- спиртовых при расстоянии 1400 мм /7 = 1500D

-при 1400...1800 мм/7= 140£>

-при 1800...2000 ммП= 125073

;

окончательной очистки

- для мелассных заводов П

6940Z) ,

- для зернокартофельных П

34707)

;

сивушных колонн для разгонки головной фракции /7= 6940/J

В спиртовых колоннах целесообразно устанавливать следующее число тарелок:

- при D < 1200 мм 66 (50/16),

- при D= 1400...1800 мм 72 (54/18),

- при D = 2000 мм 80 (60/18).

В настоящее время производят малогабаритные (высотой

м и диаметром 0,12 м)

насадочные брагоректификационные установки производительностью 100...500 л/сут

(20 теоретических тарелок). На этих установках получают спирт высшей очистки.

Глава 22 Оборудование для ведения процесса

ректификации пищевых сред

399

Старики потому так любят давать хорошие

А.

советы, что уже не способны подавать

-~4Цр~~

дурные примеры.

• ЛАРОШФУКО ФРАНСУА де (1613-1680),

•' французский писатель

22.7 ТЕХНИКА БУДУЩЕГО: НОВЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ЗАДАЧ

Контактное устройство (А.с. № 1498529, Al В01 D3/26) относится к конструкци-

ям аппаратов для тепломассообмена, может быть применено для проведения абсорб-

ции, ректификации и других процессов разделения в системах газ (пар) - жидкость и

позволяет повысить эффективность массообмена за счет снижения брызгоуноса.

На рис. 22.18 изображен общий вид устройства (элемент кольца со щелевыми

насечками). Контактное устройство содержит полотно 7, на котором крепятся уста-

новленные коаксиально кольца 2 со щелевыми насечками 3, установленные между

собой радиальными наклонными лопастями 4, установленными в межкольцевых

пространствах под углом, противоположным углу наклона лопастей с соседнем

межкольцевом пространстве. К полотну крепится узел 5 подвода жидкости в виде U-

образной трубки, один конец которого закреплен в полотне 7, а второй конец 6 рас-

положен по центру контактного устройства, заглушён сверху и снабжен отверстия-

ми 7 на боковой поверхности. Полотно 1 жестко крепится с корпусом 8 аппарата.

Верхний торец наружного кольца соединен с меньшим основанием расширяющейся

кверху сетчатой конической обечайки 9, большее основание которой установлено с

зазором относительно корпуса 8. Полотно 1 снабжено переточной трубкой 10, верх-

ний конец которой выступает над полотном 7, а нижний торец расположен над по-

лотном нижележащего контактного устройства.

Газовый поток поступает в нижнюю часть устройства и распределяется в меж-

кольцевых пространствах, а орошающая жидкость с вышележащего контактного

устройства подается на полотно 7, откуда через узел 5 подвода жидкости поступает

в центр контактного устройства.

В поле центробежных сил закрученного наклонными лопастями 4 газового по-

Рис.

20.18 Контактное устройство

400

Часть II Машины и аппараты-преобразователи

пищевых сред

тока капли жидкости отбрасываются на внутренние стенки колец 2. Здесь капли

жидкости образуют пленку, которая, перемещаясь по кольцу по восходящей винто-

вой линии, попадает через щелевые насечки 3, расположенные в верхней части

кольца 2, в соседнее межкольцевое пространство, приобретают противоположное

направление движения, заполняют его объем, отбрасываются к стенкам следующего

кольца и т.д. В целом в объеме устройства благодаря резкому гашению скорости

газа после прохождения им наклонных лопастей образуется взвешенный газоожи-

женный слой, в котором интенсивно протекают тепломассообменные процессы.

Жидкость, отброшенная к стенкам корпуса 8 через насечки 3, расположенные в

верхней части наружного кольца, собирается в объеме между полотном 1 и конической

сетчатой обечайкой 9, что способствует уменьшению брызгоуноса на вышележащую

ступень и гашению пены. При этом часть жидкости снова поступает в центр контактно-

го устройства через узел 5 подвода жидкости, а часть жидкости через переточную труб-

ку 10 подается на полотно нижележащего контактного устройства, обеспечивает

уменьшение брызгоуноса, а многократное контактирование жидкости с газовым пото-

ком способствует более полному насыщению жидкости поглощаемыми компонентами.

Контактное устройство отличается тем, что с целью повышения эффективно-

сти массообмена за счет снижения брызгоуноса, коаксиальные кольца расположены

так, что каждое меньшее кольцо смещено вниз на одинаковое и меньше высоты

кольца расстояние, при этом нижние части колец выполнены сплошными, а верхнее

кольцо снабжено установленной на нем расширяющейся кверху конической сетча-

той обечайкой с зазором относительно корпуса.

Ректификационное контактное устройство (А.с. № 1717161, Al В01 D3/22)

относится к аппаратурному оформлению процесса получения этилового спирта ме-

тодом ректификации и позволяет повысить эффективность массообмена за счет

улучшения структуры жидкостного потока.

На рис. 22.19 представлен общий вид устройства и продольный разрез. Устрой-

ство включает в себя горизонтальное основание 1 с контактными элементами 2, слив-

ную перегородку 3 с направляющими пластинами 4 и переливной карман 5. Пластины

4 выполнены в виде участков концентрически расположенных цилиндрических по-

верхностей, частично перекрывающих основание

1 и переливной карман 5. Величина перекрытия

пластинами 4 основания 1 увеличивается, кармана

5 - уменьшается от центра к периферии, а рас-

стояние между соседними пластинами 4 увеличи-

вается от центра к периферии.

Прогон спирта с примесями, выделенными

при эпюрации бражки, конденсируется и в виде

вводно-спиртового конденсата направляется на

очистку в эпюрационную колонну, где поступает

на основание / первого по ходу движения жидко-

стного потока устройства и взаимодействует с

восходящим потоком первой фазы, проходящим

через контактные элементы 2. Пройдя рабочую

часть контактной ступени, жидкая фаза сбрасы-

вается через сливную перегородку 3, снабженную

направляющими пластинами 4, В переливной Рис. 22.19 Ректификационное

контактное устройство