Яковлев П.И., Тюрин А.П., Фортученко Ю.А. Портовые гидротехнические сооружения

Подождите немного. Документ загружается.

На рис. 13.15 показана конструкция

одной из построенных бун неполного

профиля с железобетонными понтонами

высотой 1,6—3 м, толщиной днища и

лобовой стенки 0Д5 м, остальных стен

0,10 м* Понтон буксирами доставляли

на место, опускали на дно путем откры-

тия кингстонов в двух крайних отсеках,

заполняли бетоном средний отсек, затем

поочередно откачивали воду и бетони-

ровали крайние отсеки.

Буны неполного профиля имеют гори-

зонтальный низкий гребень на отметке

+(0,4—0,7) м, что приводит к перебра-

сыванию наносов через верх в корневой

части бун, сокращению ширины пляжа

и в целом к уменьшению наносоудержи-

вающей способности сооружений.

В связи с этим буны неполного профи-

ля прекратили строить и стали строить

буны полного профиля, отметка гребня

которых постепенно повышается по мере

приближения к корню сооружения.

На рис. 13.16, а показана конструкция

буны из облегченных массивов массой

25 т. Колодцы в массивах сделаны для

уменьшения веса массива, Колодцы и

надстройка бетонировались на месте.

Головные массивы выполняются ско-

шенной формы, из-за чего увеличивается

устойчивость массива и уменьшается

опасность размыва вследствие ослабле-

ния вихревых явлений. Применялись

и массивы другого типа, соединяющиеся

один с другим по схеме паз-гребень

(рис. 13.16,6).

На рис. 13.17 показана конструкция

буны, в которой применены бетонные

опоры массой 13 т, имеющие по шесть

колодцев, служащих для забивки свай.

Каждая из свай состоит из двух рельсов,

сваренных подошвами. После забивки

свай колодцы заполняли цементным рас-

твором. Пространство между опорами

перекрывалось железобетонными стен-

ками-щитами.

Расчет подводных волноломов. Лабо-

раторные и натурные наблюдения пока-

зывают, что смещения волноломов всег-

да направлены в сторону моря. Поэтому

расчетным будет случай подхода лож-

бины волны, когда через гребень соору-

жения происходит обратный слив воды

(рис. 13.18, а).

Рис. 13.14. Одиостеночиая буна из металличе-

ского шпунта:

1 — шпунт длиной до 5,5 м; 2 — деревянные сван

длиной до 7,6 м; 3

—

схватки 15X26 см

Значения г

и г

ь определяются по таб-

лице СНиП

2.06.04—82

в зависимости

от hid, где h — расчетная высота волны.

Значение z

расстояния от поверхности

воды за волноломом в период волнового

нагона до расчетного уровня:

Где k

— коэффициент, определяемый по таб-

лице СНиП 2.06.04—82 в зависимо-

сти от hid,

Волновое давление

= у (г

+ *

)i P

= yh

[0,015lid

-t

+ 0,23 (d-г^/d]+ уг

;

где — коэффициент, принимаемый по таб-

лице СНиП 2.06.04—82 в зависимо-

сти от пологости волны Х/Л.

При z

принимается Р

=Р

Все изложенное выше относилось к

случаю отмелого песчаного берега со

средним уклоном склона в 100-метровой

полосе, считая от уреза моря

/<0,04.

На приглубом галечном участке с ук-

лоном

£>0,04

все зависимости остаются

прежними, но

Для определения максимальной дон-

ной скорости воды перед берегоукре-

пительным сооружением при стоячих,

разбивающихся и прибойных волнах

применимы те же формулы, которыми

пользуются при расчете оградительных

сооружений. Остается тем же и график

291

оло

Рис. 13.15. Буна неполного профи-

ля из железобетонных понтонов:

/ _ бетон; 2

—

бутобетон; 3

—

корен-

ные породы

Л оги

рнных бетонных массивов:

Рис 13.16. Буна полного профиля из

j — монолитный бетон; 2 — массивы

Рис. 13.17. Буна:

/ — бетонная опора; 2-- железобетонные пролетные стенки-щиты

для определения допускаемых значений

неразмывающих донных скоростей.

Основание волнолома защищается от

размыва путем забивки шпунтового ря-

да вплотную к передней кромке волно-

лома или чаще устройством заглублен-

ной каменной постели толщиной 0,8—

1,5 м. В эту толщину входит обратный

фильтр из щебня, гальки или карьерной

мелочи толщиной не менее 0,3 м, устраи-

ваемый при наличии под постелью лег-

коразмываемых грунтов.

Размер камня для постели определя-

ется по методике, используемой при

расчете оградительных сооружений. На

приглубых берегах при /t=3 м применя-

ется камень размером не менее 35 см.

Массивы волнолома и головные мас-

сивы бун и траверс должны иметь отно-

шение наименьшего размера в плане к

высоте положения центра тяжести мас-

сива не менее 2, а отношение наимень-

шего размера в плане к высоте массива

не менее 1.

При вдольбереговом движении нано-

сов за волноломом в волновой тени бу-

дут осаждаться наносы. Предотвратить

размыв участка за волноломом можно

с помощью бермы из фигурных блоков,

бун постепенно уменьшающейся дли-

ны или свободного пляжа.

Расчет бун и траверс. Основными эле-

ментами буны являются длина L, рас-

стояние между бунами S

и очертание

верхней грани буны.

Из схемы на рис. 13.18, б

in + So ctg Фe+t + d.

В зависимости от состояния берега,

продольных сооружений и других фак-

торов минимальная проектная ширина

подводной части пляжа В

т1п

3 МФЗА.

Ширина подводного профиля равно-

весия t зависит от глубины Н и опреде-

ляется на основе анализа натурных съе-

мок профилей дна в естественных усло-

виях на участке строительства бун. При

отсутствии таких данных для приглубых

галечных берегов можно принимать lif

—

124-15 м. Запас в длине буны

-2~5 м.

Таким образом, задаваясь расстояни-

ем между бунами 5

, можно определить

294

длину буны L, и наоборот. Обычно на

берегах с галечными наносами S

= (1,34-1,5)L; С песчаными

~r2)L. В данном случае целесообразно

воспользоваться общим методом оптими-

зации: рассмотреть несколько вариан-

тов с различными 5

и L и выбрать эко-

номичный. Нередко 40 м, S

»60 м.

На берегах с песчаными наносами рас-

стояние от головы буны до линии естест-

венного уреза часто выбирают 100—

150 м. При этом учитываются рельеф

дна, условия размываемости и поступ-

ления наносов и опыт эксплуатации соо-

ружений, находящихся в аналогичных

условиях.

Верхняя грань буны полного профи-

ля (рис. 13.18, б) в надводной части

пляжа примерно параллельна проект-

ной поверхности пляжа, возвышаясь над

ней на 0,5—0,8 м.

При статическом расчете буны фрон-

тальный подход волны не является рас-

четным: сдвиг массивов вдоль буны в

сторону берега невозможен, а значение

волнового давления на боковые грани

буны одинаково. Поэтому волновое дав-

ление на буну определяется для случая

косого подхода волн. При этом теневая

грань оказывается менее нагруженной,

что обусловливает возникновение сдви-

гающей нагрузки Р

,&t—Р*. mt.

П€

Р*

пендикулярной к оси буны.

Волновое давление на внешнюю и те-

невую грань определяются по одной и той

же формуле

^ext (hit) = 0,75Л/ yh (I + cos

cos

}«

Различия в давлениях на внешнюю и

теневую грани учитываются понижаю-

щим эмпирическим коэффициентом

принимаемым по таблице СНиП 2.06.04—

82. Для внешней грани коэффициент h

учитывает неравномерность распреде*

ления давления по длине элемента буны

и зависит от отношения //л. В один и

тот же момент в разных створах по длине

элемента значение r)

ext

различно. При

определении разгружающего волнового

давления на теневую грань коэффици-

ент k

зависит еще от значения b ctg ф

(рис. 13.18, в).

Головной массив буны находится в

наиболее сложных условиях воздейст-

вия волновых нагрузок (рис. 13.8,*)'

Сдвигающая нагрузка на этот массив

Р%,е*г~Рх, т находится по изложен-

ной методике с учетом действительного

значения вертикальной проекции боко-

вых граней.

Волновое давление на наклонную тор-

цовую грань определяют по приведенной

формуле, пренебрегая углом подхода

волн, т. е.

Ятор = 0,75А/ у Л (1 +cos

ор).

Здесь в соответствии с эксперименталь-

ными данными, учитывая обтекание тор-

ца буны, коэффициент k\=0,8.

Горизонтальная составляющая рав-

нодействующей волновой нагрузки P

TOV

нас не интересует, однако это значение

необходимо для определения вертикаль-

ной составляющей P

Zt тор

волновой на-

грузки на торцовую грань, которая учи-

тывается при расчете, повышая устой-

чивость массива,

РГ,тор — Рi/.тор tg Ртор-

Равнодействующая взвешивающего

волнового давления по подошве P

будет

равна среднему арифметическому значе-

нию давлений в угловых точках, умно-

женному на площадь подошвы со

(рис.

13.18, г):

= <*n (2P

op + Pext + /

int)/4.

Во всех формулах, приведенных в на-

стоящей главе при расчете бун, траверс,

подводных волноломов, волнозащитных

стен, расположенных в приурезовой зо-

не или на участке наката волн, за рас-

четное значение h принимается высота

волны на линии последнего обрушения,

т. е. на границе прибойной и приурезо-

вой зоны. Если сооружение или его

элементы выходят в прибойную зону,

за расчетное значение h принимается

высота волны по кромке передней грани

сооружения.

Обход волноприбойным потоком кор-

невых частей бун и траверс не допуска-

ется. Траверсы должны подводиться

вплотную к волнолому.

В плане буны рекомендуется распола-

гать по нормали к проектному очерта-

нию берега. Линия, соединяющая голо-

вы бун, должна быть параллельна об-

щему для данного участка проектному

положению линии уреза. Торцовым гра-

ням головных массивов следует прида-

вать уклон 1 : 2 и положе.

§ 13.3. ДРУГИЕ КОНСТРУКЦИИ

СООРУЖЕНИЙ

Конструкции бун иа размываемых

грунтах без применения каменной пос-

тели. Проблема обеспечения долговеч-

ности бун, в основании которых лежат

размываемые грунты, является доста-

точно сложной. В этих условиях обычно

применяются буны из бетонных массивов

массой до 100 т, устанавливаемых на ка-

менную постель. Накопленный опыт

строительства и эксплуатации позволяет

отметить следующие существенные не-

достатки этой конструкции:

устройство каменной постели значи-

тельно усложняет, удорожает и удлиня-

ет сроки строительства бун: стоимость

постели составляет около 30 % стоимо-

сти всей буны, а затраты труда более

40 % от общего количества трудозатрат;

наличие каменной постели во многих

случаях не может предотвратить зна-

чительные деформации сооружения. Так,

для бун на Адлерском участке характер-

ной деформацией для головных четырех-

пяти массивов, т. е. на участке сооруже-

ния длиной около 14 м, являются сдви-

ги в сторону до 1—1,5 м, осадка до

—1,2 м и наклоны до 15—20°. Этот

процесс, по-видимому, протекает сле-

дующим образом: при общем значитель-

ном абразивном понижении берегового

склона в полосе, где расположены голов-

ные части бун, торчащая над дном пос-

тель разваливается и размывается, а

массивы сдвигаются. В связи с этим при-

ходится выполнять значительные рабо-

ты по ремонту и усилению деформиро-

ванных частей, стоимость которых со-

ставляет 15—17 тыс. руб. и более на

каждую буну, т. е. снимать массивы и

разбирать остатки постели, углублять

котлован и выполнять работы по уст-

ройству новой постели, отметка верха

которой ниже первоначальной не менее

чем на 1 м, укладывать на постель вновь

изготовленные железобетонные плиты

толщиной не менее 1 м и на них устанав-

ливать снятые массивы бун.

Поэтому можно сделать вывод об

исключительной актуальности задачи по

разработке конструкции бун без приме-

нения каменной постели. Такие проекты

были разработаны Черноморским отде-

лением ЦНИИСа в 1967 г., и в дальней-

шем их осуществление было начато в

опытном порядке на Адлерском участке.

Одна из пробных конструкций бун

была осуществлена из призматическихГ

бетонных блоков длиной 6 м, переменной

высоты 2—4,5 м и массы 36 т — 98 т.

Каждый из блоков по центру закреп-

лялся одной железобетонной сваей-обо-

лочкой диаметром 1,6 м, длиной 8—

10 м и глубиной забивки от подошвы

блока 5—6 м. В отличие от остальных

закрепление головного блока выполня-

лось с помощью двух оболочек. Для

связи одного блока с другим в образо-

вавшиеся между блоками отверстия ди-

аметром 1,7 м вставлялись бетонные

шпонки диаметром 1,6 м и массой 10—

21 т. При необходимости здесь могут быть

погружены сваи-оболочки.

Буна тонкостенной конструкции* со-

стоит из отдельных опор массой 67 т,

закрепленных сваями-оболочками диа-

метром 1,6 м, длиной 8—10ми глубиной

погружения 5,5—6,5 м. Головной мас-

сив массой 97 т закрепляется двумя

оболочкам^. Пролет между опорами пе-

рекрывается железобетонными плитами-

экранами, устанавливаемыми по высоте

в два курса и имеющими массу 23—

26 т. Подошва головного массива распо-

ложена на глубине 4,5 м. Устройство

по верху монолитной выравнивающей

плиты здесь не предусматривается, и

буна длиной около 60 м собирается из

одного головного массива, четырех про-

межуточных опор с отметкой верха от

+0,5 м до +2,0 м, восьми плит-экранов

и бетонируемым на месте корневым со-

пряжением.

В обоих конструкциях бун подошва

блоков и плит-экранов располагается

ниже отметок возможного размыва пля-

жа. Блоки устойчивы при монтаже, яв-

ляются кондуктором при погружении

оболочек и защищают оболочки от абра-

зивных воздействий. Для изготовления

элементов применялся бетон: БГТ-400

для оболочек и плит-экранов, БГТ-300

для блоков, БГТ-200 для шпонок.

296

При наличии соответствующих усло-

вий возможна замена бетонной надвод.

ной корневой части бун проницаемыми

преградами из металлических сеток с

размером ячеек, через которые не про-

ходит галька. Эта мера оказывает поло-

жительное влияние на гашение волно-

вого потока, способствует сохранности

пляжа, снижению стоимости и улучше-

нию использования пляжа в курортных

целях. На летний сезон сетки можно

снимать и устанавливать их в начале

осенне-зимнего периода.

Последовательность процессов при

строительстве бун:

разработка котлована с помощью пла-

вучего крана, оборудованного грейфе-

ром, и планировка основания водола-

зами с использованием гидромониторов;

установка с помощью плавучего крана

блоков, промежуточных опор и голов-

ных массивов; монтаж шпонок и плит,

экранов; вибропогружение свай-оболо.

чек с эрлифтированием; омоноличивание

свай-оболочек с опорами, устройство

корневых частей бун, бетонирование вы-

равнивающей плиты и гребня и др.

При выполнении работ на опытных

бунах почти все оболочки оказались не-

допогруженными до проектных отметок.

В целом стоимость строительства этих

бун не превышает стоимости бун на

каменной постели, значительно сокра-

щаются объем бетонных конструкций и

трудоемкость работ. Показатели для

бун, построенных в районе Адлера, при-

ведены в табл. 13.1.

Для бун из призматических блоков

можно рекомендовать:

для облегчения условий бетонирова-

ния омоноличивающей плиты отметку

верха всех блоков (кроме головного мас-

сива) следует принять +0,25 м; первый

от корня блок не следует закреплять

сваей-оболочкой и в блоке не следует

выполнять центральное отверстие; глу-

бину погружения свай-оболочек ниже

подошвы блоков принимать от 3 м в

корневой части до 5 м; стволы сваи-

оболочек по всей высоте следует запол-

нять балластом.

В бунах тонкостенной конструкции

рекомендуется:

учитывать значительное абразивное

воздействие на бетонные элементы,

етигающее иногда 10 см в год, плиты-

экраны следует изготовлять из бетона

марки БГТ-500 и выше; глубину погру-

жения свай-оболочек принимать в пре-

делах 4-т-б м; стволы всех свай-оболочек

заполнять балластом, а отверстия в

оболочках закрывать бетонными проб-

ками; на участках с значительным абра-

зивным воздействием следует возводить

буны комбинированного типа (береговая

часть — из призматических блоков, а

головная часть, не подвергающаяся

истиранию галечником, тонкостенной

конструкции) или на всей длине из

призматических блоков.

Сваи-оболочки целесообразно исполь-

зовать также при переустройстве и уси-

лении деформированных головных час-

тей бун вместо обычно применяемого

способа с железобетонными плитами.

Наряду с рассмотренными разработа-

ны две конструкции бун и траверс без

каменной постели с применением приз-

матических железобетонных свай:

сооружения, строящиеся с помощью

плавучего крана из обычных массивов

с отверстиями, в которые гусеничным

краном, перемещающимся по буне с бе-

рега по инвентарным подмостям, заби-

ваются сваи; сооружения, собираемые

из блоков небольшой массы и строящие-

ся с помощью гусеничного крана пио-

нерным способом без применения плаву-

чего крана. Кран передвигается по буне

по инвентарным подмостям, разрабаты-

вает котлован, устанавливает блоки и

«прошивает» их сваями.

Свободные пляжи. Искусственно на*

мытые песчаные пляжи, выполняющие

роль самостоятельных волногасящих со-

оружений без бун или подводных волно-

ломов с траверсами, получили название

свободных пляжей. Этот способ берего-

защиты получил значительное распрост-

ранение в США, Нидерландах и других

странах. Одним из наиболее крупных

является проект противоураганной за-

щиты острова Лонг-Айленд (окрест-

ность г. Нью-Йорка), где предусматри-

вается создание искусственного песча-

ного пляжа в виде дамбы с шириной по

гребню 30 м и объемом песка на 1 м

погонной длины береговой линии на

первом этапе намыва более 500 м

. Об-

Показатели

Таблица 13.1

Буны длиной 60 м

4К

0) К

£ Ч

СЗ V

* г

со О

X с

на сваях-

оболочках

£ка

оо

5 * о

х х

О X

* SS

Объем, м

земляных работ

2000

600 800

каменной постели

600

—

монтажных элементов 515 4?5

257

буны

монолитного бетона

112

112 6

Затраты труда при мон-

45,0

31.5

таже, чел.-дни

Работа машин и меха-

таже, чел.-дни

Работа машин и меха-

низмов, маш.-смен:

плавучий кран грузо-

7,3

6,7

подъемностью 100 т

9,8

2,2

водолазная станция

9,8

2,2

щий объем вновь создаваемого песчано-

го пляжа составляет около 26 млн. м

Попытка применения бун оказалась

здесь безрезультатной. На острове Нор-

дерни (ФРГ) с середины прошлого века

берег был защищен системой бун, в

1951—1952 гг. намывным способом об-

разован искусственный пляж из расче-

та 1000 м

на 1 м погонной длины берега.

В СССР свободные пляжи намыты на

Балтийском побережье (пос. Янтарный),

в Крыму (в Планерском), в Геленджик-

ской бухте, на берегах Каховского,

Днепровского и Новосибирского водо-

хранилищ и в других местах.

Свободные пляжи под воздействием

волнений моря и вдольбереговых тече-

ний, возникающих при штормах и на-

гонах, непременно теряют часть песка

и уменьшаются в объеме. Условием эф-

фективной работы таких пляжей явля-

ется систематическое пополнение их пес-

ком. Объем теряемых наносов со вре-

менем уменьшается, а затем наступает

динамическое равновесие и объем по-

терь становится постоянным. На остро-

ве Нордерни потери песка постепенно

сократились до 5 % в год от первона-

чального намытого объема. Важной эко-

номической особенностью применяемо-

го способа является то, что первоначаль-

ные капиталовложения без ущерба для

защищаемого берега могут быть сниже-

297

ныв2 и более раз по сравнению с мето-

дом защиты с помощью пляжеудержи-

вающих сооружений и только в после-

дующем через несколько десятилетий в

связи с необходимостью периодического

пополнения пляжа песком затраты вы-

равниваются.

При количественной оценке работы

проектируемых свободных пляжей при-

ходится встречаться со множеством не-

ясных вопросов. Однако проблема кар-

динального решения защиты берегов с

помощью свободных пляжей не может

откладываться по этой причине. Про-

веренным способом преодоления этого

противоречия является ускорение строи-

тельства опытных пляжей.

Имеющийся опыт позволяет сделать

некоторые рекомендации об условиях

применения свободных пляжей.

1. При берегозащите с помощью сво-

бодных пляжей не нарушается естест-

венный водообмен в береговой полосе

моря, что важно для курортных районов

и чего нельзя добиться в межбунных

пространствах, а тем более пространст-

вах, образованных волноломами и тра-

версами. Свободные пляжи эстетичны, в

отличие от пляжеудерживающих соору-

жений они придают естественный вид и

привлекательность береговой полосе.

2. Свободные пляжи можно создавать

при наличии мощных подводных карье-

ров песка и средств морской гидромеха-

низации. Наблюдениями установлено,

что карьеры на пологом шельфе на глу-

бинах более 12—15 м, где частицы песка

при волнении остаются неподвижными,

в большинстве случаев почти не влияют

на устойчивость береговой полосы.

3. Основные размеры, характеризую-

щие профиль создаваемых песчаной дам-

бы и береговой дюны, устанавливаются

по аналогии с ранее существовавшими

в этом районе стабильными пляжами,

При отсутствии таких сведений в первом

приближении размеры пляжа могут вы-

бираться: для открытых побережий

объ-

ем рефулирования 500—600 м* на 1 м

погонной длины береговой линии; для

бухт, из которых затруднен вынос пес-

ка,— не менее 200 м

. Уклоны поверх-

ностей пляжа и его размеры желательно

проверять по наблюдениям за опытными

намывами песка, обработанными естест-

венным волнением. Важным параметром

свободного пляжа является крупность

песка, от которой зависит крутиз-

на надводного и подводного склонов

пляжа.

Предпочтение должно отдаваться

крупнозернистым пескам. Применение

песка крупностью dso% < 0,15 мм разре-

шается при уклонах [<0,01. Свободный

пляж не допускается создавать на мы-

сах, участках крутого падения подвод-

ного склона (i >0,03-т-0,35), в зоне влия-

ния каньонов и на участках постоянных

течений, уносящих песок в море.

В тех случаях, когда вдольбереговой

поток наносов прерван какими-либо со-

оружениями для защиты от размывов

низового участка берега, в качестве ос-

новного защитного мероприятия реко-

мендуются свободные пляжи. Для созда-

ния и периодического питания пляжа

целесообразна система «байпассинп.

Это перекачка наносов с одной стороны

сооружения, где они задерживаются, на

другую сторону.

Глава 14

УСИЛЕНИЕ, РЕКОНСТРУКЦИЯ И РЕМОНТ СООРУЖЕНИЙ

§ 14.1. УСИЛЕНИЕ

ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ

Общие положения по уси-

лению и реконструкции.

Усиление и реконструкция осуществля-

ются в целях увеличения пропускной

способности причалов, повышения про-

изводительности и улучшения условий

труда, продления срока службы соору-

жений, охраны окружающей среды и

т. п. путем увеличения глубины, повы-

шения категории эксплуатационных на-

грузок и восстановления прочностных

ха р а ктёр истик элементов coop ужен и я.

Под усилением сооружений понимает-

ся комплекс мероприятий, обеспечиваю-

щих восстановление несущей способно-

сти сооружения, конструктивные эле-

менты которого в процессе эксплуатации

получили повреждения или ослабления.

При усилении может представиться воз-

можность придать сооружению новые

технические характеристики и изменить

режим эксплуатации при увеличении

допускаемых эксплуатационных нагру-

зок, сохранения глубины у причала

или небольшом ее увеличении на 1,0—

1,5 м.

Реконструкция включает комплекс ме-

роприятий, обеспечивающих повышение

технических характеристик физически

изношенных или морально устаревших

причалов путем изменения конструктив-

ной схемы существующего сооружения.

При реконструкции может представить-

ся возможность приспособить сооруже-

ние к новому назначению, значительно

увеличить глубину у причала (свыше

1,5 м) и существенно повысить допус-

каемые эксплуатационные нагрузки.

При реконструкции причальных соо-

ружений всех типов можно применять

перед сооружением оторочки в виде свай-

ной эстакады заанкерованного боль-

верка.

Выбор схемы усиления и реконструк-

ции

(рис. 14.1, 14.2, 14.3) производит-

ся на основании технико-экономическо-

го сравнения вариантов.

В результате усиления и реконструк-

ции существующая кордонная линия

причала сохраняется или осуществляет-

ся небольшой вынос ее в сторону аква-

тории на 1—2 м или значительный вынос

свыше 2 м.

При выборе способа усиления или ре-

конструкции определяется техническое

состояние существующего причального

сооружения и его фактическая несущая

способность. Последняя определяется пу-

тем опытной огрузки или по современ-

ным методам расчета с учетом фактиче-

ского состояния сооружения. При этом

могут быть вскрыты резервы несущей

способности, благодаря чему можно уве-

личить допускаемые эксплуатационные

нагрузки без усиления сооружения.

Механические характеристики грунта

основания и засыпки определяются по

данным инженерно-геологических иссле-

дований на месте строительства перед

разработкой проекта усиления или ре-

конструкции. Возможность использова-

ния элементов существующего сооруже-

ния зависит от степени износа и повреж-

дений, а также от их предполагаемого

назначения в составе нового сооружения:

экранирующие стенки, разгрузочные или

анкерующие устройства и др.

Оторочка из стального шпунта перед

больверком размещается на расстоянии

Между понятиями «усиление» и «рекон-

струкция» не всегда можно провести четкую

границу.

299

: 7 . в

к)

Л> 20

ZZJ

Ос

0°

сРо

оЪ Sb

жжжжж

<>о

SSIhi

• •

1 ,

ЗКй:

—

• *. .

ЗКй: • -

.7-8

* .

fifH'

.7-8

л &

fifH'

/ л &

'///А

ШШ

е)

и)

— ••

£ 9aV

— —

£ 9aV

r^r-^ers

•

пД.

• JA

//S '"jp

###//

<й SS

/////////

Рис. 14.1. Некоторые способы реконструкции и усиления гравитационных сооружений:

—

анкеровной; б, «—-использованием схемы крепления анкерных тяг в сооружениях из мас-

сивовой кладки соответственно в монолитном бетонном массиве и в швах между массивами; г. д-

использованием схемы крепления анкерных тяг соответственно к контрфорсу уголковой стенки и

к тонкостенному элементу массива-гиганта или оболочки большого диаметра; е

—

с помощью кон-

сольных разгрузочных плит;

ж —

устройством оторочки в виде эстакады; э — устройством ото-

рочки в виде заанкерованного больверка; и

—

устройством оторочки в виде уголковой стенки;

—

устройством оторочки в виде свайного ряда; л — устройством свайного основания подкрановой

балки; м — закреплением грунта; н

—

устройством грунтовых анкеров; о — устройством оторочки

пирса в виде уголковых стенок; / — шарнирное крепление; 2 — упорный элемент- 3

—

контрфорс»'

4 — набетонка; 5

—

стенка; *

—

закладная деталь; 7, 8 — существующее и проектное дно; f-

разгружающая платформа; 10 - тыловая опора; II — оторочка; 12 — закрепленный грунт;

IS — грунтовый анкер

300