Яковлев П.И., Тюрин А.П., Фортученко Ю.А. Портовые гидротехнические сооружения

Подождите немного. Документ загружается.

продольных стенок (плетьми) с помощью

врубок.

Бревна применяются длиной 6,0—

8,5 м, диаметром 20—26 см. Бревно

должно по длине перекрывать не менее

двух ячеек-банок. Стыки бревен распо-

лагаются так, чтобы в одной ячейке-

банке они были не чаще, чем в каждом

третьем венце. Бревна скрепляются меж-

ду собой ершами диаметром 16—19 мм,

длиной в 2,5 раза превышающей диа-

метр бревна. Устанавливаются ерши

вразбежку через 2,0—2,5 м. Для уве-

личения жесткости ряжа на каждом

пересечении стен ставятся вертикальные

бревна-сжимы диаметром 24—26 см. К

нижним продольным бревнам (плетям)

сжимы крепятся болтами диаметром 19—

15 мм, а затем ершами диаметром 19 мм

к каждому 3—4 венцу и каждой плети

попеременно.

Обычно узлы соединения бревен у на-

ружной стены усиливаются дополни-

тельной установкой сжимов. Для лучшей

сохранности выступающих элементов

венцов устанавливают парные сжимы

снаружи. Для особо ответственных конст-

рукций применяют ряжи с двойной на-

ружной стенкой.

Днище ряжа рубят из бревен диамет-

ром 13—15 см или из пластин, получен-

ных от распиливания бревен диаметром

20—22 см. Днище настилают вдоль ряжа

по венцам второго ряда. Третий ряд

венцов, прижимающих днище, соединя-

ют с нижними двумя рядами венцов

дополнительно металлическими хому-

тами.

В ряжах сквозной рубки применя-

ются брусья, укладываемые в виде кле-

ток внакладку. Брусья соединяются ме-

жду собой болтами и скобами. Зазоры

между брусьями в наружных стенках

закладываются вкладышами-сухарями.

Ряж изготовляется такой высоты, что-

бы после установки на постели и усадки

верхняя поверхность его деревянных

элементов находилась на уровне или

ниже горизонта гниения древесины. По-

сле заполнения ячеек-банок ряжа кам-

нем он церекрывается бетонной плитой,

высота которой должна быть не менее

разности отметок горизонта гниения дре-

весины и рабочего горизонта воды в

данном районе. На бетонной плите воз-

водится надстройка.

Надстройка выполняется различной

конструкции: из массивовой кладки,

отдельных бетонных блоков или ряжево-

го типа. Следует отметить, что в водое-

мах с древоточцем возможно создание

ряжевых конструкций из железобетон-

ных элементов. В 1936 г. на одном из

участков кавказского побережья Черно-

го моря был запроектирован мол, в

корневой части которого предусматрива-

лось применение ряжа из железобетон-

ных элементов.

В связи с большим расходом леса де-

ревянные ряжи в настоящее время при

возведении оградительных сооружений

применяются только в исключительных

случаях.

При проектировании оградительных

сооружений из ряжей дополнительно к

общим расчетам производятся расчет

на сдвиг по швам между венцами, расчет

на всплытие ряжа или отрыв нижних

венцов ряжа и расчет отдельных эле-

ментов ряжа. При действии на ряж го-

ризонтальной нагрузки от волн может

произойти сдвиг венцов по швам и ряж

деформируется. Наиболее опасным сече-

нием при расчете на сдвиг является

сечение между нижними двумя венцами.

§ 12.4. ОГРАДИТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

откосного ПРОФИЛЯ

В последнее время в мировой прак-

тике портостроения наиболее широкое

распространение получили гравитацион-

ные оградительные сооружения откос-

ного профиля. Причем, если ранее об-

ласть применения таких сооружений

ограничивалась глубинами не более 10—

15 м, то в течение последних 15—20 лет

благодаря развитию специальных тех-

нических средств, прогрессивных техно-

логий производства работ и разработке

новых конструктивных технологий эле-

ментов крепления откосов стало возмож-

ным сооружения откосного профиля при-

менять для значительно больших глу-

бин. Так, оградительный мол откосного

профиля в порту Синиш, возведенный в

1973—1979 гг., располагается на глу-

бинах до 50 м.

261

Гравитационные сооружения откосно-

го профиля выполняются путем отсып-

ки, наброски, а в некоторых случаях и

специальной укладки минерально-строи-

тельных материалов — камня, шебня,

песка, искусственных бетонных блоков

или комбинированного типа. Откосные

сооружения возводятся практически на

любых, в том числе и слабых, грунтах.

Они ремонтопригодны, т. е. сравни-

тельно легко восстанавливаются в слу-

чае повреждений.

В зависимости от конструкции основ-

ного тела сооружения и используемого

материала различают следующие типы

откосных гравитационных оградитель-

ных сооружений: из наброски несорти-

рованного или сортированного камня и

земляные с неукрепленными или укреп-

ленными откосами; из наброски обыкно-

венных или фасонных массивов на под.

стилающую каменную постель. Крепле-

ние откосов может производиться ук-

ладкой более крупного камня, обыкно-

венных бетонных массивов, фасонных

блоков, а также с помощью асфальтовых

или битумных составов.

Рис. 12.10. Оградительные сооружения откосного профиля из каменной наброски:

—

из несортированного камня; б

—

типовой профиль сооружения из сортированного камня

(США), в —мол из наброски сортированного камня (Либерия); / — камень массой до

1 т

(фильтр); // — карьерные отходы с камнем массой до 2 т

Первые из возведенных откосных со-

оружений выполнялись путем отсыпки

несортированного камня массой от 10 кг

до нескольких тонн. Камень применяется

преимущественно изверженных или

твердых осадочных пород. Такие соору-

жения возводились при относительно

небольшой глубине и слабом волнении.

Для предохранения откоса сооружения,

выполненного из наброски несортиро-

ванного камня, от размыва при действии

волн морские откосы делаются очень

пологими от 1 : 8 до 1 : 12. Тыловой от-

кос, в меньшей степени подверженный

действию волнения, отсыпается более

крутым с уклоном 1 : 1,25—1 : 1,5. Та-

ким образом, сооружения из несортиро-

ванного камня в своем большинстве

имеют несимметричный профиль

(рис. 12.10, а). Из-за распластанного

профиля сооружения вследствие поло-

гости откосов возникает большой расход

камня, что является основным недостат-

ком откосного сооружения из несорти-

рованного камня.

Меньший расход материала бывает при

возведении откосного сооружения из сор-

тированного камня (рис. 12.10, б, в).

Для таких сооружений также исполь-

зуется камень изверженных и осадочных

пород. В зависимости от крупности

фракций применяющийся для возведе-

ния сооружений камень делится на сле-

дующие категории: карьерная мелочь

массой до 5 кг; камень массой 5—100 кг

относится к I категории; 101—1500 кг —

ко II категории; 1501—4000 кг — к

III категории; 4001—8000 кг — к

IV категории. Наконец, каменные глы-

бы массой свыше 8000 кг относятся к

V категории.

Строительство сооружения начинается

с отсыпки его нижней части или ядра,

выполняемого из мелкого камня или

карьерных отходов. Поверх ядра отсы-

пают слои камня больших фракций.

Причем крупность камня возрастает по

слоям по мере приближения к внешнему

контуру сооружения. Самый крупный

камень укладывают в зоне уровня сво-

бодной поверхности воды и на гребне

сооружения (рис. 12.10, в).

Значительное количество сооружений

из сортированного камня построено в

Великобритании (Плимут, Портланд),

США (Тейконайт, Сен Пьер), Франции

(Шербург), в портах Африки (Тема,

Касабланка).

Ядро таких сооружений отсыпается из

мелкого камня массой 10—150 кг. Верх-

няя часть тела сооружения и откосы по-

крываются более крупным камнем в 5

20 т в зависимости от расчетных пара-

метров волн и крутизны откоса. Особен-

но надежно должен быть покрыт откос

в районе уреза воды, где волновые воз-

действия достигают максимума. При

укладке камня различной крупности

размеры камня, находящегося в нижнем

слое, должны быть больше зазоров меж-

ду камнями, расположенными в верх-

нем слое, а их масса должна иметь отно-

шение не менее 1:9. Морской откос

устраивается более пологим с уклоном

1 : 1,5—1 : 3,5. Откосы сооружения с

внутренней стороны имеют уклоны

1 : 1,25 — 1 : 1,5. При глубине у соору-

жения более 10 м морской откос устраи-

вают более пологим в приурезовой зоне

(1 : 3—1 : 5) и крутым в нижней части

(1 : 1,5—1 : 2). Сооружения из наброски

сортированного камня, как правило,

имеют также сравнительно распластан-

ный профиль и при глубинах более 10 м

применение их уже весьма ограничено в

связи с значительным возрастанием объ-

ема камня и стоимости сооружения.

На рис. 12.10, б показана принятая

за рубежом схема поперечного разреза

оградительного сооружения из сортиро-

ванного камня. Масса камней в различ-

ных зонах тела сооружения и толщина

защитных слоев t

и /

подбираются в за-

висимости от принятой крутизны откоса

и расчетной высоты волны (табл. 12.3).

Характерным примером сооружения из

сортированного камня может служить

конструкция оградительного мола, воз-

веденного в одном из портов Либерии

(рис. 12.10, в). Особенностью этого соо-

ружения является сложность профиля

и большое количество типоразмеров ка-

менных блоков максимальной массой до

8 т.

Из числа построенных в последние

годы оградительных сооружений из сор-

тированного камня может быть назван

оградительный мол откосного типа с за-

щитой откосов естественным камнем в

порту Суапи (Бразилия).

263

Таблица fj*

Морской

откос и гребень сооружения

Тыловой откос

Толщина

защитного

слоя /

в зонах

С и D, м

Высота волны, м

Уклон

откоса

в зоне А

Масса

камня

зоне А. т

Масса

камня

в зоне С.

защитного

слоя и

фильтра

в зоне А

Толщина

защитного

слоя /

в зонах

С и D, м

Уклон

откоса

Масса

камня

в зоне В,

Масс»

в зоне 0,,

0,3—1,5

1:1,5

2 2

1.0

1,0 1:1,25

1,8—3,0 1:2

4 2—4

1.2

1,2

1:1,25

3,3—4,5

1:2,5

7 2—6

1.5

1,2 1:1,25

2—4

4,8—6,0

1:3

2-8 1.8 1,5 1:1,25 10

2-6

6,3—7,5

1:3,5

2—10

2,1

1,8

1:1,5

2-6

Примечание. Пористость наброски из сортированного камня 38—42%,

Недостатком сооружений из сортиро-

ванного камня, из-за которого ограни-

чивается их применение, является боль-

шая трудоемкость работ по заготовке и

транспортировке каменных блоков.

Обычно выход глыб массой 8—10 т в

карьерах составляет не более 5—7 %

общего объема разрабатываемого камня.

В этой связи более предпочтительны-

ми являются сооружения откосного про-

филя из сортированного камня с, при-

крытием морского откоса наброской или

укладкой обыкновенных бетонных мас-

сивов или фасонных блоков. Обыкно-

венные массивы, применяемые в таких

сооружениях, имеют массу до 100 т,

благодаря чему можно увеличить кру-

тизну морского откоса до 1 : 1,5—1 ; 2

и значительно уменьшить таким обра-

зом ширину сооружения на уровне дна.

Минимальная толщина слоя наброски из

обыкновенных массивов принимается не

менее удвоенной длины отдельного мас-

сива, размеры сторон которого обычно

имеют такое соотношение 1 : 1 : 1,5.

Примером подобного сооружения яв-

ляется мол Ватье, построенный в Ал-

жирском порту для условий сильного

волнения (/i=7,5 м, Х= 150 м). Морской

откос крутизной 5 : 9 покрыт призмати

ческими массивами массой 50 т по под

стилающему слою из камня массой до 4

По гребню сооружения возведена бетон

ная надстройка. Более 2/3 объема соору

жения составляет несортированный ка

мень. При большой глубине (d

=36,5

м)

профиль следует считать экономичным и

вполне устойчивым.

На рис. 12.11 показано характерное

сечение оградительного мола порта Кар-

бонерос (Испания). Внешний откос соо-

ружения, выполненного из наброски

камня, защищен бетонными массивами.

Соотношение размеров массива принято

1:1:1,3, масса массива изменяется от

18 т на корневом участке до 80 т на го-

ловном. Расчетная высота волны h~

=8 м, период 14 с.

Основными недостатками

сооружения

с использованием для защиты

откосов

Рис. 12.11. Мол порта Карбонерас (Испания):

/ — камень массой 2—4 т; 2 — бетонные массивы массой 80 т; 3

карьерная мелочь; 5 бетонные массивы массой 58 т

О Т'

камень массой QJ-*

•

Рис. 12.12. Типы фасонных блоков:

з)

и)

—

гексалег; б — тетраэдр в — экмон; г — коб; dUr долос; е — гексапод; ж — трябар-

блок; и —-тетрапод

сви-

обыкновенных массивов являются: зна-

чительная масса отдельных элементов

(массивов); незначительная сцепляе-

мость массивов между собой, из-за чего

приходится делать откосы более поло-

гими; незначительная пустотность, всего

15—25 %, и большая волнопроницае-

мость сооружения.

Эти недостатки частично устраняются

при использовании для защиты откосов

фасонных блоков. Первым типом фасон-

ных блоков были тетраподы. Они ис-

пользовались при строительстве защит-

ной дамбы в порту Сус в Тунисе в 1952 г.

В последующем фигурные блоки раз-

личных типов (рис. 12.12) стали широко

применяться в оградительных сооруже-

ниях: тетраподы (Франция, СССР), ста-

биты (Великобритания), трибары

(США), тетраэдры (Япония) и др.

При использовании фасонных блоков

можно значительно увеличить объем пус-

тот тела сооружения и уменьшить рас-

ход бетона. Несмотря на увеличение

объема пустот благодаря неправиль-

ной криволинейной форме фасонных

блоков достигается хорошее гашение

энергии волн и снижается волнопрони-

цаемость сооружения.

Из-за лучшего зацепления фасонных

блоков между собой можно уменьшить

массу отдельных блоков и увеличить

крутизну откоса до 1:1. По данным

лабораторных исследований, одинако-

вую устойчивость на откосе при м

имеют такие бетонные массивы: приз-

матические массой 30 т, тетраподы 20, ста-

биты 19, трибары 17, экмоны 13 т. Фи-

гурные массивы имеют более низкую

волновую проницаемость. Благодаря

этому можно выбрать экономичную кон-

струкцию, несмотря на сложность из-

готовления фигурных массивов.

Для защиты акватории порта Рота

(Испания) от волн высотой /г=5 м в

1958 г. был возведен мол длиной 2,1 км

из камня-известняка с защитным по-

крытием из тетраподов массой 25 т.

Благодаря использованию тетраподов

стало возможным придать морскому от-

косу уклон 1 : 1,5. Слой тетраподов

подпирается снизу каменной призмой.

Мол был возведен пионерным способом

за 3 года с расходом камня 2,16 млн. т

и бетонных массивов общей массой

233 300 т.

В 1977—1981 гг. был построен новый

порт Жорж-Ласфар (Марокко), аквато-

рия которого защищена молами из ка-

менной наброски с прикрытием морско-

го откоса тетраподами (рис. 12.13). Вы-

сота расчетной волны 9 м.

Защитное покрытие откосов может

быть выполнено путем укладки фасон-

ных блоков, в частности, тетраподов.

Укладка тетраподов может произво-

диться по нескольким схемам. На

рис. 12.14 показаны разработанные в

Черноморниипроекте схемы укладки

тетраподов. Значения основных пара-

метров, характеризующих схемы ук-

ладки тетраподов, показанных на

рис. 12.14, приведены в табл. 12.4 (а

—

расстояние между осями рядов тетра-

265

15.00

^ 9,60

Mope

Vs №

^ ik

Рис. 12.13. Оградительное сооружение откосного типа с защитой откосов тетрапода-

ми мол порта Жорж-Ласфар, Марокко)

/ — сортированный камень массой 0,5—2 т; 2 — два слоя кубических бетонных массивов массой

7 т; 3 — бетонная надстройка; 4д

Ва СЛ

тетраподов массой до 50 т; 5- сортированный ка-

мень массой 1—3 т; £ — упорная призма из камня массой 5—7 т; 7 — призмы по краям постели

из камня массой до 1,5 т; 8 — слой сортированного камня; 9 — верхний ярус ядра из камня мае

сой до 1,5 т; /0 —нижний слой ядра, камень массой до 500 кг; // — постель из камня массой до

500 кг; 12 — упорная призма из камня массой 1—3 т

^^Чг \ 1 Л^^^

Дм Д/ а Г

a, j а,}

• _

h &

1fx

6х

*> а,/2 а,

2) 1х 2х Зх Чх. 5х 6х

а,/г а

а, а

Рис. 12.14. Схемы укладки тетраподов:

_ первый слой тетраподов по схеме I; б — второй слой по схеме I; в — первый слой тетраподов

но схеме 11; г — второй слой по схеме II

1785

подов в продольном направлении; а

—

•го же, в поперечном направлении; t —

толщина двухслойной укладки тетра-

подов).

Широкое распространение при возве-

дении оградительных сооружений по-

лучил другой тип фасонных блоков -

долосы. До настоящего времени в мире

уже построено более 20 оградительных

сооружений с использованием долосов

в качестве элементов защитного покры-

тия откосов. Наиболее характерным

примером подобных сооружений яв-

ляется Западный мол глубоководного

порта Синиш (Португалия), головная

часть которого выходит на глубины до

50 м (рис. 12.15). Расчетные параметры

А=11 м и т=11,5 с. Высота надстройки

над нулевым уровнем воды 19 м. В осно-

вании сооружение имеет песчаную пос-

тель. Для изготовления долосов исполь-

зовался бетон марки В 400, масса доло-

сов 15 и 42 т.

26 февраля 1978 г. в период действия

довольно сильного шторма (высота вол-

ны около 9 м) произошло разрушение от-

дельных участков сооружения. В част-

ности, было разрушено или сильно по-

вреждено свыше половины по длине

верхнего строения и защитного покры-

тия морского откоса. Почти половина

42-тонных долосов была разбита. По

оценке специалистов одной из главных

причин аварии была ошибочная оценка

гидрометеорологического режима и, в

частности, заниженные параметры рас-

четных волн, особенно их период. Ава-

рия мола порта Синиш еще раз показа-

ла, что при проектировании огради-

Таблица 12.4

Расстояние

между тетра

подами, м

Т-1.5

1,34

0,625 1.07

1,22

1,78

153,3

0,19

Т-3,0

1.18

1.22

138,9

Т-3,0

1.70

1,25

1.35

1,55

2,26

94,9

0,38

Т-5,0

1,50

1,55

86,0

Т-5,0

2,07

2,083 1,67

1,81

2.75

62,7

0,63

1,82

1,91

57,5

Т-7,8

2,35

3,25

1,88 2,14

3,12

49,7

0,98

2,07

2,14

45,1

Т-13

2,79

5,42

2,23

2,54

3,71

35,3

1,63

2,45 2,54

31,2

Т-20

3,10

8,33

2,48 2,82

4,12

28,6

2,5

2,73 2,82

Т-25

3,35

10,42 2,68

3,05 4,72

24,5 3,13

2,95

3,05

22,2

Примечание. Значения а

и количество

тетрапедов указаны в числителе для I схемы уклад-

ки, в знаменателе для II схемы.

тельных сооружений особое внимание

должно быть уделено получению надеж-

ных данных по основным параметрам

гидрометеорологического режима и осо-

бенно режима волнения в заданном

районе.

В последнее время в мировой практи-

ке, особенно в Нидерландах и Бельгии,

широкое распространение получает за-

щита откосов оградительных сооруже-

ний с применением битумных материа-

-зш г^- ••

ш 1б,оо

ШВF^sEZ

Рис. 12.15. Сооружение откосного типа- с зашитой откосов долосами (мол порта

Синиш, Португалия):

/-защитный слой камня массой 3—6 т; 2 — железобетонное верхнее строение с волноотбойной

стенкой. 3 защитное покрытие из долосов массой 42 т; 4 — берма из камня массой 16—20 т и

9—20 т; 4 —камень массой 0.5—3 т; 6 — защитный слой камня массой до I т; 7 —бетонные мас-

сивы; Л — несортированный камень

267

А 25

1150

Рис. 12.16. Оградительное со

оружение из массивовой ка-

броски — удлинение южного

мола порта Поти:

/ — берменные массивы; 2

•

иа

сивы массой 40 т; 3

—

бордюрные

массивы; 4 — песчано- гравийная по-

душка; 5 — каменная постель

лов (асфальтобетон, песчаная мастика

и др.). Некоторые из применяемых би-

тумных материалов имеют следующий

состав: асфальтобетон — битум (6 %),

песок (28 %), заполнитель (20 %), ка-

мень (46 %); песчаная мастика — битум

(20 %), заполнитель (20 %), песок

(60 %); фикстон — камень крупностью

20—40 мм (80 %), песчаная мастика

(20 %).

Одним из рациональных современных

видов откосного сооружения при глуби-

нах, не превышающих 10—12 м, яв-

ляется волнолом, полностью состоящий

из наброски бетонных массивов, рас-

положенных на каменной постели без

устройства сплошной бетонной над-

стройки (рис. 12.16). Сооружения этого

весьма экономичного профиля были воз-

ведены во многих портах мира (Порт-

Саид, Одесса, Поти и др.). Основанием

сооружения служит постель, состоящая

из ядра (карьерная мелочь и камень до

30 кг) и верхнего покрытия толщиной

1—1,5 м из камня массой 100—200 кг.

Постели придается форма уступа со сто-

роны гавани, благодаря чему обеспе-

чивается надежный упор бетонной на-

броски и сокращается количество бе-

тонных массивов. Масса массивов в за-

висимости от высоты волны принимается

равной: призматических 25—50 т (при

крутизне морского откоса 1 ; 1,25—

1:2) и фасонных 15—35 т (1:1 —

1 ; 1,25). Для предохранения массивов

от раскатывания по основанию бетонной

наброски укладываются бордюрные мас-

сивы. Ширина сооружения на уровне

спокойного горизонта должна обеспе-

чить полное гашение волн. Так как на-

броска обладает большой пористостью

(43—48 %), то при ширине, равной

(3—3,5)/t, происходит полное гашение

волн в наброске, Как недостаток этого

268

вида сооружения, следует отметить про-

ходимость наносов через зазоры между

массивами.

При проектировании гравитационных

оградительных сооружений откосного

профиля необходимо определить возвы-

шение гребня над расчетным уровнем,

форму и основные размеры поперечного

сечения (ширина профиля на уровне

уреза воды, заложение откосов), тип,

состав и массу материалов и изделий,

используемых при возведении сооруже-

ния. Одним из главных вопросов яв-

ляется точное определение необходимой

минимальной массы элементов наброс-

ки.

В настоящее время в различных стра-

нах применяются более десяти расчет-

ных формул для определения массы

элементов наброски.

В нашей стране в соответствии с

действующими нормами [СНиП 2.06.04—

82 «Нагрузки и воздействия на гидро-

технические сооружения (волновые, ле-

довые и от судов»)] откосное сооружение

по высоте разбивается на две зоны: пер-

вая—от гребня сооружения до глуби-

ны на отметке г=0

7Н

и вторая -

ниже глубины z—0Jh

. При располо-

жении камня, массива или блока в пер-

вой зоне его масса т определяется по

формуле

Я13г

3.16Л/Г рт

Рт

I /1 + Ctg3<p

где kfr

Рт

коэффициент, учитывающий

му элемента, определяемый по

табл. 12.5;

плотность материала, из которого

выполнен элемент, т/м

;

плотность воды, т/м

;

угол наклона откоса к горизонту

рис. 12.1?. Оградительное со-

оружение смешанного типа —

ВОЛНОЛОМ в порту Офунато

/Япония):

—

ячейки листовой стали с запол-

нением препакт-бетоном

Во второй зоне масса элементов мо-

жет быть определена из выражения

=те ^ К

Возвышение гребня сооружения над

расчетным уровнем ориентировочно мо-

жет быть принято равным высоте расчет-

ной волны (Л), а ширина сооружения на

уровне спокойного горизонта равной

(3,5—4,0)/i.

При возведении оградительных соору-

жений на больших (d

>20—25 м) глу-

бинах и слабых грунтах дна наиболее

рациональной является конструкция

оградительного сооружения смешанного

типа. Такое сооружение представляет

собой вертикальную стенку, имеющую

в основании высокую каменную пос-

тель. Высотой обычно считают такую

постель, когда отношение d

(глубины

над подошвой стенки) к d

(глубины до

дна) не превышает 0,80—0,75.

Характерным примером оградитель-

ного сооружения смешанного типа мо-

жет служить волнолом в порту Офунато

(Япония) (рис. 12.17). Этот волнолом

построен для защиты порта, располо-

женного в заливе того же наименования,

от действия волн цунами с параметрами

ft=4 м, т=10 с. При расчете была учтена

сейсмичность района порядка 7 баллов,

в связи с чем профилю мола было при-

дано усиленное сечение. Ядро каменной

постели выполнено из камня круп-

ностью 10—15 кг с покрытием откосов

камнем массой 300—1000 кг. Границы

берм с обеих сторон были окантованы

металлическими цилиндрами диаметром

8 м с заполнением их подводным бетоном.

Вертикальная часть выполнена из мас-

сивов-гигантов с песчаным заполнением.

Всего было установлено 48 массивов.

При строительстве было затрачено кам-

ня для наброски 1 132 320 м*.

При проектировании оградительных

сооружений смешанного типа особое вни-

мание следует обратить на определение

волновых нагрузок. Наличие в основа-

нии стенки высокой каменной постели

приводит к значительному изменению

характеристик волнового режима по

сравнению с режимом стоячих волн.

Происходит подъем средней волновой

линии, следствием чего являются подъ-

ем гребня и заострение его вершины.

Впадины же становятся более пологи-

ми. Происходит также нарушение сим-

метрии волнового профиля относитель-

но вертикали, проходящей через верши-

ну волны. Значительные изменения пре-

терпевает скоростное поле в объеме

жидкости над поверхностью бермы. Про-

исходит возрастание скорости на по-

верхности откоса и бермы. Изменяются

значения давления в точках по высоте

стенки. Особенно резко увеличивается

давление в нижней части стенки. Эпюра

давления в точках по высоте стенки опре-

деляется следующим образом.

Таблица 12.5

Коэффициент kf

Элемент крепления

при

наброске

укладке

Камень

Обыкновенные бетонные

0,025

0,021

;

массивы

Тетраподы

Диподы

Трибары

Гексалеги, гексабиты

Пентаподы

0,008

0,0057

0,0043

0,0042

0,0058

0,0049

0,0034

269

а)

г)

\\ Ь/Л=0,050

0,075

0,100

\ 0.125

в)

0,1 0,2 0,3 0,4 d

Рис. 12.18. Графики для определения ко-

эфициентов /Спр и /С

На первом этапе расчета определяется

значение высоты волны (Л

), подошедшей

непосредственно к стенке. Учитывая от-

ражение энергии исходной волны от по-

верхности постели, а также потери энер-

гии при прохождении волны над по-

верхностью откоса и бермы, высоту вол-

ны определяем по формуле

= Л (1 —/Сжжр) (1 —/Сс),

где Кпр — коэффициент, учитывающий от-

ражение волны от каменной посте-

ли, определяется по графику на

рис. 12.18, г в зависимости от от-

носительной глубины (dfc/X) и от-

носительной высоты по-

стели;

— коэффициент, учитывающий умень-

шение высоты волны над бермой,

определяется по графикам на

рис. 12.18, а, б, в в зависимости от

относительной ширины бермы

(ft/X), относительной высоты посте-

ли (d//<f{,), относительной глубины

перед сооружением (d

l\) и кру*

тиэны исходной волны (А/Х).

\f йМ 1

Принимая полученное значение h

за

расчетную высоту волны h и глубину на

берме d

за расчетную глубину d по ме-

тодике, изложенной в гл. 3, строим

эпюру волнового давления.

§ 12.5. СВАЙНЫЕ И СПЕЦИАЛЬНЫЕ ТИПЫ

ОГРАДИТЕЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ

Свайные оградительные

сооружения. Свайные конструк-

ции относятся к старейшим типам морс-

ских гидротехнических конструкций,

возводимых на слабых грунтах. Огра-

дительные сооружения на деревянных

сваях значительно экономичнее ряжевых

конструкций. Для сооружений на сваях

затрачивается меньше леса, и они менее

трудоемки. Первоначально оградитель-

ные сооружения состояли из двух па-

раллельных рядов деревянных свай, со-

единенных между собой анкерами, про-

/г/А - 0,05

Ъ/А*

0,050

0,075

0,100

-х- 0,125

h/A =0,033 _

b/Л - 0,050

0,07В

0,100

0,125