Вольдек А.И. Электрические машины

Подождите немного. Документ загружается.

ими из сети емкостный ток /

по величине был равен току /

, Очевидно, что при

этом потребляемый из сети ток

/е+/ь-о.

Рубильник Р можно поэтому отключить, и асинхронный генератор АГ будет

работать на изолированную местную сеть с приемниками R и С. Так как при этом,

с одной стороны, генератор продол-

'с =

а с дру-

продол-

то

Рис 29-7. Схема замещения самовоз-

буждающегося асинхронного генерато-

ра с нагрузкой Z

н емкостным сопро-

тивлением конденсаторной батареи х

жает потреблять ток I

— I

гой стороны, конденсаторы

жают потреблять ток

можно сделать следующие выводы:

1) источниками реактивного намагни-

чивающего тока / = I

для генера-

тора теперь являются конденсаторы;

2) утверждения «конденсатор потреб-

ляет из сети (или от асинхронного

генератора) емкостный ток» и «конден-

сатор отдает в сеть (яла асинхронному

генератору) индуктявйый ток* равно-

ценны; 3) равноценны также утвержде-

ния «асинхронная машина потребляет

из сети индуктивный ток» н «асин-

хронная машина отдает в сеть емкост-

ный ток».

В практике энергетических систем

термины, «реактивный ток» и «реактив-

ная мощность» принято связывать с от*

стающим (индуктивным) током. При

этом говорят, что конденсаторы отдают

в сеть реактивный ток я реактивную

мощность 8 являются генераторами

реактивной мощности.

Из сказанного следует, что при

чисто активной нагрузке асинхронного

генератора мощность конденсаторов

должна равняться реактивной (намаг-

ничивающей) модности генератора.

Если же нагрузка будет иметь смешан-

ный активно-индуктивный характер,

то мощность конденсаторной батареи

необходимо соответственно увеличить,

чтобы она покрывала также реактив-

ную мощность нагрузки. При смешан-

ной активно-емкостной нагрузке Требуется конденсаторная батарея меньшей

мощности, а лри определенных условиях эта батарея становится излишней.

Схема замещения-асиихронного генератора с самовозбуждением прн помощи

конденсаторов и с нагрузкой 2

НГ

изображена на рис. 29-7. На основании этой

схемы могут быть найдеды все соотношения н величины, характеризующие режим

работы генератора. В частности, на основе баланса реактивных мощностей с уче-

том потерь реактивной мощности в сопротивлениях х

, x'

и мон^но определить

необходимую мощность и необходимую емкость конденсаторов. Векторная диа-

грамма самого асинхронного генератора с самовозбуждением имеет обычный

вид и не зависит от того, откуда генератор потребляет необходимую реактивную

мощность.

Рис. 29-8. К выяснению условий само-

возбуждения асинхронного генератора

Выяснив в общих чертах работу асинхронного генератора с самовозбужде-

нием в установившемся режиме, рассмотрим процесс его самовозбуждения на

холостом ходу (рис. 29-8), пренебрегая активными сопротивлениями.

Ввиду наличия потока остаточного намагничивания ротора асинхронной

машины, при вращении ротора в обмотке статора индуктируется некоторая э д. с.

ост

(рис. 29-8). Эта э. д. с. вызывает в конденсаторах ток Г

, который, протекая

по обмотке статора машины, усиливает его магнитный поток. В результате индук-

тируемая э. д. с. и ток конденсатора увеличиваются и т. д.

На рис. 29-8 зависимость индуктируемой в обмотке статора генератора э. д.с.

Е\ от намагничивающего тока в этой обмотке /„ или от тока конденсатора 1

= /

изображена в виде кривой холостого хода нли кривой намагничивания (%i +

+ jc

. Прямая U

—

определяет зависимость напряжения конденсатора

от его тока. Процесс самовозбуждения на рис. 29-8 условно изображен ступенча-

той линией. Э. д. с. остаточного намагничивания вызывает в конденсаторе ток

Этот ток, протекая по обмотке статора машины, индуктирует в ней э. д. с.

£J, которая вызывает в конденсаторе ток /£, индуктирующий э. д. с. Е\, и т. п.

Процесс самовозбуждения продолжается до тех пор, пока

(*й +

*«)

C>VC

и заканчивается, когда в результате увеличения насыщения сопротивление х

№

уменьшается настолько, что наступает равенство (точка А на рис. 29-8)

(

oi +

№

)

с~

с-

Очевидно, что процесс самовозбуждения асинхронного генератора во многом

аналогичен процессу самовозбуждения генератора постоянного тока (см. § 9-4).

Выше предполагалось, что первоначальный толчок тока статора при само-

возбуждении возникает в результате действия потока остаточного намагничива-

ния. Вместе с тем роль первоначального толчка может сыграть также ток разряда

предварительно заряженной конденсаторной батареи, наводка тока внешним

магнитным полем и флуктуация электронов в цепи обмотки статора. Последние

две причины на практике часто оказываются недостаточно сильными для разви-

тия самовозбуждения.

Мощность конденсаторной батареи самовозбуждающегося асинхронного

генератора достаточно велика (до 70—100% от номинальной мощности генера-

тора), что делает установку дорогой. В связи с этим такие генераторы находят

в настоящее время весьма ограниченное применение. Иногда явление самовоз-

буждения асинхронной машины с подключенными к ней конденсаторами исполь-

зуется для торможения асинхронных двигателей после отключения их от сети.

Торможение при этом происходит за счет потерь, возникающих в самовозбужден-

ной машине и приключенных к ней сопротивлениях.

Самовозбуждение асинхронной машины возможно также при включении

конденсаторов во вторичную цепь, однако этот случай ввиду малой частоты в цепи

ротора малоэкономичен.

§ 29-3. Асинхронные машины с массивным ротором

Ротор асинхронной машины можно изготовить из массивной стальной по-

ковки и без пазов. В этом случае роль обмотки ротора играет сам массивный ро-

тор, в котором вращающееся магнитное поле будет индуктировать токи.

Массивный ротор имеет большое преимущество в прочности. В связи с этим

асинхронные двигатели на высокие скорости вращения (10 ООО—100 000 об!мин)

строятся с массивным ротором. Такие двигатели применяются в различных уста-

новках специального характера, в частности в гироскопических навигационных

устройстэах, и питаются током повышенной частоты (400—1000 гц).

Активное г.

и индуктивное х

сопротивления массивного ротора ввнду сильно

выраженного поверхностного эффекта значительно зависят от скольжения. Так,

в случае / = 50 гц при пуске (s = 1) эквивалентная глубина проникновения токов

в роторе составляет только около 3мм, приз = 0,02 — около 20мм, приs =

= 0,001 — около 100 мм. Поэтому при пуске сопротивление г

весьма велико и

а2

мало, а с уменьшением скольжения сопротивление г

уменьшается и х

а2

уве-

личивается. Вследствие подобного изменения параметров геометрическое место

токов машины с массивным ротором имеет вид, изображенный иа рис. 29-9 сплош-

ной линией. Для сравнения там же

штриховой линией показана круго-

вая диаграмма асинхронного двига-

теля с постоянными

параметрами.

В результате сильного проявле-

ния поверхностного эффекта пуско-

вой момент двигателя с массив-

ным ротором достаточно велик

(М

/М

= 1,5 + 2,0). Однако дви-

гатели малой и средней мощности

с массивными роторами при f= 50гц

имеют низкие к. п. д. и коэффи-

циент мощности, так как при

скольжении s = 0,02 -4- 0,05 глу-

бина проникновения тока и потока

в сталь ротора мала, активное и

магнитное сопротивления ротора магнитному потоку велики, вследствие чего

двигатель имеет большое номинальное скольжение и большой намагничиваю-

щий ток. С увеличением геометрических размеров машины, а также при увеличе-

нии номинальной скорости вращения рабочие характеристики двигателя улуч-

шаются. Так, асинхронный двигатель с массивным ротором на / = 50 гц и Р

= 20 000 4- 50 000 квт имел бы номинальное скольжение значительно менее 1%.

В двигателях относительно небольшой мощности на высокие скорости вращения

для улучшения рабочих характеристик иногда внешнюю поверхность массивного

стального ротора покрывают медью. С этой же целью применяются медные кольца,

прикрепленные к торцевым поверхностям массивного ротора. Роль этих колец

аналогична торцовым короткозамыкающим кольцам беличьей клетки, и активное

сопротивление ротора с такими кольцами уменьшается. Иногда на цилиндрической

поверхности ротора выполняют также пазы, но без укладки в них обмотки. При

этом площадь внешней рабочей поверхности ротора, нагруженной токами, уве-

личивается, что приводит к уменьшению активного сопротивления ротора.

§ 29-4. Линейные и дуговые асинхронные машины

Если представить себе, что обычный круглый статор асинхронного двигателя

разрезан по осевой плоскости и выпрямлен в плоскость илн разогнут по дуге

большего радиуса, чем радиус исходного круглого статора, то получится статор

линейной (рис. 29-10, а) или дуговой (рис. 29-10, б) асинхронной машины.

Трехфазная обмотка такого статора создает в воздушном зазоре в пределах сер-

дечника статора соответственно бегущее или вращающееся магнитное поле.

Движущаяся часть линейной машины называется бегуном, а движу-

щаяся часть дуговой машины — ротором. Бегун и ротор могут иметь кон-

струкцию, свойственную роторам нормальных короткозамкнутых асинхронных

машин, т. е. иметь сердечники из листовой электротехнической стали и обмотку

Рис. 29-9. Геометрическое место токов

асинхронной машины с массивным ро-

тором

грг

слштор^ А

botjf оо?

faotyiiotjlo

и]

типа беличьей клетки, расположенную в пазах сердечника бегуна и ротора. Они

могут быть изготовлены также массивными — из стали или чугуна, и в этом слу-

чае роль вторичной обмотки выполняет само тело бегуна или ротора.' Линей-

ную асинхронную машину можно выполнить также в виде двух статоров,

обращенных Круг к Другу, и бегуном при этом служит проводящее тело, рас-

положенное в зазоре между сердечниками статоров. Проводящее вторичное

тело в виде шины может быть также неподвижным, а „статор" — находиться на

движущемся экипаже. Такие устройства перспективны для высокоскоростного

пассажирского транспорта.

Принцип действия рассматриваемых машин одинаков с принципом действия

нормальных асинхронных машин: бегущее или вращающееся поле статора индук-

тирует в обмотке бегуна или ротора токи,

в результате взаимодействия которых с маг-

нитным пола! возникают электромагнитные

силы, действующие на бегун и ротор.

В установившемся режиме скольжение бе-

гуна или ротора относительно магнитного

поля обычно невелико.

Особенностью дуговой машины являет-

ся то, что ее скорость вращения не свя-

зана так жестко с числом пар полюсов р

и частотой fi, как в нормальной асинхрон-

ной машине. Действительно, пусть статор

.машины (рис. 29-10, в) имеет р пар полюсов'

и занимает дугу с центральным углом а.

За один период тока вращающееся поле пе-

ремещается на 2т или на угол

оUp,

а в тече»

и Не одной секунды поле совершает

_ « h

^ bilP

оборотов. Выбирая различные а, полу-,

чаем различные скорости вращения. При

а = 2я имеем нормальную асинхронную

машину с

об/сек.

Рлс. 29*10. Лииейная (а) и ду-

говая (б) асинхронные машины

Линейные асинхронные машины можно Использовать для получения воз-

вратно-поступательного движения. При этом производится периодическое пере-

ключение обмотки статора (изменение чередования фаз) и. машина работает в

циклическом режиме ускорения, движения и торможения. Такой режим в энергети;

ческом отношения невыгоден, так как в течение каждого цикла работы при уско^

рении и торможении бегуна бесполезно теряется относительно большое количество-

энергии в виде тепла, выделяемого в обмотках. Количество теряемой энергии тем

больше, чем больше масса бегуна и его максимальная скорость. В связи с этим

двигатели возвратно-поступательного движения не получили заметного распро-

странения. Применение линейных и дуговых асинхронных машин и родственных

им магнитогидродинамическ'их машин (см. § 29-5) в качестве электрических машин

специального назначения расширяется.

В линейных и дуговых асинхронных машинах возникают краевые эффекты,

вызванные тем, что их статоры не замкнуты в кольцо и имеют конечную длину.

Вследствие этого энергетические показатели лилейных в дуговых маший хуже»

чем у нормальных асинхронных машин.

§ 29-5. Магнитогидродинамические машины переменного тока

Одной из разновидностей магнитогидродинамических машин переменного

тока являются индукционные насосы для жидких металлов, которые подразде-

ляются на линейные н винтовые [58].

Линейные индукционные насосы родственны линейным

асинхронном Машинам (см. § 29-4) и делятся на плоские и цилиндриче-

ские.

Плоские насосы (рис. 29-11) имеют обычно два индуктора, каждый из которых

состоит из сердечника 1 и многофазной (обычно трехфазной) обмотки 2. Между

индукторами находится плоский канал прямоугольного сечения3 с жидким метал-

лом. Стенки канала в зависимости от свойств жидкого металла могут быть как

металлическими, так и керамическими. Между стенками канала и индукторами

в большинстве случаев имеется слой тепловой изоляция. Бегущее магнитное

> 1 -Н-"1

9dofopi>4bo4o|oobi

i6»dfadq6bb<»obdM V-j

••if

Рис. 29-11. Устройство плоского линейного индук-

ционного насоса для жидкихметаплов

поле индукторов наводит в жидком металле токи, и вследствие взаимодействия

этих токов с магнитным полем возникают электромагнитные силы, действующие

на частицы жидкого металла. В результате развивается капор, и жидкий металл

приходит В движение но направлению движения поля с некоторым скольжением

относительно его.

Цилиндрические насосы имеют канал кольцевого сечения, внутри которого

расположен сердечник без обмотки, а снаружи — с обмоткой. Обмотка создает

магнитвЬе поле, бегущее вдоль оси канала.

Представление о винтов ом индукционном насосе можно

получить, если предположить, что ротор асинхронного двигателя заторможен,

зубцы ротора вместе с обмоткой срезаны н в зазоре, образовавшемся между внеш-

ним и внутренним сердечниками, навит винтовой канал.

Индукционные насосы находят применение в исследовательских, транспорт-

ных и промышленных установках с ядерными реакторами на быстрых нейтронах,

в которых для отвода тепла используются жидкометаллические теплоносители

(натрий, калий, их сплавы и др.). Создаются также разные установки для метал-

лургии и литейного производства. Eke виды индукционных насосов обратимы,

и насосы могут работать в режиме асинхронного генератора, если по их каналам

За счет внешнего источника прокачивать жидкий металл со скоростью выше

скорости движения поля. Магнитогидродинамические генераторы с жидкими

металлами, а также с парами деидких металлов имеют перспективы практического

применения в разных энергетических установках, в том числе с ядерными реакто-

рами [68]. Предложены различные конструктивные разновидности подобных

генераторов. Однако на пути их создания имеются различные трудности, из

которых можно отметить проблему разгона жидких металлов за счет содер-

жащейся в них тепловой энергйи.

§ 29-6. Асинхронный преобразователь частоты

Асинхронный преобразователь частоты (рис. 29-12) состоит из трехфазной

асинхронной машины AM с фазным ротором и соединенного с ней приводного

двигателя Д. Одна из обмоток асинхронной машины, например обмотка статора,

приключается к первичной сети с частотой fx, а вторичная обмотка питает вторич-

ную сеть током частоты скольжения /

— sfi-

Асинхронная машина AM работает лнбо в тормозном режиме противовклю-

чения, когда s > 1 я h > h, либо в режиме двигателя, когда s < 1 н /

> /

В двигательном режиме ротор AM вращается в направлении вращения поля,

а в тормозном — против направления вращения поля. Генераторный режим

работы AM в преобразователях частоты обычно не

используется.

рслн пренебречь потерями, то первичная мощность AM

Pl~Psu>

а вторичная мощность, или мощность скольжения,

= sP

sPx.

Механическая мощность, развиваемая двигателем Д,

При s > 1, когда /

> fx, приводной двигатель Д

работает в режиме двигателя и Р

нх

> 0. При s > 1 дви-

гатель Д работает в действительности в режиме генера-

тора и Р

вх

< 0.

Приводным двигателем Д обычно служит асинхрон-

ный или синхронный двигатель. Если величину вторич-

ной частоты необходимо регулировать, то возбуждение первичной обмотки AM

частотой производится от вспомогательной синхронной или коллекторной ма-

шины с регулируемой частотой. Для этой же цели в качестве двигателя Д можно,

использовать машину постоянного тока и регулировать скорость ее вращения.

Если /

> fx, то Р

> Рх, и для облегчения работы контактных колец и щеток

в качестве первичной обмотки с током частоты fx используется обмотка ротора.

В простейшем случае, когда регулирования величины частоты /

не тре-

буется, приводной синхронный или асинхронный двигатель Д и первичную обмотку

AM можно питать от общей сети с промышленной частотой f

. При этом скорость

вращения приводного двигателя и всего агрегата, если в случае использования

асинхронного приводного двигателе пренебречь его скольжением, равна

n=±fi/Pz,

где р

— число пар полюсов двигателя и знак плюс относится к двигательному,

а знак минус — к тормозному режиму работы AM.

Скорость вращения поля ротора AM

"l = /l/Pa. м.

скольжение ее ротора

— " _ Рл + Ра.

"г Р

и вторичная частота

/.ejft-.eiifsjfc. (29-1)

Р д

Если, например, р

= 1, р

= 2 и ротор AM вращается против поля, то

+ 2.

Рис 29-12 Схема

асинхронного пре-

образователя ча-

стоты

§ 29-7. Работа трехфазных асинхронных двигателей

при неноминальных условиях

Изменение частоты. Частота сети Д может отличаться от номи-

нальной /н, в особенности, в маломощных автономных энергетиче-

ских установках (транспорт, лесоразработки, изолированные стро-

ительные объекты и пр.). Рассмотрим влияние изменения частоты

на работу двигателя, когда С/

= U

= const и момент нагрузки

на валу М

ст

равен или близок номинальному.

Если пренебречь падениями напряжения, то

= 4,44^

шЛб1Ф, (29-2)

откуда следует, что при £/

= const изменение приводит к изме-

нению потока двигателя Ф. С другой стороны,

М = кФ/

cos

г|з

откуда следует, что при М

ст

= const изменение Ф приводит к изме-

нению вторичного тока /

и нагрузочной составляющей первичного

тока.

Ввиду заметного насыщения магнитной цепи асинхронных дви-

гателей уменьшение и соответствующее ему увеличение Ф приво-

дят к значительному увеличению намагничивающего тока /

. На-

пример, уменьшение f

на 10% обычно вызывает увеличение /„

на 20—30%. Хотя при увеличении Ф и М

ст

= const ток /

соответ-

ственно уменьшается, более значительное увеличение намагничи-

вающего тока может вызвать общее увеличение первичного тока и

перегрев первичной обмотки.

Увеличение f

и соответствующее ему уменьшение Ф приводят

к заметному уменьшению намагничивающего тока. При этом, од-

нако, при М

ст

= const растет ток /

, что приводит к перегрузке

током обмотки ротора, а при определенных условиях также и к пе-

регрузке обмотки статора.

Таким образом, как уменьшение, так и увеличение частоты вы-

зывают ухудшение условий работы асинхронных двигателей, рабо-

тающих при нагрузках, близких к номинальным. Поэтому колеба-

ния частоты сети должны быть ограничены. По ГОСТ 183—66 дви-

гатели должны отдавать номинальную мощность при отклонениях

частоты от номинального значения до ±5%.

Изменение напряжения при f

= /

1н

приводит, согласно равен-

ству (29-2), к тем же последствиям, как и изменение частоты, с той

лишь разницей, что уменьшение Ui вызывает также уменьшение Ф

и наоборот. Поэтому изменение U

при — const и при нагрузках,

близких к номинальным, тоже приводит к ухудшению условий

работы асинхронных двигателей. В связи с этим колебания U

также должны быть ограничены. На основании ГОСТ 183—66 дви-

гатели должны отдавать номинальную мощность при отклонениях

напряжения сети от номинального в пределах от —5 до +10%.

При одновременном отклонении напряжения и частоты двигатели

переменного тока, согласно ГОСТ 183—66, должны отдавать номи-

нальную мощность, если сумма процентных значений этих откло-

нений без учета знаков не превосходит 10%.

Переключение обмоток слабо загруженных асинхронных дви-

гателей с треугольника на звезду. Как было установлено, при боль-

ofi

В£

0,6

0JB 1,0

0,4 0.6

81,0

1.0

ОД

те

0,6 Ofi 1,0

Рис. 29-13. 'Рабочие характеристики асинхронного двигателя

28 mm, 975 об!мин при соединениях обмотки статора в трегульник

и звезду- и при напряжении сети, равном номинальному фазному

напряжению двигателя

шой нагрузке асинхронного двигателя уменьшение напряжения и$

его зажимах приводит к перегрузке обмоток двигателя токами Щ

веши вытекающими отсюда Последствиями (увеличение потерь!

уменьшение к. п. д., перегрев обмоток). Однако если двигатель

нагружен слабо, например до 35—40% от номинальной мощности!

то уменьшение U

может привести к улучшению энергетических?

показателей двигателя. Действительно, намагничивающий ток /»'

в результате уменьшения потока при этом весьма значительна

уменьшается и, следовательно, коэффициент мощности заметно уве*

личивается. Уменьшаются пропорционально U\ также магнитные

потери. Хотя прн М

ст

= const уменьшение И

будет вызывать со-

ответствующее увеличение /£, вследствие недогрузки двигателя

величина /£ может не превышать номинального значения. Нагрузоч-

ная составляющая 1

увеличивается

та&

же, как l'

, но ввиду умень-з

шения /„ результирующая величина 1

может даже уменьшиться г

В результате указанных причин величина к. п. д. rj может увели-

читься.

По ряду причин некоторые асинхронные двигатели в условиях

эксплуатации могут быть сильно недогруженными. Если обмотки

статора таких двигателей нормально соединены в треугольник, то

для улучшения с«В ф и к. п. д. двигателей может оказаться целе-

сообразным переключение их в звезду. Напряжения фаз при этом

уменьшатся в раза, что вызовет также уменьшение Ф в ]/3 раза,

уменьшение /

в 2—2,5 раза и при условий М„ = const = увели-

чение /9 в Уз раза. Если при этом к. п. д. улучшится или даже ос-

танется неизменным, то для улучшения cos

<р

сети целесообразно

переключить обмотки статора в звезду. Величина нагрузки, ниже

которой такое переключение для данного двигателя целесообразно,

должна быть установлена путем расчета или экспериментально.

На рйс. 29-13 в качестве иллюстрации к сказанному приведены

характеристики двигателя на 28 кет, 975 об!мин. Из этих характе-

ристик видно* что для улучшения cos

ср

переключение обмоток этого

двигателя в звезду целесообразно при нагрузках ниже 40% от но-

минального значения, когда cos ф и rj будут выше, чем прн соеди-

нении в треугольник.

§ 29-8. Несимметричные режимы работы

асинхронных двигателей

Предварительные замечания. Несимметричные режимы работы

асинхронных двигателей возникают в следующих случаях: I) при

искажении симметрии напряжений сети, 2) при несимметрии со-

противлений в цепях статора н ротора, 3) при несимметричной схеме

соединений обмоток двигателя. Такие режимы могут возникнуть

как результат отклонения условий работы двигателя от нормаль-

ных, в частности, вследствие неисправностей и аварий. В ряде

случаев несимметричные режимы используются для получения

характеристик с особыми свойствами. Рассмотрим некоторые не-

симметричные режимы и будем полагать, что устройство асинхрон-

ной машины в целом и фаз ее обмоток является симметричным.

Несимметричные режимы работы асинхронных машин целе-

сообразно исследовать с помощью метода симметричных составляю-

щих, пренебрегая насыщением и пользуясь методом наложения.

Составляющие нулевой последовательности в токах обмоток асин-

хронных двигателей обычно не возникают, так как нулевые точки

этих обмоток, если обмотки соединены в звезду, обычно изолиро-

ваны. Поэтому следует рассмотреть поведение асинхронных машин

по отношению к составляющим напряжений н токов прямой и обрат-

ной последовательности.

Работа асинхронной машины при несимметрии приложенных

напряжений. Пусть система трехфазных напряжений, приложен-

ных к первичной обмотке асинхронной машины, несимметрична и

содержит составляющие прямой ([/

) и обратной (U

) последова-

тельности. Все изложенное в предыдущих главах относилось к

асинхронной машине с напряжениями и токами прямой последо-

вательности. Повторим здесь вкратце полученные выше резуль-

таты, введя дополнительный индекс 1 для обозначения прямой

последовательности, а затем распространим эти результаты на на-

пряжения и токи обратной последовательности (с дополнительным

индексом 2).

прямой (а) и обратной (б) последовательности

Напряжения U

вызывают в первичной цепи машины токи пря-

мой последовательности 1

. Эти токи создают магнитное поле и по-

ток прямой последовательности, которые вращаются со скоростью

«i = /i/p (29-3)

и индуктируют токи прямой последовательности /

во вторичной

обмотке. Токи /

и /

создают общее магнитное поле прямой по-

следовательности, вращающееся со скоростью п

. Скольжение ро-

тора относительно этого поля есть скольжение прямой последова-

тельности:

= ^, (29-4)

где п — скорость вращения ротора, положительная в случае,

когда ротор вращается в сторону поля прямой последова-

тельности.

Для системы токов и напряжений прямой последовательности

действительна схема замещения рис. 29-14, а, которая идентична

со схемами замещения рис. 24-6. Эта схема позволяет рассчитать

токи 1ц и

если известны U

и параметры машины.