ВНИИБ - Технология целлюлозно-бумажного производства. Справочные материалы. В 3-х томах. Том 1. Часть 1

Подождите немного. Документ загружается.

282

Получение

сернистого

газа

Чистка отстойника

от

шлама производится периодически

по

мере

его

накопления.

Шлам выпускается

са-

мотеком

передвижные вагонетки через грязевик нижнего конуса

отстойника,

оборудованного обогреваемой

задвижкой

дистанционным управлением.

Для

возможности чистки отстойников

проведения необходимых ремонтных

работ

без

остановки

ки-

слотного

цеха

необходимо предусматривать один резервный поток

по

плавлению

отстою

серы.

Достоинство

плавильника

большая производительность

легкость удаления шлама.

Из его

недостатков

следует

отметить

недостаточную очистку серы

от

механических примесей из-за малого объема резервуара

расплавленной

серы

необходимость частой

чистки

приемного резервуара

от

шлама.

Бункер-плавильник

представляет

собой

металлический

короб

виде

усеченной

пирамиды. Внутри бун-

кера

по

всем

его

стенкам расположены паровые

элементы

виде батарей

труб.

Снаружи

также

предусмотрен

его

обогрев

помощью паровых

труб.

верхней части бункера установлена решетка

из

полосовой стали, ограничивающая поступление

бун-

кер

крупных кусков серы.

Под

решеткой расположены паровые трубы, обеспечивающие плавление

крупных

кусков

до

размеров меньших отверстий решетки.

Загрузка серы

бункер производится грейферным краном,

или с

помощью транспортера.

При

загрузке

грейферным

краном бункер-плавильник закрывается передвижной крышкой, оборудованной лебедкой

электродвигателем,

при

загрузке транспортером

стационарной крышкой.

Производительность бункера-плавильника

при

объеме

м'

составляет

до 70

т/сут расплавленной серы,

при

объеме

м"

- до

100

т/сут.

Нижняя

горловина бункера

при

помощи фланцев крепится

штуцеру отстойника

для

отделения шлама. Отстой-

ник

представляет

собой

вертикальный

цилиндрический

аппарат

конусным

днищем

для

облегчения удаления шлама.

Емкость

стандартного отстойника

м'.

Наружная поверхность обогревается

помощью паровых элементов.

Фильтр

для

очистки

расплавленной

серы

от

механических примесей представляет собой горизонталь-

ный

дисковый фильтр.

Основной частью фильтра является горизонтально расположенный котел,

котором фильтрация проис-

ходит через перфорированные диски, обтянутые сеткой

из

нержавеющей проволоки. Диски насажены

на по-

лый

вал.

При

вращении вала

дисками

осадок

снимается неподвижными ножами.

Передвижение котла (при открывании)

по

направляющим

удерживание

его в

рабочем положении осу-

ществляется электромеханическим зажимом.

Осадок

из

котла

выгружается скребком, установленным

на

кон-

це

вала

дисками.

Фильтр имеет следующие технические характеристики:

Поверхность фильтрации

(5,74)

Производительность (проектная),

т/сут

100

Наибольшее давление

воздуха

котле,

кг/см

Давление

воздуха

при

отдувке

осадка

дисков,

кг/см~

0,5

Давление

пара

паровой

рубашке,

кг/см

Температура расплавленной серы

котле,

°С

145...150

Рабочая емкость котла фильтра,

910

Число

фильтрующих дисков

Диаметр диска,

мм 680

Расстояние между дисками,

мм 130

Электродвигатель

для

зажима:

-мощность,

кВт 2,8

-скорость,

об/мин

1420

Электродвигатель

для

вала

дисками:

мощность.

кВт

0,6

-частота

вращения

мин"

1410

частота

вращения вала

фильтровальными дисками,

мин"

8,65

Габаритные размеры

в мм:

-длина

8190

ширина

2150

высота

2340

Масса фильтра,

кг

7120

Масса фильтра

работе,

кг

8750

Производство целлюлозы сульфитными способами

283

Для

перекачивания расплавленной серы применяется вертикальный погруженный насос

2ВХС-1,5,

про-

изводство Щелковского завода, который имеет следующие технические характеристики:

Производительность,

м /ч

.......

...........................................................

4...

Напор,

................................................................................................

40...

Частота вращения,

мин"

.....................................................................

2900

Мощность

электродвигателя,

кВт

......................................................

КПДнасоса,%

......................................................................................

20..

.31

Высота всасывания,

м ......................................................................... 1,5

Диаметр напорного патрубка,

мм

......................................................

Диаметр рабочего колеса,

мм

.............................................................

180

Масса насоса,

кг

...................................................................................

300

Масса насосного агрегата,

кг

.............................................................

404

Размеры

плане,

мм

............................................................................

715x610

Высота,

мм

...........................................................................................

1820

Высота

погруженной части,

мм

.........................................................

676

4.4.3.

СЖИГАНИЕ СЕРЫ

СОСТАВ

ГАЗОВОЙ

СМЕСИ

Реакцию

горения серы

за

счет

кислорода

воздуха

можно

представить

уравнением

кДж.

помощью спектрального анализа установлено,

что

процесс

окисления

серы

диоксид представляет

со-

бой

цепную реакцию

происходит

образованием ряда промежуточных продуктов: моноокиси серы

молекулярной

серы

свободных атомов серы

S и

свободных радикалов моноокиси серы

SO.

Первичным

продуктом

соединения серы

кислородом является моноокись

Дальнейший

ход

процесса можно пред-

ставить следующим образом:

;

= 2 SO;

SO +

+ О;

SO + О =

Параллельно

может

происходить образование серного ангидрида:

При

высокой температуре

зоне горения (выше

900

°С)

SO^

диссоциирует

на

диоксид серы

кислород:

SO,

Из

суммарной реакции горения серы

следует,

что на 1 кг

сгорающей серы

требуется

1 кг

кислорода

и об-

разуется

2 кг

Из 1 л

кислорода получается

1 л

диоксида серы.

На 1 кг

серы выделяется тепла

9300,

кДж.

(4.1)

32,06

Так как

воздух

по

объему состоит приблизительно

из 21%

кислорода

и 79%

азота

и при

горении серы

из

одного объема кислорода получается один объем

то

максимальное теоретически возможное содержание

газовой смеси составляет

21%.

На

практике горение происходит

некоторым избытком

воздуха

объ-

емное содержание

газовой смеси

всегда

меньше теоретически возможного, составляя

печах новейших

конструкций

18.

..19%.

этом случае газовая

смесь

будет

по-прежнему

содержать

79%

азота,

в то

время

как

остальные

21%

распределятся между

неизрасходованным

при

горении кислородом. Избыток воз-

духа

а по

отношению

теоретически необходимому количеству можно вычислить

из

выражения

284

Получение

сернистого

газа

2\_

(4.2)

где

а -

процент

газе.

Для

вращающихся печей избыток воздуха составляет

от

1,25

до

1,5,

для

стационарных

- от

1,1

до

1,3-

Объ-

ем

газовой смеси,

образующейся

при

сжигании

1 кг

серы;

из

1 кг

серы получается

2 кг

SO?,

занимающих

объем

0,7

м'

(1 кг

занимает объем около 0,35

Тогда

объем всей газовой смеси

г/

°'

,лп

100

—

.м

(4.3)

где

а -

объемное содержание

смеси,

Например,

при

крепости газа

18%

объем газовой смеси (при нормальных условиях), полученной

при

сгорании

1 кг

серы,

будет

равен

70 : 18

3,9

м~.

Таким

же

будет

при

данной крепости газа

объем воздуха,

необходимого

для

сжигания

1 кг

серы. Состав газовой смеси

этом примере

будет

равен

18%

79%

или в

абсолютных

единицах:

3,9 -

0,S8

0,70

3,9 -

0,03

0,12

м"

• 3,9 •

0,79

3,08

м^

Полученные

объемы легко перевести

массовые единицы, зная,

что

масса

1 м

составляет

2,85

кг,

м^

1,43

кг, 1

1,257

кг.

Тогда

для

данного примера массовый состав газовой смеси

будет:

0,70

2,85

2,00

кг, или

33,1%,

0,12

•

1,43

0,17

кг, или

2,8%,

;

3,08

1,257

3,87

кг. или

64,1%,N

Итого

6,04

кг, или

100%.

Для

сжигания

1 кг

серы

при

данных условиях потребуется

3,9 •

1,293

5,04

кг

воздуха

(1 м

воздуха

при

нормальных

условиях весит 1,293 кг).

Состав

объемы обжиговых газов приведены

табл.

4.18,

4.19, 4.20.

Таблица

4.18

Состав

обжиговых

газов

Обжигаемое

сырье

Сера

воздухе

Сера

в 50% ки-

слороде

Реакция

горения

=SO

S +

Отношение чис-

ла

молекул

числу

молекул

обра-

зующегося

КО

1,0

Содержание

воздухе (газо-

вой

смеси)

объемных

Содержание

обжиговом

газе

в %

21-C

SO:

50-C

SO;

Теоретическое

содержание

обжиговом

газе

SOi

в %

Объем

воздуха,

необходимый

для

горения

Таблица

4.19

Обжигаемое

сырье

Сера

Реакция

горения

Отношение

числа

молекул

числу

молекул

образую-

щегося

1,0

Объем

воздуха

в м (г

на

1 т

сырья

700C

so.

ри

0 °С и 760 мм рт.

ст.)

на

1 т

12930

^50;

Примечание.

-содержание

обжиговом

газе

объемных%,

содержание

выгорающей

серы

сырье

в %.

Производство целлюлозы

сульфитными

способами

285

<и

о.

темпе;

о.

«J

Объем

Содер-

жание

оо

г-

IT)

-т

гп

'П

ГЧ

п'

OOOinOuninOOOOO

О^ОС^ГЧЧОгНГЧГЧОгни")

ип

Г~-

ГЧ

•

—

СО

Г~-

-^|-

ГП

ипгчгчгчгч

— — — — — — —

ooinoounoounooo

Г-3

ГП

—

OOOr-sOun^t'rn"ri

ОипОООипипОООипип

ONONr-UCOJOOsOSDr^^OO^rN

ON^l~r4OONr"-sOun^J~rHr4r4

ТСГЧГЧГЧ

— — — — — — — —

ОипО'пООООипоОип

rnsDunr~-C4ONOOOOCNC

rn'O

Г-

ГП

—

G-'OOsDUH'rtrnrNfN

—

^ГГЧГЧ

— —

________

—

,__

—

ооипоооипооооо

OO^frnr-r-IOONOr-ltNSDO

^r^OOCr^sD^^rrnrJ

—

^-гчгч

— — — — — — — — —

OOOOOOOOUHOunin

Г4

—

ГЧчСГЧ

— —

CN^fUHONrn

ГЧ

—

CNr-xOm^-rntN

— OO

ОООипипОипОООО.,-,

чооооипгчгчгч^-|>-оогп[С:

ONONCO4Cin^|-rnfN-

О О

Оипипоипипоипипо.—

,,-,

—

unoOinr4r4Tl'sDON

—

1Г

r^-GOsDin^j'rnP-i'^OO

—

____

_____ONON

оипооошипоо-....,

inr4r~-^frnrnmoorjb-i,'!ii

_f _f

ON"

00" 00"

oooinoooo^

— —

ООШГПГП^Г-О^^^^

__ __

- 2 2

cr."

oo"

r-T

?££r1££oOOunOO

I^^O

ГЧ

Г-

;ri

^~^

-*0

СО

Г^ Г^

—

•

—

' '

—

•

—

• •

—

•

g?^r^r^0.nOO,n.nO

C-"

oo" 00

Г-' Г-'

so so"

£^£2^oooininom

f ,

.гпг~-

— sO

•

—

sO гп ON

°°'

Г"-"

чо"

SD"

un"

PJ^ununinoinooooo

'^^lOO

О ГП ОС ГЧ

GO"Tf

NDr^

ТГ

Г~~

1~~-

sO ЧО ип ип ип

ЯоООип^пООипоипО

';.sCf~-Ornoc-^J-O4Or4ONr-

ON"

oo" oo"

г-"

чс"

SD"

un un

-^t

Sounooinmoooom

,..

rnunON^1"ON<nr4O

inrnO

_OCt~^sOsOununin

^t^

SoOmOOOOunOOO

^О'З'ОО^-ОГ"-'^

—

ONt^-Un

^_С~~-ЧОиПиПиП^""

3"^"ГПГПГП

.„О

—

r^rn^Tun4Cr-ocONO

— — — — — — — — — — ГЧ

286

Получение

сернистого газа

Содержание кислорода

обжиговом

газе

может

быть

вычислено

по

формуле

п-

(п-\)

100

-т

-С

so,

(4.4)

где

Со, -

содержание

обжиговом

газе

объемных

содержание

SO, в

обжиговом

газе

объемных

отношение числа молекул кислорода, вступающих

реакцию,

числу молекул образующегося

;

п -

содержание кислорода

воздухе (или

иной

газовой

смеси),

поддерживающем горение,

объемных%.

При

наличии

обжиговом

газе

С,

п(п-\)

100

w(m'-l)

•с

(4.5)

где т-

отношение числа молекул кислорода, вступающего

реакцию

(SO

'/2

От

числу молекул

SO-,,,

получающихся

по

реакции

горения

образованием трехокиси серы;

-содержание

обжиговом газе

объемных

Расчет объема воздуха, необходимого

для

горения

серного сырья приведен

табл.

4.19.

Коэффициент

избытка воздуха

а, т. е.

отношение количества фактически затраченного воздуха

теорети-

чески

потребному, составляет

а=

15,27

n(m-l)

so,

100

(4.6)

где

п -

содержание кислорода

воздухе (газовой смеси)

объемных

т -

отношение числа молекул кислорода, вступающих

реакцию,

числу молекул образующегося

SCb;

содержание

обжиговом

газе

объемных

Образование

разложение

при

обжиге

серного

сырья.

Наибольшее количество

образуется

при

сжигании

серы

при

температурах

450...500

°С. При

этом количество образующегося

возрастает

понижением

концентрации

газе.

Особенно

энергично

образование

происходит

присутствии контактных

веществ

(катализаторов).

По

степени активности катализаторы располагаются

следующем

порядке:

платинированный

асбест,

ок-

сид

ванадия, оксид хрома, оксид железа

и др.

При

температурах выше

ООО

°С

почти полностью диссоциирует

на

(2 SO

= 2

О?),

поэтому

при

обжиге серы

этой зоне температур

печных газах практически

отсутствует.

Получение

печных

газов

минимальным

содержанием

обеспечивается путем обжига серного сырья

при

возможно

меньшем

избытке

воздуха

и при

температурах свыше

ООО

°С.

Содержание

5Оз

газах

снижается также

при

впрыскивании

воды

зону

горения.

При

охлаждении печного

газа

до +45

°С

серный

ангидрид сжижается.

При

температуре

+16,8

°С

он

превращается

твердое вещество.

табл. 4.21

4.22 приведены средние объемная

массовая теплоемкости газов

паров

при

постоянном

давлении

температурах

от 0 до

2000

°С.

Таблица

4.21

Средняя

объемная

теплоемкость

газов

паров

при

постоянном

давлении

температурах

от 0 до

2000

°С в

кДж/нм

•

град

Темпера-

тура,

°С

100

СО

1,662

1,717

(пар)

1,491

1,503

(воздух)

1,310

1,315

Темпера-

тура,

°С

1000

1100

СО

2,139

2,165

(пар)

1,712

1,738

,CO

(воздух)

1,390

1,398

Производство

целлюлозы

сульфитными

способами

287

Окончаниетабч

4 21

Темпера-

тура,

°С

200

300

400

500

600

700

800

900

СО

1,784

1,851

1,909

1,955

1,997

2,039

2,081

2,114

(пар)

1,516

1.537

1,558

1,583

1,608

1,633

1,658

1,687

СО

(воздух)

1,323

1,331

1,340

1,348

1,357

1,365

1,373

1,382

Темпера-

тура,

°С

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

SO?,

СО

2,181

2,202

2,219

2,244

2,265

2,286

2,303

2,320

2,328

(пар)

1,767

1,750

1,834

1,838

1,863

1,884

1,905

1,926

1,943

(воздух)

1,407

1,415

1,424

1,432

1,440

1,449

1.457

1,465

1,470

Таблица

4.22

Средняя

массовая

теплоемкость

газов

паров

при

постоянном

давлении

температурах

от 0 до

2000

°С

кДж/кг

•

град

Температура,

°С

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

0,582

0,607

0,624

0,649

0,666

0,687

0,700

0,712

0,728

0,741

0,749

0,758

0,762

0,770

0,779

0,787

0,791

0,800

0,808

0,816

0,825

С0

0,821

0,871

0,913

0,950

0,984

1,013

1,043

1,059

1,089

1,109

1,126

1,143

1,160

1,172

1,185

1,197

1,206

1,218

1,227

1,235

1,243

1,855

1,867

1,888

1,913

1,939

1.968

1,989

2,001

2,064

2,098

2,131

2,165

2,194

2,227

2,257

2,286

2,315

2,345

2,370

2,395

2,420

0,917

0,925

0,938

0,950

0,967

0,980

0,992

1,005

1,017

1,026

1,034

1,043

1,051

1,059

1,063

1,072

1,076

1,084

1,089

1,093

1,101

,CO

1,043

1,051

1,055

1,063

1,068

1,076

1,084

1,089

1,097

1,105

1,110

1,118

1,126

1,130

1,139

1,147

1,151

1,160

1,168

1,172

1,181

Воздух

1,009

1,013

1,022

1,030

1,034

1,043

1,047

1,055

1.060

1,068

1,072

1,080

1,089

1,093

1,101

1,105

1,114

1,118

1,126

1,139

288

Получение

сернистого газа

4.4 4.

ПЕЧИ

ДЛЯ

СЖИГАНИЯ СЕРЫ

Известны

два

основных типа печей

для

сжигания

серы:

вращающиеся

стационарные.

Вращающиеся

печи

ввиду

наличия

более

совершенных

более

производительных

серных

печей

в на-

стоящее время

не

устанавливаются.

Стационарные

печи

изготавливаются

из

углеродистой

стали

толщиной

8 мм в

виде горизонтального

ци-

линдра

обмуровкой внутренней поверхности огнеупорным

кирпичом

толщиной

в 1,5

кирпича.

Между кор-

пусом

обмуровкой

прокладывают

листовой

асбест

толщиной

5...6

мм.

Через переднюю торцевую стенку вводится

сера

воздух,

через

заднюю

отводятся печные газы. Сера

подается

печь

жидком виде через форсунку. Распыление серы

при

поступлении

ее в

печь самотеком про-

изводится сжатым воздухом

или

паром

под

давлением

0,2...0.25

МПа,

при

подаче серы насосом

механиче-

ским

путем.

стационарной

печи

на

расстоянии

0,5 м от

передней

стенки

следует

делать

кирпичную перегородку

круглым

отверстием напротив форсунки.

Для

лучшего перемешивания серы

воздухом

во

второй половине

печи

обычно

делают

еще две или три

перегородки, выложенные шамотным

кирпичом.

Характеристика стационарных печей приведена

табл

4.23.

Таблица

4.23

Характеристика

стационарных

серных

печей

Наружный

диаметр,

1,2

1,4

1,5

2,0

Длина,

3,0

3,2

4,0

4,5

4,8

Производи-

тельность,

т/сут

2,4

4,8

7,2

9,6

12,0

14,4

Наружный

диаметр,

2,0

2,4

2,5

2.8

3,7

4,2

Длина,

5,5

6,0

6,5

7,5

9,8

12,6

Производи-

тельность, т/сут

16,8

19,2

21,6

24,0

50,0

60,0

Часовая производительность стационарных печей составляет

40. .50 кг

серы

на 1 м

объема

печи. Темпе-

ратура печного газа 1200... 1300

°С.

Благодаря хорошему перемешиванию паров серы

воздухом концентра-

ция

SCb

печных

газах

стабильно

удерживается

на

уровне

18...

19%.

Производительность стационарной серной печи может быть определена

по

формуле:

1000?

т/сут,

(4.7)

где

тепловое

напряжение печи, равное

250.

..300

гыс.

кДж/(м

ч);

V-

объем печи

в м ;

(/-тепловой

эффект

при

сгорании

1 кг

серы (для

чистой

серы равен

9300

кДж/кг).

Печи

циклонного

типа

[4]

являются улучшенной конструкцией печей стационарного типа

и при

значи-

тельно меньших габаритах

по

сравнению

со

стационарными, обеспечивают

более

высокую производитель-

ность (рис. 4.3).

Печь представляет собой горизонтальный сварной цилиндр, футерованный

изнутри

жаростойким

кирпи-

чом

Внутри

печь

имеет

перегородку

из

кирпича,

так

называемый

пережим,

круглым

отверстием,

диаметр

ко-

торого

равен

0.5

..0,65

внутреннего диаметра печи. Пережим располагают

на

расстоянии

от

задней стенки рав-

ным

3...4

диаметрам отверстия

перегородке Снаружи печь

закрыта

металлическим

кож\хом,

создающим

кольцевой

зазор,

который используется

для

нагрева дутьевого воздуха

за

счет

тепла,

выделяемого корпусом

печи.

Производство

целлюлозы

сульфитными

способами

289

150

3500

Воздух

газоход

А-А

В-В

Сера

отв.

070

Рис.

4.3.

Циклонная

печь

для

сжигания серы:

—

кожух печи;

2 -

корпус печи;

3 -

тангенциальные каналы

для

первичного воздуха;

5-кольцевая

перегородка;

6-каналы

для

вторичного воздуха;

-форсунка

для

расплавленной серы;

смотровое

отверстие

Расплавленная

сера

помощью насоса вбрызгивается через тангенциально расположенную форсунку

печь. Давление серы перед форсункой должно быть

0,3.

..0,4

МПа.

Сюда

же

через прорези печи

по

окружно-

сти

подается первичный воздух из-под кожуха печи. Угол между осью форсунки

отверстиями подачи воз-

духа

составляет

°.

Давление подаваемого воздуха 90...

150

мм

вод.

ст.

(0,9...

1,5

кПа).

При

тангенциальной подаче серы

воздуха достигается

хорошее

их

перемешивание

интенсивное горе-

ние

серы. Несгоревшие пары серы

догорают

во

второй части печи

- за

зоной пережима.

Вторичный воздух

количестве

10% от

общего

его

расхода подастся

через

отверстия

перегородке (пе-

режиме).

Избыток воздуха обычно составляет 1,15. Концентрация

газе

16...18%.

Температура газа

до

пережима

1350...

1400

°С, на

выходе

из

печи

1200... 1250

°С.

Теплонапряжение печи

7300

кДж/(м

ч).

Перед

пуском

печь разжигают мазутом

течение примерно

4-х

часов.

Производительность печей данного типа

достигает

150

т/сут.

Печь производительностью

т/сут

имеет

внутренний

диаметр

1 м и

длину 3,25

м; а при

производительности

100

т/сут соответственно

1,4

и 4,5 м.

290

Получение сернистого газа

Сечение

печи

рассчитывается

по

формуле

(4.8)

где

В -

производительность

печи

по

сжигаемой

сере

кг/ч;

Q ~

теплотворная

способность

чистой серы (равная

9264

кДж/кг);

теплонапряжение печи,

кДжАг-

ч.

Внутренний

диаметр

печи

(после

футеровки) определяется

по

формуле

м.

(4.9)

Длина

печи принимается

пределах

3,5...4,5

внутреннего диаметра.

Приведем пример

часового

материального

теплового баланса

циклонной

серной печи производительно-

стью

45 т

серы

сутки.

На 1 кг

серы расход

воздуха

составит 5,04

кг,

количество

азота

газах

3,87

кг, ки-

слорода-0,17

кг,

диоксида серы

-2

кг.

(См. расчет

в п.

4.4.3).

Содержание

воздухе

водяных паров

для

упрощения

не

учитываем.

Материальный баланс печи

на 1 час

работы получим

следующем

виде

[2]:

Приход

Сера

2000

кг/ч;

Воздух

5,04

2000

10 080

кг/ч;

Итого:

12 080

кг/ч.

Расход

газы:

SO,

2,0 -

2000

4000

кг/ч;

3,87

•

2000

7740

кг/ч;

0,17

2000

340

кг/ч.

Итого:

12 080

кг/ч.

Для

составления

теплового

баланса примем следующие исходные данные:

Теплота

сгорания серы

9300

кДж/кг;

Теплоемкости

[кДж/кг

град]:

жидкой серы

0,335;

воздуха-

1,0;

сернистого

газа

0,8;

азота

1,13;

кислорода-1,09;

Температуры

(°С):

жидкой серы

125;

воздуха

(без

подогрева)

- 20.

Площадь наружной поверхности кожуха печи

- 20 м".

Приход

тепла

составит:

- с

жидкой

серой

0,335

2000

- 125

83 700

кДж/ч;

- с

сухим воздухом

1,0 - 30 080

= 201 600

кДж/ч;

тепло

горения

серы

9300

•

2000

600

ООО

кДж/ч.

Итого

18 885 300

кДж/ч.

Производство

целлюлозы

сульфитными

способами

291

Для

ориентировочного подсчета потерь тепла

за

счет теплоотдачи примем,

что они

составляют около

ООО

кДж/ч

м"

наружной

поверхности кожуха

или

всего

ООО

• 20 = 400

ООО

кДж/ч.

Тепло, уносимое

из

печи

газами,

определим

по

разности

885 300 - 400

ООО

= 18 485 300

кДж/ч.

Температура газовой смеси, уходящей

из

печи, должна составить

18485300

0,8-4000

1,13-7740

1,09

340

За

счет

теплоотдачи кожуха

печи

воздух можно подогреть

примерно

на 400

ООО

•

(1,0

•

080)

= 40 °С.

Если

тепло

газов

использовать

для

получения

пара

котле-утилизаторе

принять,

что

котел имеет

КПД

примерно

0,75

вырабатывает

пар

давлением

1,4 МПа

(теплосодержание

2790

кДж/кг),

температура пита-

тельной

воды равна

20 °С, то

будет

получено пара

18485300-0,75

Г1ЛП

5100

—

5100кгв

час,

или

2,55

кг/кг

серы.

2790-204,18

2000

Потери тепла через стенки

печи,

как

показывает опыт работы,

не

превышает

3%, и

потому

расчет

не

принимаются.

Более детальный

точный

расчет приведен

Ю.

Г.

Бутко

Ю.

В.

Пелевиным

[4].