Трухний А.Д. Паротурбинная установка блоков Балаковской АЭС

Подождите немного. Документ загружается.

§ 3.4] ВАЛОПРОВОД ТУРБИНЫ 89

Полочный бандаж состоит (рис. 3.20) из плоской

полки 6 (это сам «наездник») с двумя ребрами 1

(это «ноги наездника»), расположенными в нижней

части полки. В пространство между ребрами вводит-

ся периферийная часть лопатки 2. Скрепляются

лопатка и бандаж тремя заклепками 3 диаметром

12 мм. Контакт смежных полок осуществляется с

помощью зубьев 5 полукруглой формы, плотно вхо-

дящих во впадину соседней лопатки. Эти зубья,

с одной стороны, препятствуют раскрутке лопатки

под действием центробежных сил, а с другой —

гасят колебания за счет сил трения, возникающих при

относительном движении полок соседних бандажей.

Входные кромки рабочих лопаток шестой

и седьмой ступеней ЦНД упрочнены по отношению

к капельной эрозии токами высокой частоты.

3.3.3. Материалы рабочих лопаток

Тяжелые условия работы рабочих лопаток, рас-

смотренные выше, исключают применение для них

углеродистых сталей. Лопатки изготавливаются

только из нержавеющих сталей. Для рабочих лопа-

ток ЦВД и всех ступеней, кроме последней, исполь-

зуют сталь 12Х13-Ш (хромистую сталь шлакового

переплава), а для лопаток последней ступени —

более прочную сталь 15Х11МФ-Ш, дополнительно

легированную молибденом и ванадием.

Из этих сталей изготавливаются замковые лопат-

ки, ленточные бандажи, трубчатые бандажи и штиф-

ты, крепящие замковые лопатки к ободу или сосед-

ним лопаткам.

3.4. ВАЛОПРОВОД ТУРБИНЫ

Валопровод турбины —это совокупность

соединенных между собой роторов последователь-

но расположенных цилиндров. Роторы цилиндров

соединяются посредством муфт. Собственно ротор

включает в себя вал, облопаченные диски и некото-

рые другие элементы, обеспечивающие его сборку,

установку в турбине и нормальную работу.

3.4.1. Условия работы валопровода

Условия работы роторов цилиндров в общем

случае очень тяжелы.

Прежде всего валопровод вращается с высокой

частотой, а так как его размеры и масса закреплен-

ных на нем лопаток велики, то велики и возникаю-

щие в нем напряжения от центробежных сил. При

этом надо иметь в виду, что в условиях эксплуата-

ции частота вращения может на 10—12% пре-

взойти номинальную (25 об/с); при этом напряже-

ния возрастут на 20—25 %. Наибольшие напряже-

ния от вращения возникают в центральной зоне

ротора и ободе, где закреплены рабочие лопатки.

Валопровод турбины суммирует крутящие

моменты, развиваемые отдельными ступенями, и в

конечном счете передает их ротору генератора.

Таким образом, на выходном валу турбины разви-

вается максимальный крутящий момент. При этом

надо иметь в виду, что при некоторых эксплуата-

ционных режимах, например при коротком замы-

кании в генераторе, крутящий момент может воз-

расти в 4—6 раз по сравнению с номинальным

значением. Шейка выходного вала турбины должна

передавать эти высокие скручивающие нагрузки без

разрушения.

Ротор турбины — один из элементов, восприни-

мающих все изменения температуры в проточной

части турбины. Быстрые изменения температуры

приводят к появлению в роторах высоких темпера-

турных напряжений, а при их циклическом повто-

рении — к появлению трещин термической устало-

сти, а в некоторых случаях — к опасности внезап-

ного хрупкого разрушения.

Кроме того, следует иметь в виду, что по сооб-

ражениям стоимости и хорошей свариваемости

ротор выполняется из слаболегированных ржавею-

щих сталей, подверженных коррозии.

3.4.2. Конструкции роторов

водопровода

Конструкции отдельных роторов валопровода

зависят от условий работы их цилиндров, главными

из которых являются два: объемный расход пара,

покидающего турбину, и температура пара, посту-

пающего в цилиндр. Определенную роль играют и

технологические возможности завода-изготовителя.

Роторы турбины К-1000-5,9/25-2 представляют

собой уникальные сварные конструкции. Доста-

точно сказать, что максимальный диаметр облопа-

ченного ротора ЦНД составляет 5618 мм, длина —

12,5 м, а масса — 180 т. Длина ротора ЦВД равна

примерно 11 м. Следовательно, длина только вало-

провода турбины достигает 48,5 м.

Большие габаритные размеры роторов и соответ-

ственно корпусов потребовали создания специаль-

ного технологического оборудования, которое было

установлено на ХТЗ в начале 70-х годов.

Ротор ЦВД (рис. 3.21) — сварно-кованый, бара-

банного типа, двухпоточный, состоит из четырех

Рис. 3.21. Ротор ЦВД

/ — консольный валик для размещения элементов системы регулирования и защиты, 2 — шейка вала переднего опорного подшипника, 3 — балансировоч-

ные грузы, 4 — переднее концевое уплотнение ЦВД, 5 — рабочая лопатка, 6 — задние концевые уплотнения ЦВД, 7 — шейка заднего опорного подшипника

ЦВД, 8 — гребень упорного подшипника, 9 — полумуфта, 10 — пробки, // — уплотнения корпусов опор, 12 — диск

90 КОНСТРУКЦИЯ ДЕТАЛЕЙ И УЗЛОВ ТУРБИНЫ К-1000-5,9/25-2 [Гл 3

§ 3.4] ВАЛОПРОВОД ТУРБИНЫ 91_

элементов (двух срединных и двух концевых). Эле-

менты откованы и сварены тремя кольцевыми

швами. На срединных элементах размещаются две

одинаковые симметричные проточные части, обра-

зованные дисками и рабочими лопатками из семи

ступеней. В дисках всех ступеней выполнено по 11

разгрузочных отверстий.

На концевых элементах размещены концевые

уплотнения, уплотнения корпусов подшипников,

шейки валов опорных подшипников. На правой

концевой части выполнены гребень упорного под-

шипника, а также полумуфта, откованная заодно

с валом, с помощью которой ротор ЦВД соединя-

ется с ротором ЦНД.

К левой концевой части крепится вал с элемен-

тами систем регулирования, управления и защиты

турбины.

В шести плоскостях ротора выполнены кольце-

вые пазы, в которые вставляются и крепятся вин-

тами балансировочные грузы.

После изготовления внутренняя полость ротора

очищается и по краям устанавливаются пробки

во избежание попадания посторонних предметов

и появления «блуждающего» дисбаланса.

Три ротора ЦНД (рис. 3.22) выполнены совер-

шенно одинаково. Они имеют двухпоточную сим-

метричную конструкцию и состоят из 12 отко-

ванных дисков и концевых элементов, связанных

кольцевыми сварочными швами. В дисках первых

четырех ступеней каждого потока выполнено по 15

разгрузочных отверстий.

Отмеченные выше большие радиальные габа-

риты ротора ЦНД делают невозможным его транс-

портировку по железной дороге в полностью соб-

ранном виде. Поэтому его сначала полностью соби-

рают на заводе, балансируют и подвергают разгон-

ной пробе: ротор разгоняют до частоты вращения

1830 об/мин и убеждаются в его достаточной проч-

ности. Затем рабочие лопатки шестых и седьмых

ступеней снимают, упаковывают отдельно, ротор

также упаковывают отдельно и эти узлы и детали

отправляют для монтажа на АЭС. Там лопатки шес-

тых и седьмых ступеней вновь устанавливают на

дисках заводкой через торцы с использованием спе-

циального приспособления, устанавливают демп-

фирующие трубчатые связи и, если необходимо,

весь валопровод в собранном виде подбалансируют

на АЭС в собственных подшипниках турбины по

специальной технологии. После облопачивания все

паяные соединения бандажных связей проходят

диагностический контроль на наличие трещин.

Рис. 3.22. Ротор ЦНД:

/ — полумуфта; 2 — шейка переднего опорного подшипника ЦНД; 3 — уплотнение корпуса опоры; 4 — переднее концевое уплот-

нение ЦНД; 5 — балансировочные грузы; 6 — рабочая лопатка; 7 — диск

92 КОНСТРУКЦИЯ ДЕТАЛЕЙ И УЗЛОВ ТУРБИНЫ К-1000-5,9/25-2 [Гл 3

Определенным недостатком сварного ротора

является затрудненный контроль состояния его

металла при капитальных ремонтах.

На концевых элементах размещены концевые

уплотнения и шейки валов опорных подшипников,

диаметр которых составляет 800 мм.

Ротор имеет четыре плоскости установки балан-

сировочных грузов и жесткие полумуфты, откован-

ные заодно с концевыми элементами. Внутренние

полости концевых элементов закрываются пробками.

3.4.3. Конструкции соединительных

муфт

Соединительные муфты связывают

отдельные роторы цилиндров турбины и генератора

в единое целое — валопровод.

Муфты — очень ответственные элементы вало-

провода, в значительной степени определяющие

надежность работы всей турбины. Они передают

крутящий момент с ротора на ротор и не должны

разрушаться даже при его кратковременном повы-

шении в 4—6 раз, например при коротком замыка-

нии в генераторе.

Рис. 3.23. Муфта, соединяющая соседние роторы ЦНД:

/ — концевые части валов, 2 — соединительные болты, 3,6 — гайки с прорезями для стопорения, 4 — конические болты,

5 — разрезная втулка, 7 — отверстие для установки стопора, 8 — пробка центрального отверстия

§ 3.5] СТАТОР ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ 93_

Качество изготовления, сборки и центровки

полумуфт в значительной степени определяет виб-

рационное состояние турбоагрегата. При соеди-

нении роторов с расцентровками или изломами

естественной линии прогиба вала возникает интен-

сивная вибрация, делающая эксплуатацию турбоаг-

регата невозможной.

В турбине К-1000-5,9/25-2 используют только

жесткие муфты, которые для обеспечения отсутст-

вия вибрации требуют почти абсолютной центровки,

не допуская ни смещения, ни излома осей соединяе-

мых роторов.

Пример жесткой муфты, используемой для

соединения роторов ЦНД, показан на рис. 3.23.

Полумуфты / выполнены в виде фланцев заодно

с валами соединяемых роторов. Полумуфты стяги-

ваются призонными болтами 2, устанавливаемыми

в строго соосные тщательно обработанные отвер-

стия в полумуфтах с зазором 0,02—0,05 мм. Болты

затягивают равномерно с помощью специального

гидравлического приспособления с контролем их уд-

линения. Крутящий момент в жестких муфтах пере-

дается за счет сил трения между торцами полумуфт,

возникающих из-за сжатия призонными болтами.

Для точной повторяемости сборки валопровода

после рассоединения используются три конических

болта 4 с двухсторонними специальными гайками и

втулками 5. При их установке и затяжке с помощью

гидравлического приспособления происходит уст-

ранение радиальных зазоров в соединении вследст-

вие деформации разрезной втулки.

Головки болтов и гайки шпилек устанавливаются

в полумуфтах впотай. Это уменьшает вспенивание

масла, постоянно поступающего из торцевых зазоров

опорных вкладышей, снижает его насыщение возду-

хом, отражающемся на качестве работы системы

регулирования, а также снижает потери на трение.

Перед соединением роторов обязательно прове-

ряется торцевое биение поверхности разъема полу-

муфты. Оно не должно превышать 0,05 мм.

3.4.4. Материалы роторов

ДЛЯ роторов и валов турбин используют высоко-

прочные стали, легированные хромом, молибденом,

ванадием и никелем, присадки обычно составляют

1—3,5 %.

Материал роторов турбины К-1000-5,9/25-2 дол-

жен обладать высокой статической прочностью,

обеспечивающей надежную работу при высоких на-

пряжениях, создаваемых центробежными силами

лопаток и самого ротора, высокой вязкостью разру-

шения, препятствующей хрупкому разрушению при

наличии дефектов, и высоким сопротивлением кор-

розионному разрушению.

Элементы сварных роторов изготавливаются из

слаболегированной стали 25Х2НМФА, содержа-

щей 2 % хрома и около 1 % никеля, молибдена и ва-

надия. Эта сталь оптимизирует как необходимый

уровень прочности, так и требуемое качество свар-

ки, обеспечение которого не допускает использова-

ния сталей с чрезмерно высоким пределом текуче-

сти из-за склонности к образованию трещин при

сварке.

3.5. СТАТОР ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ

Под статором турбины понимают непод-

вижные детали ее цилиндров: корпуса турбин,

обоймы для крепления диафрагм и сегментов кон-

цевых уплотнений, сами диафрагмы и сегменты их

уплотнений.

3.5.1. Условия работы статора

УСЛОВИЯ работы статора менее тяжелые, чем

ротора, прежде всего потому, что его детали не вра-

щаются.

Основная нагрузка, действующая на корпус,

диафрагмы, обоймы, — разность давлений. Под ее

действием детали статора должны сохранять не

только прочность, но и жесткость, и плотность.

Недостаточная жесткость может привести

к большим взаимным перемещениям ротора и статора

и задеваниям. Особенно трудно обеспечить жесткость

корпусов ЦНД. Хотя разность давлений, действую-

щая, например, на выходные патрубки, не превышает

атмосферного давления, обеспечить их жесткость

весьма сложно из-за большой поверхности.

Недостаточная плотность приводит к паразит-

ным протечкам пара и снижению КПД.

Нарушение плотности полостей турбины, свя-

занных с атмосферой, недопустимо вообще,

поскольку утечка пара в атмосферу увеличивает

влажность в машинном зале.

94 КОНСТРУКЦИЯ ДЕТАЛЕЙ И УЗЛОВ ТУРБИНЫ К-1000-5,9/25-2 [Гл 3

Плотность корпусов обеспечивается с помощью

фланцевого соединения, состоящего из двух про-

дольных фланцев (рис. 3.24) и скрепляющих их

болтов или шпилек, ввинчиваемых в нижнюю поло-

вину корпуса. Для скрепления фланцев используют

специальные колпачковые гайки, внешний диаметр

которых превосходит диаметр болта в мень-

шей степени, чем для обычных стандартных болто-

вых соединений, в которых диаметр окружности,

описанной около граней гайки, вдвое больше

Это позволяет приблизить скрепляющие болты друг

к другу, увеличить их число и уменьшить усилие,

которое должен развивать один болт для создания

плотного соединения.

Оси скрепляющих болтов располагают не на

середине ширины В фланца, а стремятся макси-

мально их приблизить к паровому пространству

Дело в том, что внутреннее давление,

отрывающее половины корпуса друг от друга, дей-

ствует как рычаг, опора которого находится в точке

А, а усилие затяжки болта противодействует ему.

Чем дальше ось болта будет отстоять от точки А,

Рис. 3.24. Схема фланцевого соединения верхней

и нижней половин корпуса:

1,2 — нижняя и верхняя половины корпуса, 3 — гайка кол-

пачковая, 4, 5 — верхний и нижний фланцы, 6 — шпилька

тем меньшее усилие требуется для противодействия

отрывающему усилию. Именно поэтому ширина

фланца В оказывается значительно большей, чем

толщина стенки δ (см. рис. 3.24) и чем этого тре-

бует диаметр болта для своего размещения.

В свою очередь увеличенный размер В для обеспе-

чения прочности самого фланца требует большой

высоты фланца Н.

При быстрых пусках и изменениях нагрузки,

сопровождаемых быстрыми изменениями темпера-

туры в проточной части, в деталях статора, в пер-

вую очередь в корпусах возникают температурные

напряжения, циклическое повторение которых

вызывает малоцикловую усталость материала и

появление трещин.

3.5.2. Конструкция корпуса ЦВД

Как видно из рис. 3.1 корпус ЦВД выполнен

двухстенным. В нем на каждый из корпусов дейст-

вует только часть разности давлений. Это позволяет

выполнить их с тонкой стенкой и узкими фланцами.

Кроме того, двухстенная конструкция позволяет

локализовать во внутреннем корпусе зону повышен-

ных температур, а внешний корпус при необходи-

мости выполнить из более дешевых и технологич-

ных материалов.

На рис. 3.25 показан внешний корпус ЦВД. Он

выполнен симметричным относительно вертикаль-

ной плоскости, проходящей через ось корпуса, и попе-

речной вертикальной плоскости, проходящей через

оси паровпускных патрубков.

Корпус состоит из нижней половины и крышки,

соединяемых фланцами и шпильками. В нижней

половине выполнено два паровпускных патрубка

12, к которым изнутри крепятся паровпускные

гильзы. Пар из корпуса регулирующего клапана

поступает в паровпускной патрубок и гильзу, а из

него — во внутренний корпус цилиндра.

Все пароподводящие и пароотводящие патрубки

(на СПП, в регенеративные подогреватели, выход-

ные) выполнены в нижней половине корпуса. Это

позволяет расположить все паропроводы, по кото-

рым поступает пар из реакторного отделения, под

отметкой обслуживания турбины. Кроме того,

отсутствие патрубков в крышке корпуса не требует

отсоединения паропроводов перед открытием

цилиндра при ремонтах и инспекциях.

§ 3 5] СТАТОР ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ 95

96 КОНСТРУКЦИЯ ДЕТАЛЕЙ И УЗЛОВ ТУРБИНЫ К-1000-5,9/25-2 [Гл 3

Рис. 3.25. Внешний корпус ЦВД (окончание):

/ — крышка корпуса, 2,4 — рымы, 3 — фланец крышки, 5 -— опорные лапы, б — поверхность скольжения по поверхностям опор,

7 — нижний фланец, 8 — шпоночный паз под вертикальную шпонку, 9 — отбор пара на предпоследний регенеративный подогре-

ватель, 10 — нижняя половина корпуса, // — патрубки отбора пара на первую ступень пароперегревателя СПИ и последний (по

ходу питательной воды) регенеративный подогреватель, 12 -— паровпускной патрубок, 13 — выходные патрубки, 14 — полость во

входном патрубке для впуска свежего пара, 15 — полости в выходных патрубках //, 16 — полости в выходных патрубках 9, 17 —

кольцевая расточка для установки внутреннего корпуса ЦВД, 18 — кольцевые расточки для установки гребней обойм диафрагм,

19— полость в выходных патрубках 13, 20 — опорные горизонтальные площадки для подвески внутреннего корпуса, 21, 22— опор-

ные площадки для подвески первой и второй обойм, 23 — паз под продольные шпонки для совмещения вертикальных поверхностей

внутреннего и внешнего корпусов, 24 — кольцевые расточки для установки гребней обоим уплотнений, 25 — паровпускная гильза,

26 — поршневые (разрезные) кольца, 27 — фланец для крепления каминной камеры, 28 — гайка шпильки, 29 — обнизка, Φ —

фикспункт внутреннего корпуса ЦВД во внешнем

Внутренняя поверхность корпуса имеет ряд рас-

точек для установки статорных деталей. Расточки

18 служат для установки обойм, в которых разме-

щаются диафрагмы, расточки 24 — для установки

обойм сегментов концевых уплотнений (к торцевым

поверхностям 27 крепятся дополнительные обоймы

концевых уплотнений — каминные камеры).

Нижняя часть наружного корпуса и крышка стя-

гиваются с помощью густо расположенных шпилек

различного назначения. Большинство из них уста-

навливаются с зазорами в отверстиях и служат

только для стягивания фланцевого разъема

(рис. 3.26, а, в). Для повторяемости сборки после

открытия корпуса служат восемь призонных шпи-

лек (см. рис. 3.26, б), средняя часть которых с очень

малым зазором входит в отверстия во фланцах.

Опускают крышку с помощью крана вдоль направ-

ляющих шпилек (см. рис. 3.26, г), предварительно

установленных во фланец нижней половины кор-

пуса. Это исключает опасность смятия тонких греб-

ней в диафрагменных и концевых уплотнениях.

Для шпилек большого диаметра используется

тепловая затяжка, обеспечивающая легкость

затяжки и отсутствие надиров на поверхностях кон-

такта. Перед затяжкой шпильку разогревают с помо-

щью горячего воздуха, подаваемого в осевое свер-

ление шпильки (см. рис. 3.26, сечения А-А и В-В)

от специального устройства. Сначала выполняется

холодная обтяжка, а затем рассчитывается необходи-

мое тепловое удлинение. Контролируя температуру

§ 3.5] СТАТОР ПАРОВОЙ ТУРБИНЫ 97^

Рис. 3.26. Скрепление фланцев горизонтального разъема внешнего корпуса с помощью шпилек (обозначения сечений

см. на рис. 3.25):

/ — глухие шпильки; 2 — гайки; 3 — призонные шпильки; 4 — проходная шпилька

шпильки, можно добиться вполне определенного ее

теплового удлинения, эквивалентного тем напряже-

ниям растяжения, которые возникнут в шпильке

после ее затяжки и сокращения в результате охлаж-

дения.

Прилегание крышки к нижней половине корпуса

должно быть настолько плотным, чтобы исключить

пропаривание разъема. Поэтому разъем тщательно

шабрится. Для уменьшения поверхности шабрения

как при изготовлении турбины, так и при капиталь-

ных ремонтах, в период между которыми может

происходить коробление корпуса, во фланцах

выполняют обнизку 29 (см. рис. 3.25) и шабровке

подвергают только ее пояски.

Перед закрытием цилиндра поверхность фланце-

вого разъема для лучшей плотности смазывают гра-

фитом или специальной мастикой. При длительной

работе мастика «схватывает» крышку и нижнюю

часть корпуса, что затрудняет легкий подъем крышки

во время капитального ремонта после разболчива-

ния фланцевого соединения. Для первоначального

отжатия крышки от нижней половины в отверстия

крышки ввинчивают специальные отжимные болты.

На рис. 3.27 показан внутренний корпус цилинд-

ра, в котором устанавливаются диафрагмы первых

трех ступеней. Внутренний корпус, как и внешний,

состоит из нижней половины и крышки, скрепляе-

мых таким же горизонтальным фланцевым соедине-

нием, как и соединение внешнего корпуса.

98 КОНСТРУКЦИЯ ДЕТАЛЕЙ И УЗЛОВ ТУРБИНЫ К-1000-5.9/25-2 [Гл 3

Два входных патрубка 7 (см. рис. 3.27) своими

внутренними отверстиями одеваются на подпружи-

ненные поршневые кольца 26 (см. рис. 3.25) паро-

впускной гильзы. Поршневые кольца могут сколь-

зить по износостойкой внутренней поверхности

втулки 10 (рис. 3.28, в). Тем самым образуется дос-

таточно плотное, но подвижное соединение, допус-

кающее свободные осевые смещения гильзы и ниж-

ней части корпуса друг относительно друга.

Внутренний корпус устанавливают во внешнем

так, чтобы он при прогревах и остываниях расши-

рялся совершенно свободно, но вполне опре-

деленно. Стесненность тепловых перемещений

приводит к короблениям деталей, задеваниям

вращающихся деталей о невращающиеся, появ-

лению трещин.

Сборка двустенного цилиндра осуществляется

следующим образом.

С помощью лап 5 нижняя половина внешнего

корпуса (см. рис. 3.25) помещается на стулья опор

валопровода (см. также § 3.8) и прицентровывается

к опорам вертикальными шпонками, вводимыми в

шпоночные пазы 8, установленные в вертикальной

плоскости симметрии цилиндра. Внутри нижней

половины 10 внешнего корпуса выполнены четыре

опорные площадки 20, а на фланце нижней полови-

ны 10 внутреннего корпуса (см. рис. 3.27) — опор-

ные лапы 2, которыми он свободно подвешивается

во внешнем корпусе. При этом паровпускные пат-

рубки 7 свободно надеваются на гильзы 25 (см.

рис. 3.25).

На рис. 3.28, а показаны местные приливы на

внутренней поверхности внешнего корпуса и пло-

щадка 5 для подвески внутреннего корпуса.

Поскольку и через внутренний, и через внешний

корпуса проходит один и тот же ротор, ясно, что

внутренний корпус должен быть прицентрован

к внешнему, т.е. их оси должны совпадать. Для это-

го нижняя половина внутреннего корпуса подвеши-

вается в нижней половине внешнего корпуса таким

образом, чтобы плоскости разъема внешнего и

внутреннего корпусов совпадали. Для этого и

используются опорные лапы 2 (см. рис. 3.27) Одна-

ко этого совершенно недостаточно: внутренний

корпус будет неупорядоченно перемещаться по

опорным поверхностям 5 (см. рис. 3.28, а) при фик-

сированном положении ротора в опорных подшип-

никах, что приведет к задеваниям в проточной

части. Для исключения этого в вертикальной про-

дольной плоскости внешнего корпуса устанавли-

вают четыре продольных направляющих паза

(см. поз. 23 на рис. 3.25 и поз. 6 на рис. 3.28, б), а в

Рис. 3.27. Внутренний корпус ЦВД:

/ — опорные поверхности лап внутреннего корпуса, 2 —

опорные лапы, 3 — вертикальная шпонка, 4 — продольные

шпонки, 5— призонные шпильки горизонтальною разъема,

6— шпильки фланцевого разъема, 7 — паровпускной (входной)

патрубок, 8 — кольцевые пространства для размещения обойм

диафрагм, Ρ — кольцевые вставки из эрозионно стойкого мате-

риала, 10— нижняя часть корпуса, // — крышка, 12— фланцы

горизонтального разъема, Φ — фикспункт