Соколовский П.И. Арматурные стали
Подождите немного. Документ загружается.
о
-20
"
.A~
»
t),,'
(
t:
2.
,,"
1/
~
/
;r
~/
)
~
_.А
>-
....
)
~
)
••
I /1.-.4
~~
-
--
Рис.
45.
Влияние
нормализации
на
повышение
ударной
вязкости
и
снижение
порога
хладнолом
кости
стали:
а
-
Ст.бпс;
б
-
д,
в
-
Г
класса
A-IV; 1 -
горячекатаная;
2 -
нор
мализо.ванная
1/
г
о
-ZfJ
-11/) , -20 (J +20
"иnероmуро,
ос
-40
11
IZ..--------~----
ll1t----+----+---+----...~
1t----+----+-~4+_-
___
.....
~
;r------o--~~~~----t
~
4~~~_#___+____I
ti
l~-
....
--~_--+----I
~
IJ~-~-~~-
-~
~
-60 +20 -10 -40
~
'1/
Теиn~роmvро,
·е
~
~
11
г-----t--~f__--+---.L
~
~
'''....----+-_-+-~~:.-...--I
~
~8t----+------t1lr___kL---J::------I
зацин
температура
порога
хладноломкости
,резко
понижаегся
ДО
---4600
С;
у
сталей
Д
и
Г
класса
.A-IV,с:одержащих
титан,
ударная
вязкость
значительно
повышается,
а
температура
по
рога
хладноломкости
понижается
на
20:-40
0С.
Снижение
склонности
стали,
содержащей
титан,
к
хрупкости
после
норма
лизации
объясняется
(93]
выделением
титана
из
раствора
а-железа.
Наиболее
блаГОПРИЯТНЫ1М
видом
термической
обработки
для
'снижения
склонности
стали
к
хрупкому
разрушению
явля
ется
закалка
с
высоким
отпуском
(улучшение),
при
ЭТОМ
полу
чается
минимальный
размер
зерна.
Однако
критическая
темпе
ратура
хрупкости
зависит
не
только
от
величины
зерна;
она
свя
зана
также
со
степенью
однородности
распределения
в
зерне
/8
1"
'1
10
8
I
субмикроскопичеоких
частиц.
Этим
изменениям,
по-видимому,
обязано
сильное
смещение
критической
темлературы
хрупкости
после
термической
обработки
-
улучшения.
У
стали
Ст.Б
после
улучшения
ударная
вязкосгь
'по
сравнению
с
исходной
увелвчи
лась
в
два
раза,
у
стали
3Б-ГС
после
улучшения
температура
порога
хлаДНОЛ1ОМКОСТИ
не
'была
ДО'СТИ1гнута
даже
при
-600
с:
(рис.
46);
термическая
обработка
стали
30ХГ2С
(закалка
+
+
ОТПУСК)
'не
дала
существ-енного
понижения
критической
тем-
-пераrуры
хрупкости.
Еще
'большее
влияние
на
пониженив
склон
ности
стали
к
хрупкости
оказала
термическая
обработка
при
индукционном
нагреве.
У
'стержней
из
стали
35ГС
после
закал-
140
1{И
И
отпуска
при
5300
С
температура
'порога
хладноломкости
не
была
достигнута
при
-900
С
(рис.
46).
Такое
снижение
склон
ности
стали
к
хрупкому
разрушению
можно
объяснить
.BeCbl\tla
благоприятной
структурой
стали после
термической
обработки
при
индукционном
нагреве
-
однородной
структурой'
и
очень
мелким
зерном.
о
+20
НГС
~
ia...----1~
u!--
~.
)-----
v
lv
I
V
I
--
J
•
"
--(!
1--~'
I
,,'-
,.
"
d
#'
•
.-
___
....-tIC,....l-
С
~
"
f
--111
-GIJ
-11/} -10
,
Сm!
.....
~~
~'
1
~'
-.;
~
1-1
~
/
j
/
L-c
~~
1
I
-/
;-
I
~/
1
J
I
~//~
~
I
I
'IJ
[,J'
,~
~/-~,
О)
~1V
~
"
,
~/
/
..
~
г...
1
/
t»
/""
k'
1"',
1(
t
в
/
.;
.
"
1 j
l
V
L
-
о
"20 -90
~
-70·-1'0
-5О
-1/0 -20
fC/lfne/NIml/po.
·С
Рис.
4·6.
Влияние
термической
обработки
на
снижение
склонности
стали
к
хрупкому
разрушению:
1 -
Iисходноесостояние;
2 -
печной
нагрев
(закалка
+
отпуск);
3-
индукционный
нагрев
(закалка
+
отпуск)
;0
19
18
1,
11
5.
ВЛИЯНИЕ
СВАРКИ
Н
ОЖОГОВ
НА
СКЛОННОСТЬ
СТАЛИ
К
ХРУПКОМУ
РАЗРУШЕНИЮ
13лияние
сварки
на
хрупкую
прочность
стержней
из
арматур
-ной
стали
Ст.5
и
25Г2С
было
определено
при
двух
видах
сварки,
.наиболее
распространенных
в
строительстве,
контактной
то
·чечноЙ,
применяемой
в
основном
для
соединения
пересекающих-
ся
стержней
при
иэготовленин
каркасов
и сеток,
и
контактно
.сгыковой
-
для
удлинения
арматурных
'стержней.
Ударную
вязкость
соединений
арматурных
стержней
при
контактной
10-
чечной
и
контакной
'стыковой
сварке
'определяли
на
образцах
ЦНИПС,
:изготовленных
ИЗ
сварного
'соединения
[53].
При
этом
вершина
надреза
была
расположена
на
границе
околошовной
141
зоны,
а
надрез
выполнялся
строго
по
центру
приваренного
стерж
ня.
Вершина
надреза
образца
из
соединения,
выполненного
стыковой
сваркой,
расположена
в
зоне
сплавления.
В
данном
олучае
целесообр
азно
применять
натурные
образцы
вместо
стан
..
дартных
типа
Менаже,
так
как
'Эти
образцы
сохраняют
свойсг
на
сварного
соединения.
Для
оценки
влияния
сварки
на
хрупкую
251--~---+-....-I---+-----"""",--+--+---+-~~-t
~
20
1--~-~---+---+---h~-4---I--++--~~
~
~'
~
~
15
~
~
~
10
1--~~~---+--+-~,04--"",,~-+----Ч---#-+-
___
5~~~---J---+--+---+-~""'~r:III---+--+--i
~
t=;t;;t:~~~~::r=t=t=t=1
21--........c;;;a...-~~...-Q:::....---+----+--~---'-_..J---_.l----I
1.
t--~f--~---+--+---+----+---+--+--+------f
-70
-GO
-50
-qО
-за
-20 -10
О
+10 +20
ТсиПераml/ра.
ос
Рис.
47.
Влияние
сварки
на
повышение
склонноспи
'стержней
из
стали
·Ст.5
и
25Г2С
к
хрупкому
разрушению:
1, 2, 3, 4
--
сварные
крестообразные
соединения.
ВЫПО.1:нен
ные
на
машине
МТП-25;
5,
б,
7 -
сварные
'стыковые
сое
динения,
выполненные
на
машине
типа
АСИФ-79.
1, 5 -
МСт.5(1)
с
меньшим
·содержанием
углерода;
2,
б
-
МСт.5(1I)
с
бо
..
льшим
содержанием
углерода;
3 -
БСт.5;
4, 7 -
25Г2С
прочность
работа
разрушения
сварных
соединений
оравнива
лась
с
работой
разрушения
образцов исходной
'стали.
Сварка
повышает
склонность
стержней
к
хрупкости
(рис.
47);-
в
большей
степени
это
проявляется
на
образцах,
изготовленных
из
'стыковых
'соединений.
Это
объясняется
тем,
что
в
данном
случае
испытывается
сварное
'соединение,
в
то
время
как
при
контактной
точечной
сварке
испытанию
на
ударный
изгиб
под
вергается
целый
стержень,
на
\который
действовал
термический
цикл
сварки,
На
.прочность
сварных
'соединений
большое
влия--
142
ние
окззываетсодержание
углерода;
'поэтому
наибольшая
ра
бота
разрушения
наблюдается
у
сгали
БСт.5,
затем
у
стали
Ст.
5
с
меньшим
содержанием
углерода,
Работа
разрушения
сварных
соединений
из
'стали
Ст.5
мень
ше,
ч·ем
у
аналогичныхсоединений
из
низколегированной
стали
25Г2'С;
'последняя
имеет
'более
низкое
содержание
углерода,
луч
те
раскислена
чем,
сталь
Ст.5,
и
поэтому
она
менее
склонна
к
перегрену
и
подкалке.
При
сварке
'или
шрихвапке
арматуры
могут
произойти
ожо
ГИ
1,
'которые
/в
последующем
являются
началом
обраэованил
трещин
[94].
Поэтому
целесообр
азно
тьроиаводнтъ
оценку
'склон
ности
стали
к
хрупкому
разрушению,
учитывая
наличие
ожогов.
Разработана
[95]
методика
определения
склонности
стали
к
хрупкому
разрушению
поее
реакции
на
ожог
электродом.
Для
определения
чувствительности
'стали
к
ожогу
предложены
стан
дартные образцы
(размерами
10
Х
10
Х
55
ММ),
на
которые
вместо
надреза
наносят
ожог
электродом.
Ожог
проиэводят
не
обмазанным
электродом
из
углеродистой
стали
диаметром
3
ММ
при
токе
короткого
замыкания
100
а
путем
быстрого
ка
сания
образца
электродом
и
отрывом
от
него.
Место
ожога
рас
полагают
в
центре
одной
из
сторон
обр
азца
аналогично
надрезу
у.дарного
образца.
Изготовленные
таким
образом
ударные
об
разцы
иопытывают
по
обычно
принягой
методике,
путем
уста
новления
для
данной
стали
аависимости
неличины
ударной
вяз
кости
от
температуры
и
определяют.
таким
образом,
критичес
кую
температуру
хрупкости.
Параллельна
из
этой
же
стали
изготовляют
обычные
стандартные
образцы
с
надрезом
'и
испы
тывают
их
в
аналогичных
условиях,
Это
позволяет
установить
влияние
ожога
на
склонносгь
исследуемых
сталей
кхрупкости.
По
этой
методике
были
испытаны
образцы
из
'стали
Ст.б.
35ГС,
30ХГ2С
и
стали
Д
класса
A-IV.
Результаты
этих
испытаний приведены
на
графиках,
уста
навливающих
аависимость
величины
ударной
ВЯЗ1КОСТИ
от
тем
пературы,
для
образцов
с
ожогом
и
для
обычных
стандартных
(рис.
48).
На
образцах
из
стали
Ст.Б
и
3БГС
обнаружено,
что
ожоги
повышают
склонность
'стали
'к
хрупкости;
У
стали
30ХГ2С
и
Д
класса
A-IV
наблюдается
противоположное
влияние
ожога;
в
результате
ожога
склонность
к
хрупкости
понижается.
Различ
ное
поведение
исследованных
сталей
объясняется
изменением
исходной
'структуры
в
результате
ожога.
В
'сталях
Ст.5
и
3БГС
феррито-перлитная
структура
превратилась
на
участке
HaHec~
ния
ожога
в
структуру
троосто-мартенсита.
В
этом
слу
чае
дейсгвие
ожога
объясняется
образованием
хрупкой
струк
туры,
иигеисвфвпируюшейраарушенне.
В
стали
30ХГ2С
исход-
1
Под
ожогом
понимают
резкое
изменение
структуры
стали
на
неболь
шом
участке
под
влиянием
кратковременного
сильного
местного
нагрева.
143
,
звт
4
•
I
"/
I
/"
I
J
I
I
I
I
J~
...
_..-<
t'-'
~I
~
)
-'~
9г
'(
с2.
~
I
~
)
~
J(
i
·г-
J
32
.10
~5
J
28
V
2;
./
--
w,.
2/1
I
41
I
12
ZU
'.
/
/8
I
/5
/
/
)
/q
/
(
~~
/2
...
~
I
/1
4
10
Н
J
. I
(
8
I
/'
fj
v
I
1/(
/
~
I~
l~
",,/
(
od
~
~
JO.rr2C
V
/--
---
/
Vt
•
.v
t
qf
t
k .-
~~
~~
.....q
=r-
",
/1
НЛОССО
АЛ
J
..
/
V
/
/
•
"
)
/
/
1(
J
/
V
J
/
J~
-~
I
.~~~
~-
~
~~
~-
~
......
)
;
ь
~
~
)0
~
~
19
~
26
~
~
2/1
~
~
22
20
18
1;
11/
/2
/0
В
6
"
2
IJ
-1iD
-41)
-2/1
о
+20
-I/J -1/{}
f6ИRe/Кlmvро.
·С
-10
о
+20
Рис.
48.
Влияние
ожога
на
величину
ударной
вязкости
стали:
---
посл·е
ожога;
- - - -
в
состоянии
поставки
144
ная
гроосто-м
аргенситная
структура
в
результате
ожога
прев
рагилась
в
пластичную
структуру
сорбита,
а в
стали
Д
класса
A-IV
при
ожоге
'происходит
выделение
растворенного
.в
а-железе
титана
и
поэтому
пластичность
стали
повышается
(96].
Наблю
лаемая
:при
прихватке
'стержней
из
стали
30ХГ2С
хрупкость
обязана
переходу
исходной
структуры
сорбита
или
феррито-пер
литной
в
'более
хрупкую
-
трсосго-маргенсига.
Следовательно,
влияние
ожога
на
склонность
стали
к
хрупкости
объясняется
из
менением
ее
'исходной
структуры:
при
переход-е
в
более
хрупкую
структуру
склонность стали
к
хрупкости
повышается
и,
наобо
рот,
пр-и
образовании
в
резульгаге
ожога
более
пласгичнои
структуры
снижается.
Чувствительность
'стали
'К
ожогу
можно
рассматривать
в
качестве
одной
из
характеристик
свариваемо
сти стали.
Полученные
данные
позвол-или
'устЗ'новить
классификацию
арматурной
стали
,ПО
склонносги
ее
к
хрупкому
разрушению
(табл.
27).
Таблица
27
I(лассификация
арматурной
стали
по
склонности
к
хрупкому
разрушению
Классы
I
Состояние
поставки
I
Температура
стали
Марка
стали
или вид
обработки
п~g~~~:т~~д:~·
._-
1
СТ.
Зкп,
КСТ.
Зкп,
ВСТ.
3КП'I
Горячекатаная
+20-;-.-20
ВКСт.
Зкп,
65ГС,
30ХГ2С
Ст.
5
\
Упрочненная
ВЫТЯЖКОЙ
на
5,5~,
горячекатаная
11
Ст.
Зпс,
КСт.
Зпс,
ВСт.
Зпс,
Горячекатаная
-10-;-.-30
ВКСт.
Зпс,
Ст.
5пс,
КСт.5пс,
ВСТ.
бпс,
ВКСт.
5пс
35ГС
I
Упрочненная
вытяжкой
на
3,5%
111
Ст.
3,
КСт.
3,
ВСт.
3,
Горячекатаная
-30+-40
ВКСт.
3,
Ст.
5,
КСт.
5,
ВСТ.
5,
ВКСт.
5,
35ГС
IV
v
У1
25Г2С
18Г2С
СТ.
5,
25Г2С,
35ГС
Горячекатаная
I
-40
-;--60
I
Горячекатаная
I
-60
I
Термически
упрочненная
I
-60-;-.-80
Классы
арматурной
стали
установдены
ъ
эависимости
ог
температуры
порога
хладноломкости,
Предложенная
классифи
кация
позволяет
усгановитъ
оёласти
применения
'СТержневой
арматуры
из
разных
сталей
в
зависимости
от
эксплуатационной
температуры
жвлеэобегонных
конструкций.
10
Соколовский
145
ГЛАВА
VI
пючность
СТАЛИ
ПРИ
ПОВТОРНО-П'ЕРЕМЕННЫХ
НАГРУЗКАХ
1.
ФАНТОРЫ,
-ВЛИЯЮЩИЕ
НА
ВЫНОСЛИВОСТЬ
СТАЛИ
Арматуру
периодического
профиля
широко
применяют
в
же
лезобетонных
конструкциях,
полвергающихся
:при
эксплуагации
многократно
повторяющимся
переменным
нагрузкам.
К
такого
рода
ко.НСТРУКЦ1ИЯМ
относятся
мосты,
железнодорожные
шпалы,
подкрановые
балки,
краны-перегруж
агели
и
ряд других
эле
ментов
'конструкций
и
сооружений,
В
связи
с
этим
'возникает
потребность
в
определении
ВЫ'НОС
ливости
арматурных
сталей,
применяемых
для
изготовления
1'4.-
кого
рода
КОНСТрУ'~ций,
а
также
в
изучении
действительной
их
работы
в
условиях
.повторно-переменных
.нагружений.
Работа
ряда
конструкций,
подвергающихся
переменным
нагружениям,
осложняется
эксплуатацией
их
при
пониженной
температуре.
Следовательно,
работу
'По
изучению
выносливости
железобетон
НЫХ
конструкций
следует
разделить
на
два
этапа:
определение
пределов
выносливости
арматурной
стали,
подобранной
по
ме
ханическим
свойствам,
и
исследование
работы
конструкций
при
повторно-переменных
нагружениях
'в
условняхг
блнзяонх
к
эк
сплуагационным.
На
предел выносливости
арматурной
'стали
влияют
химичес
кий
состав
стали,
профиль,
наклеп,
термическая
обработка,
сварка
и
другие
факторы,
2.
ВЛИЯНИЕ
ХИМИЧЕСКОГО
СОСТАВА
Зависимостъ
предела
выносливости
от
химического
состава
можно
установить
путем
сравнения
результатов
испытаний
на
выносливость
стержней
из
углеродистой
и
ниэколегированной
стали.
Вибрационную
прочность
стержней
.периолического
профиля
из
углеродистой
стали
Ст.Б
и
низколегированной
марки
2БГ2С
146
устанавливали
осевым
растяжением
натурных
образцов
при
коэффициенте
асимметрии
цикла
р
= 0,25
и
р
= 0,5
на
базе
испытания
N
ь
= 2 ·
106
циклов
.[97].
Результаты
испытаний
приведены
в
табл.
28
и
изображены
в
виде
линий
выносливости
на
рис.
49.
Таблица
28
Пределы
выносливости
исследованных
сталей
Коэффициент
Диаметр
стержня
асимметрии
цикла
Предел
выносливости
Марка
стали
.м.м
(Jмин
йШl'
кг/
.м.м
l
р=--
а
м
а
к
с
Ст.5
14
I
0,25
I
20,3
0,5
28,8
20
I
0,25
I
18,0
0,5
20,7
28
I
0,25
I
21,9
0,5
27,2
25Г2С
12
I
0,25
,
23,2
0,5
I
30,3
22
I
0,25
I
23,85
0,5
30,2
Belgium
I
12
0,2
21,0
При
аналогичных
условиях
испытания
определяли
пределы
выносливости
стержней
периодического
профиля
из
стали
Ст.5,
25Г2С
'и
35ГС
[98].
Результаты
испытаний
на
выносливосгь
ста
ли
Ст.5
и
25Г2С
почти
не
отличаются
от
данных
предыдущего
исследования;
предел
выносливости
стержней
периодического
профиля
диаметром
25
мм
из
стали
35ГС
при
коэффициенте
асимметрии
р
= 0,2
оказался
равным
19,6-21,6
кглмм»,
Иссле
дованные
стали
различны
IПО
химическому
составу,
особенно
по
содержанию
марганца
и
кремния.
Сталь
Ст.5
сильно
отличается
от
ниэколегированной
стали
25Г2С
и
35ГС
не
только
по
хими
ческому
составу,
но
и
'по
прочностным
характеристикам,
кото
рые
у
нее
значительно
ниже,
чем
у
этих
сталей.
Однако
данными
исследованиями
установлено.
что
химический
'состав,
определя
ющий
главным
образом
механическиь
эсвойствг
стали,
сравни
тельно
'В
небольшой
степени
влияет
на
.предел
выносливости
стержней.
Подобные
же
результаты
были
получены
.при
испытании
на
ВЫ1НОСЛИВОСТЬ
осевой
переменной
'нагрузкой
стержней
.периоди-
10· 147
ческого
профиля
диаметром
16
мм
из
стали
Ст.Б
и
из
стали
.ЗОХГ2С
и
23ГС2
диаметром
28
мм
[99].
Испытание
производи
.ли
при
коэффициенте
асимметрии
цикла
0,2
на базе
испытании
3 "
l!'
z
я
" 5 G
78
9 10
1
1$18910
g
"""""~
.;O·a2~a25
r---
.....
iIOO.
........
~
r---
~~
'о
~~
~
~
л
~
~Ioo..
~
-~"'-
,~
Г"2>'
2
"'~
..........
~
~
о
/
~
.
'о
I
,~
,6
РИ1С.
49.
Л:И!НИИ
вынослнеости
при
осевом
растяжении
стержней
периодического
профиля:
1 -
Ст.5,
диаметр
14
мм;
2 -
2SГ2С,
диаметр
12
мм
/01 /0
/r/o
l
10'
'1UСЛQ
ЦUК//Qll,N
/IOIJIJ.
I
~
•
~
..
~
'о/А
о.
~
~
•
~
,~
~
~
~
~
2~VИIII--I~-+_+_+_--f
~
~
~
'80fl4vt---+--~~-+---+-----t
~
,~
IIOO/{t--t----+--+-+---t
'IJ"
/tr
2'/0
10"J
"нели
циклоl
"
Н-
•
о.
а
&fOO,.---.........-.....-.....--_
~
~:
!!IIO
!----It--..-+-----4
~
~
~
'1500
t----+-~+_-_f
~
11}
~
/0'
2I1D~
/11"
""еЛ8
циклоl
1;
N
"
2·
106
циклов.
Результаты
испытаний
в
виде
линий
выносливо-
сти
приведены
на
рис.
50.
Предел
выносливости
стержней
из
стали
СТ.5
(Й-w
=
= 21,0
кг/мм
2
)
и
из
более
прочной
низколегированной
стали
"
Рис.
50.
Кривые
ВЫНОСЛИ1ВОСТИ
при
осевом
Iра.сгяжении
стержней
периодического
профиля:
а
-
Ст.б,
диаметр
16
мм;
б
-
ЗОХГ2С.
диаметр
28
MM~
8 -
2ЗГС2,
диаметр
28
мм
<8 -
образец
слоиался,
С
-
образец
не
сломался)
2ЗГС2
(а-
и
,
= 21,5
кг/мм
2
)
почти
одинаков,
и
только
у
значи
тельно
более
прочных
стержней
из
стали
30ХГ2С
он
несколько
148
повышен
(CJ-w
= 23,9
к,г/М,М,2).
Таюим
образом,
результаты
этого
исследования псдтверднлн.
что
.на
предел
выносливости
в
основ
ном
влияет
не
химическийсостав
стали
и
ее
механические
свой
ства,
а
периодический
профиль.
3.
ВЛИЯНИЕ
ПРОфИЛ'Я
Исследование
внешнего
вила
изломов
стержней.
позволило
устаНОВ1ИТЬ
влияние
профиля
на
характер
разрушения
и
опре
делить
наиболее
опасную
зону
профиля,
в
которой
возникает
начальная
трещина.
В
большинстве
случаев
разрушение
стержней
начиналось
от
одного
из
продольных
ребер
или
.по
впадине
вБЛ1ИЗИ
продольно
го
ребра;
в
некоторых
образцах
обнаружены
поперечные
тре
щины
у
места
разрыва;
идущие,
как
правило,
вдоль
впадины
между
ребрами,
Образование
трещин
начинается
в
участках
наибольшей
концентрации
напряжений,
у
мест
пересечений
на
клонных
и
продольных
ребер.
Влияние
профиля
на
понижение
величины
вибрационной
лрочносги
подтверждают
исследования
[100
и
др.],
которыми
установлено,
что
предел
выносливости
стержней
.периодического
профиля
оказался
значительно
ПОНН
женным
по
сравнению
с
пределом
выносливости
гладких
стержней.
При
этом
влияние
профиля
возрастает
с
увеличением
прочности
стали,
что
является
особенно
важным
в
свяэи
с
пер
спективой
упрочнения
арматурной
стали
'путем
термической
обработки.
До
'настоящего
времени
выбор
типа
периодического
профиля,
а
также
конструкции
его
элементов,
представляющей
систему
ребер
на
'поверхности,
пронэводили
главным
образом
из
условий
сцепления
арматуры
с
бетоном,
а
также
технологич
ности
изготовления
профиля.
Меньшее
внимание
при
этом
уделяли
влиянию
типа
профи
ля
при
статических
и
особенно
переменных
нагрузках.
За
по
следнее
время
всвяаи
'с
шовышением
прочности
арм
агурнои
стали
появились
более
опти.мальные
типы
профилей,
у
которых
обнаружена
тенденция
!К
понижению
концентрации
напряже
ний.
В
качестве
примера
могут
служить
профили
холоднолефор
мированной
стали
типа
Тор
и
термически
упрочненной
СИГМ8
стали
марки
St160
(аь
160
кг/мм
2
)
.
Профиль
стержней
этих
типов
освобожден
от
излишних
концентраторов.
С
целью
изучения
влияния
на
усталостную
прочность
профи
ля
стержневой
арматуры
предложен
специальный
метод
испы
тания
на
выносливость,
позволяющий
произвести
оценку
'влия
ния
каждого
из
элементов
периодического
профиля
{97].
Испытание
на
выносливость
растяжением
выявляет
влия
ние
не
каждого
из
элементов,
а
лишь
самого
опасного.
Методом,
устанавливающим
разлельвое
влияние
'каждого
элемента
про
филя,
является
испытание
выносливости
стержня
поперечным
149