Соколовский П.И. Арматурные стали

Подождите немного. Документ загружается.

лагается

на

ограниченной

части

длины

образца,

равной

полу

тора

двум

его

диаметрам.

Способность

алоуглеродистой

стали

равномерным

дефор

мациям

условиях

железобетонного

элемента

остается

практи

чески

неиспользованной,

поэтому

для

такой

стали

характеристи

ки

пластических

свойств

виде

относительного

удлин€ния

(65,

610)

удовлетворяют

требованиям

практи·ки.

Высокопрочные

ста

ли

обладают

значительно

меньшей

пластичностью,

поэтому

Г~_~

~~_~,

L~-~---

-------------------~

1 2 3 " S G 7 8 9 10 '1

11 - --LJ

Рис.

30.

Схема

распределения

деформ

аций

по

длине

образца

для

них

важна

способность

равномерным

пластическим

дефор

мациям,

т.

е.

равномерное

удлинение

(Вравн).

Кроме

того,

равно

мерное

удлинение

имеет

большое

значение

для

стержней

боль

шой

длины,

т.

е.

арматуры,

применяемой

железобетонных

кон

струкциях.

Следовательно,

наряду

полным

удлинением

для

высоко

прочной

стали

важной

характеристикой

является

равномерное

удлинение.

Между

равномерной

деформацией

Вравн

условными

деформациями

610

имеется

определенная

зависимость.

Об

щее

удлинение

состоит

ИЗ

суммы

равномерного

удлинения

~lpanH

сосредоточенного

удлинения

l~1a}{c.

Отсюда

полная

вели

чина

деформации

составляет

~lo

' (7)

120

при

этом

[рави

~[o

[мане

У'

где

.и

коэффициенты,

характерные

для

геометрически

добных

обраЗЦ1ОВ

из

данной

стали;

[о

расчетная

длина;

начальное

поперечное

сечение

образца.

Если

разделить

выражение

(7)

на

расчетную

длину

[о,

ТО

лучим

относительное

удлинение

-L

VrFn

по-

(8)

Рис.

31.

Диаграмма

-напряжение

деформация

стали

зависимости

от

ее

состава

состояния:

1 -

Ст.3

площадкой

текучести;

---:....

холоднодеформированная

сталь;

3 -

высокопрочная

горячекатаная

сталь;

4 -

термичесюи

обработанная

сталь

При

замене

выражении

(8)

[о

на

10d

5d,

т. е.

на

расчет

ные

нормы,

и,

решая

два

таких

уравнения,

получим

равномер-

ное

удлинение

Характер,

диаграммы

напря

жение

деформация

большой

степени

зависит

от

сосгааа

стали

еесосгояния.

На

диаграмме

(рис.

31)

для

сравнения

приве-

цены

криtiые

растяжения

мят

кой

малоуглеродистой

стали,

которой

наблюдается

площадка

текучести,

высокопрочной

горя-

чекаганой

стали,

которой

пло

щадка

текучести

исчезла;

холод

нодеформированной

'стали

по-

степенным

плавным

переходом

от

упругого

участка

пластиче

скому,

криволинейный

участок

равномерно

распространен

по

всей

области

диаграммы;

терми

чески

уггрочненной

стали

'с

быст

рым

переходом

после

упругого

участка

максимально

высокой

точке,

соответствующей

пределу

прочности,

резким

спадом

кривой

растяжения

после

этой

точки.

При

установлении

расчетного

сопротивления

высокопрочных

сталей

по

условному

пределу

текучести

при

небольшой

разнице'

этой

характеристики

пределом

прачности

коэффициент

одно

родиостидолжен

быть

установлен

более

низким.

Так,

например,.

для

горячскатаной

стали

'коэффициент

однородяости

составляет

0,9,

для

термически

упрочненной

он,

по-видимому,

должен:

быть

Пр,инят

не

более

0,8-0,85.

121

ПРО&А

НА

ХОЛОДНЫЙ

3АГИ&

При

изготовлении

некоторых

конструкций

возникает

.необ

ходимость

гибке

арматурных

стержней,

при

монтаже

армату

ры

загибе

концов

стержней.

Поэтому

технологическая

про

ба

на

холодный

загиб

для

стержневой

арматуры

является

обя

зательной.

Кроме

того,

проба

на

холодный

загиб

позволяет

уста

новить

стали

расслоения,

которые

не

были

обнаружены

при

испытании

на

:растяжение.

Проба

арматурных

стержней

на

холодный

загиб

осущест

вляется

по

ОСТ

1683.

Диаметр

оправки,

на

которой

производится

загиб

образца,

также

угол

загиба,

который

должен

выдержагь

образец

.беэ

появления

трещин,

для

различных

классов

арматурной

стали

установлены

ГОСТ

5781-61.

При

подборе

диаметра

оправки

для

испытания

стержней

разных

диаметров

из

различных

марок

сталей

возникает

вопрос,

насколько

правильно

установлен

диаметр

оправки.

Высказано

предположение

[71],

что

нейтраль

ный

слой

изогнутом

образце

.не

изменяет

своей

длины.

При

этом

сравнивали

относительное

удлинение

образца

при

растяже

нии

удлинением

'наружного

волокна

при

изгибе.

Это

является

ошибочным,

так

как

обе

эти

характеристики

принципиально

совершенно

различны.

качестве

сравнительной

характеристики

рекомендовано

[72]

ИСПОЛЬЗ1овать

величину

сужения

образца

при

растяжении,

так

как

обоих

случаях

при

сужении

изгибе

имеет

место

неод

народная

местная

деформация.

результате

исследования

уста

новлено,

что

условия

нспытания

на

холодный

загиб

образцов

любого

диаметра

можно

выбрать

исходя

из

величины

сосредо

точенной

деформации,

полученной

при

испытании

образцов

дан

ной

стали

на

растяжение.

Подбор

диаметра

оправ-ки

для

испы

тания

на

загиб

образцов

стержней

различного

диаметра

может

быть

произведен

по

экспериментальной

кривой,

устанавливаю

щей

зависимость

межлу

наибольшим

местным

удлинением

ОТ-

ношением

где

d -

диаметр

оправки;

D -

диаметр

стержня.

Исследовано

влияние

на

угол

загиба

периодического

профи

ЛЯ

холоднодеформированных

стержней

[73].

При

небольшом

угле

загиба

участках

расположения

поперечных

ребер

возникали

рещины.

При

испытании

обточенных

стержней

из

этой

же

стали

при

диаметре

оправки,

равном

5-10d,

угле

загиба

1800

тре

щины

не

ПОЯВЛ1ЯЛИСЬ.

Значительное

количество

обраЗ1ЦОВ

из

вы

сокопрочных

сталей,

например

сгали

30ХГ2С,

не

выдерживает

испытания

на

холодный

загиб.

При

этом

было

замечено,

что

об

разцы,

которые

не

выдержали

пробы

на

холодный

загиб,

имели

пониженное

удлинение.

122

ОСО&ЕННОСТИ

МЕТОДИКИ

ОПРЕДЕЛЕНИЯ

МЕХАНИЧЕСКИХ

СВОЙСТВ

АРМАТУРНОЙ

СТАЛИ

Основные

механические

свойства

арматурной

стали

на

рас

тяжение

холодный

загиб

определяют

по

ГОСТ

1497-61

ОСТ

1683.

При

этом

определение

характеристик

арматурной

стали

имеет

некоторые

специфические

особенности.

целью

определения

механических

свойств

стали,

ПРИ1бли

жаюшихся

условиям

работы

арматуры

железобетоиных

кон

сгрукциях,

испытывают

на

растяжение

главным

образом

натур

ные

образцы,

т.

е.

сохранившие

периодический

профиль;при

больших

диаметрах

арматурных

стержней

наличии

испыта

тельных

машин

ограниченной

мощности

испытывают

круглые

точеные

образцы.

По

ГОСТ

5781-61

предусмотрено

испытание:

на

растяжение

точеных

круглых

обр

азцов,

начиная

диаметра

стержней

мм

и ВЫ1ше.

При

испытании

на

растяжение

длина

натурных

образцов,

вырезанных

из

стержней,

составляет

для

профиля

диаметром

мм

около

400

мм,

диаметром

мм

500-,600

мм

диаметром

22-40

мм

900

ММ.

Эта

длина

может

изменяться

'в

зависимосги

от

типа

испытательной

машины.

Площадь

поперечного сечения

натурных

образцов

из

стерж

ней

периодического

профиля

(Р)

определяют

по

'весу

длине

образцов

согласно

формуле

=-Q-

(10)

7,85L

где

Q -

вес

образца,

г;

L -

длина

образца,

СМ.

Физический

предел

текучести

определяют

непосредственно

по

машинной

диаграмме

растяжения

или

по

фиксации

растяги

ваюшей

нагрузки;

момент

характерного

.прекращения

роста

нагрузки

при

наступлении

текучести,-

по

показаниям

силоизме

ригеля,

Условный

предел

текучести

может

быть

определен

гра

фическим

методом

по

ГОСТ

1497-61.

большей

точностью

определение

усланного

предела

текучести

производят

помощью

тензомегров

(ГОСТ

1497-61).

При

этом

нельзя

допускать

одно

сторонней

установки

тензометра

'с

одинарным

отсчетом

из-за

неровностей

поверхности

натурных

образцов

периодического

профиля.

этом

случае

требуется

установить

на

образец

два

тензометра

по

одному

каждой

стороны

(по

периметру)

или

одного

тензометра

двойным

отсчетом.

При

испытании

высокопрочной

арматуры

хрупкое

разруше

ние

образца

может

возникнуть

до

появления

предела

текучести.

Это

может

вывести

из

строя

приборы,

также

ограничивает

сферу

их

действия

при

определении

ряда

характеристик.

Пред

ложенный

измеритель

конструкции

НИИЖБ

[74]

позволяет

про

водить

испытания

стали

повышенной

прочности

благодаря

наличию

шкал

большой

точности

пригоден

для

определения

не-

МЕХАНИЧЕСКИЕ

СВОЙСТВА.

АРМАТУРНОй

СТАЛИ

ПРИ

РАСТЯЖЕНИИ.

При

проведении

совмест

ных

НИИЖБ,

ЦНИI--1Чl'v\

УИМ

исследований

были

оп

ределены

механические

свои

ства

стержней

из

арматурной

стали,

поступающих

метал

лургических

заводов.

большинстве

случаев

ис

пытывали

новые

марки

арма

турной

стали

период

их

раз

работки

освоения

целью

корректировки

химического

состава

для

получения

требу-

емых

механических

свойств.

Испытание

механических

свойств

стали

производили

горячекатаном

виде

после

упрочнения

вытяжкой,

также

после

термической

обработки.

Результаты

этих

испытаний приведены

табл.

26.

Совместно

~ИМ

были

проведены

испытания

стали

Ст.5

полуспокойной

мартеновского

конвертерного

производсгва;

для

сравнения

проводили

также

параллельные

испытания

спо

койной

стали

Ст.5.

Проведенные

испытания

наряду

со

статисти

ческой

обработкой

данных

сдаточных

испытаний

позволили

уста

новить

необходимый

химический

состав

полvспокойной

стали

Ст.Б

для

получения

механических

свойств

оiинакового

уровня

со

свойствами

спокойной

стали.

Испытания

стали

35ГС

пе

риод

ее

освоения

также

позволили

установить

химический

со

став,

отвечающий

необходимым

механическим

свойствам

при

]24

обходимых

характеристик.

Общий

вид измерителя

деформаций

на

испытуемом

образце приведен

на

рис.

32.

Прибор

состоит

из

двух

одинаковых

зажимов,

упоров,

стоек,

измерительного

элемента

штанги

фиксаторами.

Фиксаторьв

при

установке

измерителя

на

образец

заранее

надевают

на

штангу

закрепляют:

один

на

риске

О,

другой

на

риске

циф

рой.

соответствующей

выбранной

базе

измерения.

качестве·

измерителя

применяется

пара

индикаторов

часового

типа

ценой

деления

0,01

или

0,001

0,.002

мм.

ДЛЯ

предохранения

прибора

от

падения

при

раз

рыве

образцов

рекомендуется

зажим

подвязывать

захва

там

испытательной

машины,

Рис.

32.

Общий

ВИД

измерителя

де

формаций

конструкции

НИИЖБ:

J -

зажимы;

2 -

упоры;

3 -

стойки;

4 -

фиксаторьв;

5 -

штанги;

изме

рнтельные

элементы

Механ

ическиё

свойства

стержневой

арматуры

пр"

i'асtяжеJНtU

Таолица

Марка

Дна-

Предел

прочности

ОЬ

Предел

текучести

Относительное

удлинение

стали

метр

Вид

обработки

K2/MMI

кг/мм!

81. %

a/~b

М,М

мин

имум

аксимум\среднеt:'

и н и

му

ма

ум

среди

ее

минимумl

максимум'среднее

Ст.5сп

Горячекатаная

54,2

60,3

57,5

35,1

36,7

35,9

29,2

35,0

30,4

0,65

55,1

58,2 56,3

30,2

34,5

32,3

22,5

28,1

26,3

0,58

53,5

54,7

54,1

30,3

31,8

31,3

20,6

26,6

23,0

0,58

53,9

57,2

55,7

30,0 32,4

31,2

26,0

30,8

27,7

0,56

КСт.5пс*

Горячекатаная

'81

58'4155'7

34,4

38,4

136'51

21,2

26,0

124,1

10'65

50,0

58,6 55,9

31,0

36,4

34,6

18,9

26,9

23,4

0,62

55,0

65,

58,5

31,5

38,8

35,9

18,6

26,0

22,7

0,61

25,8 10,64

27,0

0,66

27,4 0,65

26,1 10,65.

30,4

0,52

33,3

0,56

9,0

I 0,62

26,7 10,60

24,1 0,63

22,0

0,61

'310,62

21,7

0,63

19,6

0,55

15,6

23,0

22,5

21,0

28,1

31,1

29,3

30,0

23,3

27,2

31,3

36,0

2,5

22,7

23,3

25,3

21,8

18,3

20,0

25,5

30,0

32,6

20,5

17,0

37, 1 I

44,4

42,0

40,0

44,0

34,8 1

31,4

33,1

94,0

35,0

33,7

32,9

38,2

51,2

43,0

44,2

41,2

44,5

35,0

31,7

33,2

130

35,0

35,5

34,5

36,0

37,6

41,3

42.8

39,0

42,9

34,5

31,3

33,0

35,0

32,0

31,5

63,0

62'31

70,0

69,3

68,81

61,5

68,5

5З,21

59,8

58,7

56'31

53,1

59,6

\126,6l

64,0

78,6

70,8

53,3

60,1

59,0

56,5

55,0

67,5

70,3

63,3

69,3

152

53,2

59,4

58,5

60,6

62,0

67,8

60,2

67,4

I 103,0

56,0

51,0

52,5

Горячекатаная

орячекатан

ан

40*

•

Определение

относительного

удлинения

производилось

на

образцах

десятикратной

длины

= 1

d).

25Г2С

35ГС

18Г2С

30ХГ2С

мст.5ПС"'j

класса

Горячекатаная

94,8

114,7

102,0

54,0

77,0

62,0

5,6

15,7

13,8

0,61

A-IV

88,7

95,7

93,

56,5

70,2

61,0

8,0

20,0

15,2

0,65

87,6

97,7

92,2

53,1

71,0

61,6

10,0

20,8

15,2

0.67

86,3

107,0

97,5

53,3

70,5

65,3

4,2

16,2

7,6

0,67

t\:)

с1

Продолжение

табл.

Диа-

Предел

прочностн

"ь

Предел

текучести

CJs

Относительное

длинен

не

Марка

Вид

обработки

кг/мм

кг/

мм-

05' %

a/~b

стали

метр

мм

минимумl

'Iаксимум\среднее

минимумlмаксимум\среднее

минимумlмаксимумlсреднее

класса

Горячекатаная

103,0

113,0

108,2

63,5

71,5

66,7

9,3

17,1

13,9 0,61

A-IV

94~0

110,8

104,4

63,7

74,8

67,7

4,5

11,0

6,7

0,64

89,0

105,5

101,6

64,5

70,3

67,0

1,6

15,0

8,5

0,66

84,9

106,8

94,2

54,0

64,3

59,8

3,1

16,2

12,0

0,63

класса

A-IV

класса

A-IV

65ГС

Ст.5

25Г2С

35ГС

Ст.5

25Г2С

14 I

16 I

12 \

Горячекатаная

Горячекатацая

Горячакатаная

Холоднодеформированная

Закалка

-t-

отпуск

6000

5000

Закалка

-1-

отпуск

40О

4000

93,6

I 100,5 I

65,5

97,1

57,3

54,1

57,5

65,0

67,0

66,0

65,0

62,5

109,0

101,0

102,0 I99,41

105,5 1102, 31

88,0

1 78,11

98,7

98,0

60,2

59,81

61,3

57,3

60,0

58,7

74,0

70,31

71,4

68,7

71,5

I 68,61

74,5

I 68,1

65,0

63,8

117,0 1112,01

114,

107,0

62,3

61,5

47,3

51,0

53,6

49,0

44,1

59,5

55,7

49,5

48,0

47,0

100,0

78,5

78,0

70,41

67,8

I 64, 31

76,0

66,71

55,3

54,4

56,8

I 54,81

57,8

53,0

57,6

50,8

67,5

63,5\

64,6

I 60,21

52,0

I 50,81

50,5

49,0

49,

47,8

110,0

1104,01

108,0

93,8

14,3

11,2

15,7

16,3

12,8

3,6

15,2

11,2

21,5

21,0

20,5

6,6

9,6

17,8

13,0

2,3

17,2

21,3

19,5

18,0

18,4

19,2

23,0

23,5

8,3

13,8

16,0

10,6]

12,0

I0,61

1,1

10,85

16,1

0,55

18,4 10,93

15,7

0,93

7,6

0,87

I 16,8 10,90

16,2

\ 0,89

22,5 1

0,74

21,6

0,72

21,5

0,75

10,93

(1,3

0,87

35ГС

Закалка

отпуск

4CGo·C

110,3

115,5

112,6 104,0

112,5

107,6

6,4

8,0

7,1

0,95

4! ((

94,0

109,9

105,6

88,0

105,0

96,1

5,7

12,3

9,0

0,91

5СО

91,2

100,4

94,6

74,5

92,8

83,9

7,8

14,7

11,8

0,87

4СО

110,1

110,2

110,1

94,7

99,2

96,9

10,0

10,4

10,2

0,88

30ХГ2С

I 12 01

Закалка

отпуск

4000

1129,0

25 4000

134,0

4000

138,9

65ГС

I 14 I

Закалка

ОТПУС

4000

!ЗЗ,б

133,0

/131

'31114,0

135,0

134,2 118,0

139,5

139,1 124,2

!35?:5

\134,5

\ 125,5

117,0

1116,01

6,5

122,

119,9

6,8

126, 5 125,

126,9 \126,1 \ 8?3

7,5

7,7

8,5

10,0

7,0

10,89

8,6

0,88

8,1

0,90

9,3

\0,94

сохранении

удовлетворительной

свариваемости,

ревультате

этих

испытаний

нормы

по

химическому

составу

механическим

свойствам

стали

35Г'С

были

внесены

Г·ОСТ

5058-57.

За

последнее

время

ПРОВОДИЛ1И

испытания

высокопрочных

свариваемых

сталей

класса

A-IV,

предложенных

вместо

стали

30ХГ2С,

обладающей

неоднородностью

несгабильностью

ме

ханических

свойств,

Исследования

микроструктуры

стержней

из

стали

весьма

высокими

прочностными

характеристиками

при

пониженной

пластичности

установили

наличие

структуры

тро

осто-мартенсита;

при

удовлетворительных

механических

свойст

вах

структура

сорбито-перлитная,

Подробное

исследование

влияния

скорости

охлаждения

на

структуру

механические

свойства

приведено

работе

[10].

При

исследовании

новых

опыт

ных

сталей

было

установлено,

что

стали

класса

A-IV

необ

ХОД'И'мый

уровень

механических

свойств

сохраняется

при

диа

метре

стержней

до

мм;

для

стержней

больших

диаметров,

по-видимому,

следует

применятъ

сталь

г.

Наилучшее

сочетание

прочностных

пластических

свойств

показала

сталь

клас

са

A-IV;

стали

класса

A-IV

характеристики

прочности

не

сколько

ниже,

чем

стали

Б.

Таким

образом,

стали

этой

группы

могут

успехом

заме

нить

сталь

30ХГ2

1С.

При

этом

наилучшими

свойствами

обла

дает

сталь

Б,

затем д,

г,

В.

Следует

обратить

внимание

на

низ

кое

отношение

предела

текучести

пределу

прочности

ста

ли

В;

это,

ПО-1ВИДИМОМУ,

результат

не

окончательно

откорректи

рованного

химического

сосгава.

Механические

свойства

несвариваемой

высокопрочной

стали

65rIC

оказались

недостаточно

стабильными;

стержней

некото

рых

'плавок

при

высоких

прочностных

характеристиках

оказа

лась

очень

низкая

пластичность,

стержнях

других

плавок

недостаточно

высокие

прочностные

характеристики

при

удов

летворительной

пластичности.

Неоднородность

механических

свойств

следует

объяснить

не

окончательно

отработанной

техно

логией

не

откорректированным

химическим

составом

стали.

результате

вытяжки

холоднодеформированной

стали

сильно

повышается

предел

текучести

при

снижении

удлинения.

При

этом упрочнение

низколегированной

стали

25Г2С

35ГС

происходит

более

интенсив-но,

чем

углеродистой

стали

Ст.5.

Как

следовало

ожидать,

наиболее

эффективным

способом

упрочнения

арматурной

стали

является

термическая

обработка.

Повышение

предела

прочносги

стали

Ст.5

этом

случае

дохо

дит

до

20-350/0,

предела

текучести

до

35-700/0;

для

'ста

ли

35Г,С

предела

прочности

до

50-800/0

предела

текучести

до

100-1500/0

при сохранении

удовлетворительного

удлинения.

термически

упрочненной

арматурной

стали

предел

текучести

повышается

на

болЬ'шую

величину

по

сравнению

пределом.

прочности;

измельчение

структуры

после

термической

обработки

влияет

на

эту

характеристику

большей

степени.

127

ГЛАВА

склонность

СТАЛИ

хрупкому

РАЗРУШЕНИЮ

ОЦЕНКА

СКЛОННОСТИ

СТАЛИ

ХРУПКОМУ

РАЗРУШЕНИЮ

сталям,

применяемым

для

изготовления

арматуры

железо

бетонных

конструкций,

должны

предъявляться

требования

не

только

отношении

сгатической

прочности,

но

отношении

стойкости

их

ПРОТИ1В

хрупких

разрушений,

т.

е.

степени

их

надежности

при

эксплуатации

конструкциях,

настоящее

время

эти

требования

ГОСТах

отсутствуют.

Имеющиеся

экс

периментальные

данные

позволяют

установить

нормы

по

сопро

тивлению

хрупкому

разрушению

для

различных

классов

арма

турной

стали.

Особенно

важным

это

требование

является

для

конструкций,

эксплуатируемых

при

низких

температурах,

рабо

тающих

'в

условиях

ловторно-переменных

нагружений,

также

при

наличии

динамических

нагрузок.

При

определенной

для

данной

стали

критической

температуре

наступает

хрупкое

со

стояние,

при

сочетании

неблагоприятных

условий

эксплуата

ции

конструкций

могут

возникнуть

опасные

хрупкие

разруше

ния

арматуры.

большинстве

случаев

склонность

хрупкому

разрушению

обнаруживается

условиях

ударного

натружения

при

пони

женин

температуры.

Сопротивление

стали

хрупкому

разруше

нию

усганавливается

испытанием

обраЗЦ1ОВ

на

удар

при

пере

менной

температуре,

выбираемой

определенных

пределах.

Этим

испытанием

определяется

зависимость

величины

ударной

вязкости

от

температуры.

Одновременно

выявляегся

критиче

ский

интервал

хрупкости,

т. е.

интервал

температур,

имеющий

границы:

верхнюю

(TJ{l)'

соответствующую

началу

перехода

из

вязкого

состояния

хрупкое,

нижнюю

(Т

соотеетствую

щую

полному

переходу

'в

хрупкое

состояние.

Фактором,

усиливающим

склонность

арматурных

стержней

хрупкости,

является

периодический

профиль.

играющий

при

этом

роль

надреза.

128

Оценкой

сопротивления

сгалихрупкомур

аарушению

·служит

критическая'

температура

хрупкости,

соответствующая

нижней

границе

(рис.

3-3).

С'целью

определения

пригодности

ис

...

нольэования

различных

сталей

условиях:

эксплуатации

при

низких

температурах

.был

предложен

[75]

критерий

виде

так

называемого

запаса

вязкости

,(11)

Рис.

3'3.

диаграмма

.перехода

стали

из

вяз

кого

состояния

хрупков

при

ударном

'изгибе:

т'о

верхняя

граница

критического

интервала

хрупкости;

иравый

порог

области

рас-

сеяния

ударной

'вязкости;

»:

-левы"

порог

К.

области

рассеявия

ударной

вязкости;

Ка

нижняя

граница

критнческоге

интервала

хруп

·КОСТИ

~дe

То-наиболее

низкая

эксплуатационная

температура;

критическая

температура.

При

выяснении

при-

8It

роды

ударной

хрупкости

Н. Н.

Давиденковым

бы-

ло

установлено,

что

во-

локнистые

изломы

со-

ответствуют

вязкому

раз-

рушению;

они

происходят

при

пластической

дефор-

мации

путем

среза

пре-

имущественно

по'

плоско-

сти

сдвига;

КРИС~2лличе-

LL----J'""'"----1~------~~---J

7;,

ские

изломы,

соответ-

ствующие

хрупкому

раз

рушению,

происходят-

по·

граням

куба.

Поэтому

качестве

сравнительного

~ритерия

склонности

ста

ли

хрупкости

принята

величина

отношения

пло

щадей,

занятых

участка

ми

волокнистого

кри

сталлического

строения

сечении

излома

[76].

П1РИ

этом

волокнистое

строение

излома

отвечает

вязкому,

кристаллическое

хрупкому

виду

раз

рушения

ряде

случаев

разрушение

имеет

место

при

зернистом

из

ломе,

волокнистый

характер

излома

может

перейти

зерни

стый

по

'Всей

поверхности

разрушения

даже

после

значитель

ной

пластической

деформации

[77].

Следовательно,

по виду

из

лома

нельзя

точно

судить

осклоннос~и

стали

хрупкому

разрушению.

Это

было

подтверждено

при

анализе

изломов

боль

шого

количества

стандартных

образцов

из

арматурной

стали

при

испытании

на

ударный

изгиб

зависимости

от

темпера

ТУРЫ.'

За

критическую

принимают

температуру,

при

которой

'хотя

бы

один

образец

имеет

ударную

'вязкость

ниже

кг.мJс.м

•

СОКОЛОВСКИЙ

129