Розенберг Л.Д. Физика и техника мощного ультразвука. Книга 1. Источники мощного ультразвука OCR
Подождите немного. Документ загружается.
Для
импульсной
работы
стержневого
газоструйного
излучателя
метод
механического
прерывания
струи,
предложенный
в
работе
[621,
непри
меним,
но
модуляции
звука
в
стержневых
конструкциях
можно
легко
до
биться,
периодически
удаляя
донышко
от
резонатора
с
помощью
цент
рального
стержня
и
кулачкового
механизма
[80].
:Когда
донышко
при
жато
к
резонатору,
наблюдается
генерация
звука,
а
когда
оно
отодвинуто
от
корпуса
резонатора
и
воздух
вытекает
через
образовавшуюся
щель,
происходит
срыв
генерации.
Используя
дополнительную
электромагнит
ную
систему,
можно
обеспечить
работу
излучателя
в
телеграфном
режиме.
Глава
6
МЕТОДЫ
У
ДА.JIЕВИИ
ОТР
АБОТ
АННОГО
ВОЗДУХА
Все
излучатели,
в
которых
используется
сжатый
воздух,
имеют
общий
недостаток
-
в
них
трудно
получить акустическую
энергию
в
«чистом»
виде.
В
«чистом»
виде
-
это
значит
без
сопровождающего
потока
отрабо
танного
газа,
который
принципиально
необходим
для
возбуждения
аку
стических
колебаний
в
любых
аэродинамических
преобразователях,
ибо
попадание
в
озвучиваемый
объем
отработанного
воздуха
крайне
неже
лательНо.
При
использовании
свистков
в
технологических
целях
обра
ботке
подвергается
газ
(или
смесь
газов)
заданного
состава
с
определен
ными
физико-химическими
параметрами,
поэтому
введение
дополнитель
ного
газа
может
сильно
изменить
технологический
режим
(температуру,
влажность,
состав
газа),
ухудшить
качество
получаемого
продукта
или
вызвать
образование
взрывоопасных
смесей.
Одной
из
важнейших
проб
лем
при
конструировании
аппаратуры
для
акустической
обработки
газо
вых
сред,
таким
образом,
является
нахождение
наиболее
рационального
метода
удаления
из
камеры
озвучивания
отработанного
газа,
вышедшего
из
газоструйного
излучателя.
Очевидно,
что
в
каждом
конкретном
случае
эта
задача
может
быть
решена
различными
путями.
Так,
при
акустической
обработке
газа,
нахо
дящегося
под
давлением,
можно
использовать
этот
газ
в
качестве
рабо
чего
тела.
Применив
свисток
обратного
действия,
можно
при
сравнитель
но
небольшом
расходе
газа
через
излучатель
обеспечить
обработку
значи
тельного
количества
продукта.
В
некоторых
случаях
вместо
него
можно
использовать
какой-нибудь
другой
газ,
подходящий
по
условиям
технологического
процесса,
напри
мер
азот.
Однако
такой
метод
нельзя
рекомендовать
для
широкого
исполь
зования,
так
как
он
сложен
и
стоимость
акустической
энергии,
полученной
подобным
путем,
высока.
Наиболее
простым
методом
удаления
отработанного
воздуха
следует
считать
применение
разделительных
мембран,
отделяющих
рабочую
ка
меру
от
промежуточной,
из
которой
воздух
выбрасывается
в
атмосферу
или
используется
вновь
для
питания
компремирующего
устройства.
Ос
новное
преимущество
такого
метода
отделения
отработанного
газа
состоит
в
возможности
полной
герметизации
отрабатываемого
объема.
В
лабора
торных
условиях
мембранный
метод
имеет
несомненные
преимущества
перед
другими
способами,
так
как
позволяет
легко
избавиться
от
отра
ботанного
воздуха.
В
промышленных
условиях
использование
мембран
встречает
серьезные
трудности,
преодолеть
KOTopыe~
пока
не
удается.
1.01.
R
разделительным
мембранам
предъявляется
целый
ряд
противоречи
вых
требований.
С
одной
стороны,
мембрана
должна
обладать
высокой
статической
прочностью,
чтобы
выдержать
напор
воздуха,
и
высокой
усталостной
прочностью,
обеспечивающей
возможность
длительной
ра
боты
прп
знакопеременных
нагрузках
большой
амплитуды.
С
другой
стороны,
для
эффективной
передачи
акустической
энергии
мембрана
должна
изготовляться
из
материалов
с
малым
удельным
весом
и
быть
до
статочно
тонкой,
чтобы
ее
инерциальное
сопротивление
было
существенно
меньше
акустического
сопротивления
окружающей
газовой
среды,
т. е.
ре
>-
00
т ,
где
т =
pMt
-
масса
единицы
площади
мембраны
(Рм
-
плот
ность
материала
мембраны,
t -
ее
толщина),
ибо
только
в
этом
случае
можно
получить
коэффициент
прохождения
энергии,
близкий
к
100%.
Рпс.
71.
Схема
устройства
для
настройки
разделитель
ной
диафрагмы
1 -
мембрана;
2 -
l\ОРПУС;
3 -
l\ОЛЬЦО
для
натяжения
мем
браны;
4 -
червячная
пара
для
вращения
натяжного
l\ольца;
IJ
-
штифт
Рис.
72.
Излучатель
с
на
строенной
разделительной
мембраной
Для
воздуха
при
нормальных
условиях
ре
=
42
ак.
о.м.;
леГRО
подсчи
тать,
что
уже
при
частоте
f = 1
кгц
(00
= 6,28·103
гц)
для
полного
прохож
дения
звуковой
волны
через
пластмассовую
перегородку
с
Рм
~
1
г/е.м.
3
ее
толщина
не
должна
превышать
7
.м.к.
С
повышением
частоты
толщина
мембраны
должна
соответственно
уменьшаться.
Очевидно,
что
уже
на
средних
частотах
звукового
диапазона
указан
ное
условие
выполнено
быть
не
может,
так
KaR
для
достижения
достаточ
ной
прочности
толщину
мембраны
следует
брать
не
менее
20
.м.к
(обычно
она
составляет:
40-50
.м.к).
В
случае
применения
мембран
такой
толщины
передача
энергии
ОRазывается
неэффективноЙ.
KaR
правило,
минималь
ные
потери
достигают
3-4
дб,
что
соответствует
коэффициенту
прохожде
ния
энергии
0,5-0,4,
а
реально
пластмассовые
мембраны
на
частотах
свы
ше
3-4
кгц
ПРОПУСRают
не
более
25
%
подводимой
акустической
энергии.
Столь
малый
Rоэффициент
прохождения
существенно
снижает
и
без
того
невысокий
К.п.Д.
аRустических
преобразователей,
поэтому
мембранный
метод
использовать
нерационально.
Былп
предприняты
попытки
применить
резонансные
мембраны,
соб
ственная
частота
которых
может
путем
натяжения
настраиваться
на
ча
стоту
излучения.
Принципиальная
схема такой
настраиваемой
мембраны
показана
на
рис.
71.
С
помощью
внутреннего
ввинчивающегося
кольца
пластмассовая
мембрана
натягивается
до
нужных
пределов.
R
сожалению,
мембраны
больших
размеров,
изготовленные
из
пластмасс,
не
удается
на
тянуть
достаточно
равномерно;
кроме
того,
со
временем
материал
стареет
и
вытягивается.
МеталличеСRая
же
фольга
не
обладает
достаточной
вы
носливостью
R
знакопеременным
напряжениям
и,
как
правило,
через
1-2
часа
работы
разрушается.
Поэтому,
несмотря
на
сравнительно
вы
СОRИЙ
Rоэффициент
пропускания,
реЗ0нансные
мембраны
также
мало
пер
спективны
в
промышленных
условиях.
Именно
поэтому
мембраны
исполь
зуются
лишь
в
лабораторных
и
опытных
установках,
где
потери
энергии
и
малая
длительность
работы
не
играют
решающего
значения.
Наилуч-
:102
шими
материалами
для
разделительных
мембран,
по
нашим
наблюдениям,
следует
считать
пластмассы
типа
лавсан,
перфоль
и
нейлон.
Так,
нейлоно
вая
пленка
английского
производства
толщиной
около
30
.м-п
проработала
на
нашей
опытной
установке
около
полугода.
Несколько
худшие
резуль
таты
получены
при
использовании
лавсановой
пленки.
Мембрана
толщи
ной
40.мУ>
может
работать
при
амплитуде
колебаний
0,2-0
3
.м.м
в
течение
сотен
часов.
Рис.
73.
Промышленный
вариант
излучателя
с
выбросом
воздуха
(ГС-5А)
Имеются
сообщения
[83, 84],
что
с
помощью
резонансных
металличе
ских
мембран,
являющихся
частью
газоструйного
генератора
(дном
резо
нансной
камеры,
как
это
показано
на
рис.
72),
можно
добиться
получе
ния
значительных
интенсивностей
за
мембраной.
Так,
на
частоте
5
r;гц,
при
полном
разделении
предварительной
и
озвучиваемой
камер,
была
по
лучена
интенсивность
около
1
emjCoМ
2
•
Однако
никаких
данных
о
длитель
НОСТII
работы
такой
системы и
о ее
устойчивости
приведено
не
было.
Ана
логичные
устройства
были
использованы
для
передачи
акустических
ко
лебаний
из
газовой
среды
в
жидкую
[85],
хотя,
как
и
следовало
ожидать,
коэффициент
передачи
энергии
оказался очень
незначительным
(0,34%).
Следует
полагать,
что
при
высокой
добротности
диафрагмы,
работающей
в
воздухе,
коэффициент
передачи
будет
сильно
зависеть
от
возможности
поддержания
вполне определенной
рабочей
частоты,
что
для
газоструй
ных
излучателей
весьма
затруднительно.
В
связи
с
этим
разными
авто
рами
предприняты
попытки
использовать
для
удаления
воздуха
несколь
ко
иной
принцип.
При
исследовании
поля
скоростей
отработанного
воздуха
было
обна
ружено
[52],
что
при
определенных
настройках
генератора
ГС-5
воздух,
выходящий
из
сопла,
обтекает
резонатор
узкой
конической
струей
(в
пре
делах
угла
+10°).
Так
как
при
наличии
параболического
рефлектора
максимум
излучения направлен
в
том
же
направлении,
то
было
предло
жено
R.l\feCTO
параболоида
использовать
систему,
подобную
описанной
в
работах
[57, 58].
Предполагал
ось,
что
направления
звуковой
энергии
и
потока
воздуха
будут
перпендикулярны
друг
другу
и
их
можно
будет
разделить
без
больших
потерь
акустической
энергии.
Промышленный
1.03
вариант
такого
генератора
с
выбросом
воздуха
через
боковую
отводную
трубу
показан
на
рис.
73,
а
его
схема
на
рис.
31,
б
(стр.
49).
Предложенный
метод
удаления
воздуха
чрезвычайно
прост
и
доста
точно
эффективен.
Однако
при
большом
сечении
отводной
трубы
потери
энергии
могут
оказаться
значительными.
Этот
принцип
был
положен
в
основу
удаления
отработанного
воздуха
из
генератора
ГСИ-1
(см.
рис.
42).
t------~
220
Рис.
74.
Схема
устройства
1I3лучателл
_
геИ-2
1 _
рефлентор;
2 -
держатель;
3 -
отводная
трубна;
4
-стержень;
5 -
сопло;
6 -
резонатор
Уменьшение
размера
выводного
стакана
позволило
несколько
снизить
по
тери
звуковой
энергии
(по
приблизительным
подсчетам
они
составляли
не
более
25%,
что
существенно
меньше
потерь
при
использовании
раздели
тельных
мембран).
В
газоструйном
стержневом
излучателе
ГСИ-2
тот
же
принцип
выб
роса
воздуха
был
применен
нами
для
генератора,
расположенного
в
пара
болическом
рефлекторе.
В
этой
модели
(рис.
74)
воздух
транспортируется
по
отводной
трубе
с
воздухосборником,
установленным
соосно
с
резонато
ром.
Правда,
в
подобном
излучателе
полного
удаления
воздуха
достиг
нуть
не
удалось
(по-видимому,
из-за
малого
сечения
отводной
трубы),
однако
отношение
количества
выбрасываемого
воздуха
и
попадавшего
в
камеру
озвучивания
было
больше
5 : 1.
Разработка
полупромышленного
варианта
газоструйного
излучателя
(модель
ГСИ-4)
показала
[53],
что
если
при
настройке,
соответствующей
работе
генератора
во
второй
резонансной
области,
поток
воздуха
обте
кает
резонатор,
как
в
ГС-5
и
ГСИ-2,
то
при
возникновении
высокочастот
ной
генерации
в
первой
резонансной
области
направление
потока
резко
меняется.
Близко
расположенный
резонатор
большого
диаметра
изменяет
направление
струи,
и
она
начинает
двигаться
в
обратную
сторону,
обте
кая
сопло.
С
повышением
давления
характеристика
направленности
выб-
:104
расываемо.й
конической
струи
сужается.
При
Р
о
= 4,0
аmи
ноздух
выте
кает
в
конусе
_~
30°,
а
при
Р
о
= 3,0
аmu
-
в
конусе
±35
О.
Если
учесть,
что
бс.л
ьшую
часть
этого
конического
угла
занимает
сопло,
то
реальный
угол
выхода
воздуха
составляет
около
15°
(рис.
75).
r,
п
се!(
{2
10
t--+---+---I-
.......
-+--~
(Jt---t---+-#~I----Н---I
4t---t---AiЧ--I-----I--t---I
2t---+-+-.1-Ir---1----I---I
{40
150
{ОО
170
l'
()
Рпс.
75.
Угловое
распределенпе
Cl\OPO-
стей
воздуха,
выходящего
нз
пзлучателя
ГСИ-1
:Концентрически
расположив
выводные
отверстия,
высота
которых
несколько
превышала
ширину
струи
воздуха
(рис.
76),
удалось
99%
от
работанного
воздуха
удалить
за
пределы
рефлектора
[86).
Правда,
нали
чие
отверстий
приводит
к
потере
приблизительно
12%
энергии,
но
это
существенно
меньше,
чем
потери
при других
известных
способах,
поэтому
указанный
метод
удаления
рабочего
газа
представляется
нам
весьма
пер
спективным.
!!
----
Ф250
ФZJО'
Фгоо
ь
8шl/J
f
Рис.76.Схема
устройства
излучателя
ГСИ-4
1 -
реф;-reнтор;
2 -
дер;кпель;
3 -
разонатор:
<1
-
сопло;
5 -
нонтргайна;
6 -
штуцер;
7 -
винт
М6Х10
103,
Описанный
способ
отделения
акустической
энергии
от
сопутствующего
потока
воздуха
без
использования
специальных
устройств
может
найти
применение
и
в
ряде
технологических
установок,
для
которых
попадание
небольшого
количества
отработанного
газа
в
камеру
озвучивания
не
отра
жается
на
ходе
процесса.
L1
r:
1/н.lJоi!.
сm
г10
180
1-----+------1----1--
~...L-J
150
1-------4------~---~4-~~
120
I-------j'-----+--.,
...J..+-V----~
uO~--~---~~~~--~
301----
30
725
4БЗ
Рис.
77.
3аВПсП~lОсть
IJазрежения
в
камере и
количества
ЭiRектпруемого
воздуха
при
работе
ГСИ-4
от
расхода
возду
ха
через
излучате,1Ь
[86]
Большая
скорость
потока
воздуха
в
пазах
рефлектора
приводит
к
воз
никновению
эжекции,
вследствие
чего
при
правильном
расположении
излу
чателя
в
рефлекторе
наблюдается
даже
небольшой
подсос
газа
из
каме
ры
(в
количестве,
не
превышающем
1 %
от
расхода
воздуха
через
излуча
тель).
Графики
зависимости
эжектирующего
действия
ГСИ-4'
(объема
эжектируемого
воздуха
и
разрежения,
возникающего
в
камере
при
ра
боте
свистка)
от
расхода
воздуха
через
излучатель
для
различного
расположения
среза
сопла
по
отношению
к
фокусу
параболоида
пока
::laHbl
на
рис.
77.
Недавно
появилось
краткое
сообщение
[79 J
о
схожем
типе
излучателя,
созданного
фирмой
Branson
(США).
Специальная
форма
сопла
и
вторич
нои
резонирующеii
камеры
(см.
рис.
70)
позволила
разделить
акус
тический
11
воздушный
потоки.
Никаких
подробностей
относительно
параметров
настройки
этого
излучателя
не
приведено.
Однако
отмечается,
что
его
к.п.д.
превышает
к.п.д.
известных
излучателей
подобного
типа.
1.06
3АКJIЮЧЕНИЕ
в
настоящее
время
по
работе
гартмановских
газоструйных
излучателей
наноплен
обширный
энспери:ментальный
материал,
однано
многие
вопросы
остаются
до
сих
пор
невыясненными.
Отсутствует
четная
фи
зичесная
нартина
генерации
звуна
в
излучателе,
работающем
на
основе
неустойчивости
сверхзвуновой
струи
при
ее
торможении,
имеются
мате
матичесние
трудности,
вынуждающие
прибегать
даже
при
решении
срав
нительно
простых
гидродинамичесних
задач
н
численным
методам.
Все
это
заставляет
до сих
пор
пользоваться
эмпиричесним
подходом
при
изу
чении
каждой
новой
нонструкции.
Кроме
того,
точность
измерений
ану
стической
мощности
недостаточна,
а
обилие
различных
нонструнций
гене
раторов
приводит
н
тому,
что
результаты
исследований
разных
авторов
трудно
сопоставимы.
Хотя
механизм
генерации
звука
окончательно
еще
не
выяснен,
в
пос
леднее
время наметились
неноторые
сдвиги.
Во
всяком
случае
частотные
характеристини
неплохо
начественно
объясняются
резонансной
теорией
возбуждения,
если
рассматривать
зону
струи
между
отсоединенным
снач
ком
и
отражающей
поверхностью
резонатора,
нан
своеобразную
четверть
волновую
линию,
обеспечивающую
поддержание
осцилляции
скачка
при
возникновении
в
нем
флуктуаций
давления.
Количественные
зависимости
частоты
генерации
'приходится
пока находить
опытным
путем,
тан
нак
раечет
даже
стационарного
отсоединенного
сначна
представляет
значи
тельные
трудности
и,
в
частности,
расстояние,
на
нотором
он
образуется
при
торможении
струи
отражающей
плоскостью,
приходится
рассчиты
вать
с
помощью
электронно-вычислительных
машин.
Амплитудные
характеристики
излучателя
(например,
появление
опти
мальных
частот
генерации)
до
сих
пор
не
объяснены
ни
с
гидродинамиче
сной,
ни
с
анустичесной
точек
зрения.
Влияние
различных
параметров
на
анустическую
мощность
и
н.п.д.,
а
также
вопросы,
связанные
с
непо
средственным
преобразованием
нинетической
энергии
осциллирующего
сначна
в
энергию
звуковых
колебаний,
остаются
в
своем
большинстве
невыясненными.
Некоторые
успехи
достигнуты
в
изучении
деформации
симметричной
струи
(при
наличии
центрального
стержня)
отражающей
поверхностью,
в
том
числе
и
резонатором.
Исследования
гидродинамических
характе
ристик
деформированной
струи
позволяют
оценивать
возможные
пределы
области
генерации
и
определять
частоту
излучения.
Можно
считать
уста
новленным
влияние
диаметра
резонатора
на
величину
потерь
энергии
струи,
а
следовательно,
и
на
изменение
анустичесной
мощности
излуча
теля.
Сделаны
первые
попытки
создать
методину
расчета
стержневых
из
.lIучателеЙ
исходя
из
газодинамических
параметров
струи,
а
также
произ
вести
оценку
к.п.д.
излучателя
на
основе
рассмотрения
сначка
уплот
нения
в
термодинамичесной
is-диаграмме.
Дальнейшее
направление
исследований
процесса
генерации
звуна
при
осцилляциях
сначна
уплотнения
должно
идти
по
пути
изучения
как
газо
динамичесних,
так
и
акустических
характеристин
подобных
систем,
так
нан
тольно
такой
номпленсный
подход
может
привести
к
решению
постав
ленной
задачи.
1.07
ЛИТЕРАТУРА
1.
Е.
П.
М
е
Д
н
и
к
о
в.
Акустическая
коагуляция
и
осаждение
аэрозолей.
Изд-во
АН
СССР,
1963.
2.
Н.
М.
G.
В
о
u
с
h
е
г.
La
coagulation
des aerosols
industrieIs
раг
uItга-sопs.
Шiпis
chimique,
77, 6, 163; 78, 1, 14, 1957.
3.
В.
М
q
с
z
е
w s k i - R
о
w i n s k i.
Dust
Abatement
from
Industrial
Gases
Ьу
Bean of
а
Siren.
Ргос.
Intern.
Clean
Air
Conf., London, 160, 1960.
4.
Н.
М.
G.
В
о
u
с
h
е
г.
Ultrasonics
in
Processing. Chem.
Engng
.. 68, 20, 83, 1961.
5.
Н.
М.
G.
В
о
u
с
h
е
г,
А.
L. W
е
i n
е
г.
Foam
Control
Ьу
Acoustic
and
Аего
dynamic
Means,
Brit.
Chemical
Engng.,
8, 12. 808, 1963.
6.
Н.
М.
G.
В
о
u
с
h
е
г.
Drying
Ьу
Airborne Ultrasonics.
Ultrasonic
News, 3,
2.
8--9,
14--17,
1959.
7.
Р.
G r
е
g u s s.
Drying
Ьу
Airborne Ultrasonics.
Пltгаsопiс
News, 5, 3, 7, 1961.
8.
S. S
о
1
о
f
f.
Sonic Drying. J ASA, 36, 5, 961, 1964.
9.
Р.
G
г
е
g u s s.
Influen~ing
Combustion Processes
Ьу
SOllnd.
пltгаsопiс
News,
3.
4, 1()--11 , 17, 1959.
10.
П.
Н.
К
у
б а
н
с
к и
й.
Влияние
акустических
колебаний
на
процесс
горения.
Труды
Ленингр.
техн.
ин-та,
5, 307, 1958.
11.
В.
В.
В
я л
ь
Ц
е в,
В.
Г.
Хор
г
у
а
н
и.
Мощная
низкочастотная
звуковая
сирена.
Акуст.
т.,
7, 3, 377, 1961.
12.
В. А.
В
е
л л
е
р,
Б.
И.
С
т
е
п
а
н
о
в.
Ультразвуковая
сирена
с
ПРИВОДОМ
ОТ
электродвигателя.
Акуст.
т.,
9, 3, 291, 1963.
13.
У.
G
а
v
г е
а
и.
Sifflets
theorie
de
fonctionnement
et
rendement. Acoustica, 4,
555, 1954.
14.
У.
G
а
v r
е
а
и,
А.
С
а
1
а
о
га.
Generat,eurs
puissants
de son
et
d'ultra-sons
а
emetteurs
couples.
Франц.
пат.,
1957,
кл.
G01h, N 1131551.
15.
Н.
J
а
h n.
Improvement
in
Sound Generator.
Пат.
Великобрит.,
1958,
кл.
13В5.
N 851194.
16.
Н.
L
е
v
а
v
а
s s
е
u
г.
High
Power Generators of Sound
and
Пltгаsоuпds.
Пат.
США.,
1956,
кл.
116--137,
.м
2755767.
17.
В.
У
о
n n
е
g u t.
А
Yortex
Whistle.
JASA, 26, 1,
18--20,
1954.
18.
Л.
Г.
Л
ой
Ц
я н
с
к
и
й.
Механика
жидкости
п
газа.
М.--
Л.,
Гостехиздат.
1957.
19.
М.
Е.
Д
ей
ч.
Техническая
газодинамика.
М.--
Л.,
Госэнергоиздат,
1961.
20.
Н.
Е
m d
е
n.
ОЬег
die Ausstromungserscheinungen
permanenter
Gase. Ann.
Phys.
und
Chemie, 69, N 9, 264, N 10, 426, 1899.
21. L.
Р
г
а
n d t
1.
ОЬег
statlonaren
Wellen
in
einem
Gestrahl.
Phys.
Z., 5, 19, 1904.
22.
J.
Н
а
г
t m
а
n n,
В.
Т
г
о
11
е.
New
Investigation
оп
the
Air-jet
Generator
for Acoustic Waves.
Dann.
Mat. Fys. Medd., 7, 6, 1, 1926.
23. D.
С.
Р
а
с
k.
А
N ote
оп
Prandtl's
Formula
for
the
Wavelength
of
а
Supersonk
Gas
Jet.
Quart.
J.
Mech.
and
Applied
Math.,
3,2,
173, 1950.
24.
К.
А.
М 0
г
с
h.
А
Theory
for
the
Mode of
Operation
of
the
Hartmann
Air-jet
Gene-
rator.
J.
FIuid
Mech., 20,
1,141,1964,
(Перев.:
ж.
«Механикю),
2 (90), 110, 1965).
25.
J.
Н
а
r t m
а
n n,
В.
Т
г
о
1 1
е.
Modus operandi of
the
Air-jet
PuIsator.
Dann.
Mat. Fys. Medd., 10, 4, 1930. '
26.
Н.
М.
G.
В
о
u
с
11
е
г.
Contribution
а
l'etude
des
ultrasons
aeriens:
production
et
applications.
Publs.
scient.
et
techn.
Мiпistеге
air,
79, 1. 1958.
27.
В.
П.
К
у
Р
к
и
н.
К
вопросу
О
генерации
звука
газоструйной
сиреной.
Акуст.
т.,
7, 4, 442, 1961.
28.
М.
Л.
В
а
р
л
а
м
о
В,
Г.
А.
М
а
н
а
J{
и
н,
Е.
Л.
К
Р
и
ч
е
в
с
1\
а
я,
А.
Н. Г
о
с
п
о
Д
и
н
о
в.
Исследование
акустического
поля
газоструйного
генератора
звука
типа
Гартмана.
В
сб.
«Применение
ультраакустикп
к
исследованию
веществю).
М.,
X~
12, 205, 1960.
29.
А. А.
Х
а
р
к
е
в
II
ч.
АВТОf\олебанпя.
М.,
Гостехиздат,
1953.
30.
J.
Н
а
г
t m
а
n n.
The
Acollstic
Air-jet
Generator. Ingeni0rvidenskabelige skrif-
ter,
4, 1, 1939.
31.
В.
П.
К
У
Р
к
и
н.
Газоструйный
излучатель звука
с
косым
скачком
уплотнения.
AI\YCT.
т.,
8, 4, 438, 1962.
32.
Р.
И.
Ш
к
о
л
ь
н
и к
о
в
а.
Воздухоструйные
генераторы
акустических
кодеба
ний
для
коагуляции
аэрозолей.
Акуст.
ж.,
9, 3, 368, 1963.
33.
А.
П.
Б
о
Р
и
с е
н к
о.
Газовая
динамика
двигателей.
М.,
Оборонгиз,
1962.
34. L.
Е.
S
а
v
о
г
у.
Experiments
with
the
Hartmann
Acoustic Generator.
Enginee-
ring, 170,
.м
4410, 99;
.м
4411, 136, 1950.
35.
В.
L
е
s n i
а
k.
Investigation
of
the
Bases
о!
Ultrasonic
Generator
in
а
FIo\y-tуре
Eqllipment.
Ргос.
Symposium
Electroacoustic
Transducers. Warszawa, 393, 1961.
36. W.
К.
F
о
г
t m
а
n.
Apparatus
for thf; Acoustic
Treatment
of Fluids.
Пат.
США,
1962,
кл.
239--102,
.м
3070313.
37.
Т.
И.
М
а
ш
к
о
в
а.
АI~устическая
сушка
материа.тrов.
В
сб.
«Применение
уль
тразвука
n
химик
о-технологических
процессах».
М.,
196, 1960.
38.
М.
S
Р
r
е
n g
е
г.
ОЬег
thermische
Effekte
in
Resonanzrohren.
Mitt.
Inst.
AC'rody-
amik
Ziirich, 21, 18, 1954.
:108
39.
Р.
А.
Т
о
m
р
s
о
п.
Jet-driven
Resonance
ТиЬе.
AIAA
Journ.,
2, 7, 85, 1964
(см.
перевод:
«Раиетная
технииа
и:
liосмонавтиию>,
.м
7, 1964).
40.
М.
Le
[,
а
n d
а
i s. Research
оп
the
Stem-jet
Acoustic \Vhistle. Ultrasonic News,
4, 4, 7, 1960.
41.
W.
К.
F
о
r t m
а
п.
Acoustic
Generator
and
Shock Wave
Radiator.
Пат.
США,
1962,
ил.
116-137,
.м
3064619.
42.
Л.
Д.
Роз
е
н
б
е
р
г.
О
влиянии
среднего
иоэффицпента
звукопоглощения
на
уровень
CIIJIbl
звука.
ЖТФ,
10, 19, 1634, 1940.
43.
В.
J.
W
е
11 s, F.
М.
W i
е
n
е
г.
Оп
the
Determination
of the Acoustic Power
of
а
Source of Sound
in
SemireverЬerant
Spaces. Noise control, 7, 1, 21, 1961.
44. L. L.
В
е
r
а
n
е
k. Acoustics. New York, 1954.
4.t).
А.
И.
Б
е
л
о
в.
Анустичесние
измерения.
Л.,
1941.
46.
J.
Н
а
r t m
а
n
п,
Т.
М
о
r t
е
n s
е
п.
А
Comparison of the
Rayleigh
Disk
and
the Acoustic
Radiometer
Methods
{ог
the Measurement of Sound Wave Energy. In-
geni0'rvidenskaЬelige
skrifter,
2, 2, 1948.
47.
Н.
О.
М
оп
s
о
п,
В.
С.
В
i n d
е
г.
Intensities
Produced
Ьу
Jet-type
Ultrasonic
ViЬrators.
J ASA, 25, 5, 1007, 1953.
48.
Л.
А.
В
а
й
н
ш
т
е
й
н.
Дифраиция
элеитромагнитных
и
звуиовых
nолн
на
от
нрытом
ионце
волновода.
М.,
Изд-во
«Советсиое
радио»,
1953.
49.
Е.
В
r u
п,
В.
М.
G.
В
о
u
с
h
е
г.
Research
оп
the Acoustic Air-jet Generator:
а
New Development. J ASA, 29, 5, 163, 1957.
50.
В.
П.
R
у
р
и
и
н.
Статичесиая
сирена.
Авт.
свид.,
1959,
ил.
74
d,
301,
.м
132102.
51.
М.
Л.
В
а
р
л
а
м
о
в,
Г.
А.
М
а
н
а
и
и
н,
К.
К.
Б
е
л
е
н
а
в
и
ч
у
с.
Иссле
дование
газоструйного
генератора
звуиа
ГС-8.
Научные
заи.
ОПИ.
Одесса,
37,
60, 1962.
52.
М.
Л.
В
а
р
л
а
м
о
в,
Г.
А.
М
а
н
а
н
и
н,
А.
Н.
Г
о
с
п
о
Д
п н
о
в.
Исследо
вание
усовершенствованного
газоструйного
генератора звуиа
повышенной
мощ
ности.
Научные
зап.
ОПИ,
Одесса,
37, 31, 1962.
53.
IO.
Я.
Б
о
Р
II
С
О
в,
В.
Н.
Г
и
н
и
н,
Н.
М. Г
ы
н и
и:
н
а.
Разработиа
и
ис
следование
стержневого
газоструйного
излучателя
ГСИ-4.
Аиуст.
ж.,
11, 2, 140,
1965.
54.
М.
J.
Р
а
1 m
е.
ContriЬution
а
l'etude
de
la
sirene de
Hartmann.
Nuovo
cimento,
Suppl. 7 (9), 2, 260, 1960.
,t)5.
J.
L i t s i
о
s.
Industrial
Application
of Gas-jet Sonic Generators.
ШЕЕ
Trans.
Ultrasonics
Engng.,
10, 2, 91, 1963.
56.
А.
Е.
С
r
а
w f
о
r d. UltI'asonic Engineering
with
particular
reference to
high
ро
wer
applications.
London, 1955.
(см.
перевод:
А.
R
р
о
у
фор
д.
Ультразвуиовая
технииа.
ИЛ,
1958).
57.
К.
В
r
ii
с
k m
а
п.
U1traschall Generator
Шг
gasfol'mige Media. Chemie Ingenieur-
Technik, 25, 8/9, 492, 1953.
58.
В.
L
е
s n i
а
k. Some
Constructional
Problems
of Ultrasonic Generators.
Ргос.
11
ConfeI'ence
оп
Ultrasonics. Warszawa, 59, 1957.
59.
М.
Л.
В
а
р
л
а
м
о
в,
Г.
А.
М
а
н
а
и
и
н,
А.
Н.
Г
о
с
n
о
Д
и н
о
в.
Газост
руйный
генератор
звуиа.
Авт.
свид.,
1960,
RЛ.
74d,
301,
.м
140278.
60.
В.
W
е
11
е
n s t
е
i
п.
Device for
Production
of Sound
ViЬrations
of Definite Fre-
quency
Ьу
Means of
а
PiЬe
ог
Whistle.
Пат.
США.
1941,
ил.
116-137,
.м
2238668.
61.
В. А.
А
n d r
е
w s. U1trasonic Garage-door
Орепег.
Electronics, 20, 3, 116, 1947.
62.
Г.
И.
Б:и
р
г е
р,
В.
IO.
R
а г а
н
о
в.
Механичесиий
генератор
ультразвуиовых
иолебаниЙ.
Авт.
свид.,
1954,
RЛ,
74d,
301,
.м
100434.
63.
П.
Н.
R
у
б
а
н
с
и
и
Й.
Генератор
улт>тразвуиовых
иолебаниЙ.
Авт.
свид.,
1946,
кл.
74d,
301,
.м
72931.
64
..
J.
Н
а
r t m
а
n
п,
Е.
Т
r u n d s
0'.
Synchronisation of Air-jet Generators
with
ап
Appendix
оп
the
Stem
Generator.
Dann
Mat.-Fys.
Medd., 26, 10, 2, 1951.
65.
Р.
И.
Ш
R
О
Л
Ь
н
II
Н
О
В
а.
Разработиа
II
IIсследование
статичесиих
сирен.
В
сб.
«Источниии
ультразвуиовой
энергию>.
М.,
117, 1960.
66.
С.
Н.
S h
е
r m
а
п.
Acoustic
Interactions
in
Arrays of Transducers.
ШЕЕ
Inter-
nat.
Convent.
Вес.,
13, 11, 52, ,1965.
67.
В.
М.
G.
В
о
u
с
h
е
г,
Е.
В
r u
п.
Research
оп
the «Multi,vhistle». Acoustic Air-
.iet Generato1'.
Engineer's
Digest, 17, 12,
51'1,
1956.
68.
В.
П.
К
у
Р
н
II
н.
О
механизме
звуиообразования
в
газоструйном
излучателе
звуна.
Аиуст.
ж.
о
10, 2, 191, 1964.
69.
Р.
G r
е
g u s
s.
The
Application
of
AirЬorne
and
LiquidЬorne
Sounds to
Industrial
Technology. Ultrasonics,
2,
1, 5, 1964.
70.
М.
Л.
В
а
р
л
а
м
о
в,
Г.
А.
М
а
н
а
J\
II
н,
К.
К.
Б
е
л
е
н
а
в
и
ч
у
с.
К
воп
росу
о
расчете
энергеТIIчеСИJlХ
I\оэффицпентов
газоструйных
генераторов
звуиа.
Научные
зап.
ОПИ.
Одесса,
.м
37, 76, 1962.
71.
Ю.
Я.
Б
о р
п
С
о
в.
Сравнительная
оцениа
мошных
аэрощшамичеСRИХ
пзлуча
телей.
В
сб.
«ИСТОЧНIIIШ
у.ТIьтразвуновоЙ
энергию>.
М.,
1~Ю,
1960.
7'2.
А.
Ф
ер
р
и.
Аэродпнамииа
сверхзвуиовых
теченпЙ.
1\1.,
ГТТИ,
1953.
1.09
73.
Ю.
Я.
Б
о
р
и
с о
в,
Н.
М. Г
ы
н к
и
н
а.
Исследование
частотных
характери
стик
газоструйных
стержневых
излучателей.
В
сб.
«Физика
аэродинамических
шумов».
М.,
Иц-во
«Наукю),
1966.
74. R.
А.
S
а
о
n g
е
r,
G.
Е.
Н
u d s
о
п.
Periodic
Shock \Vaves
in
Resonuting Gas
Co1umns.
J ASA, 32, 8, 961, 1960.
75. R.
В
е
t
с
h
о
у.
Nonlinear
Oscillations of
а
Со1иmп
of Gas. Phys. F1uids, 1, 3,
205, 1958.
76.
W.
С
h
е
s t
е
r.
Resonant
Oscillations
in
closed Tubes.
J.
F111id
Mech., 18, 1,
44, 1964.
77.
Ю.
Я.
Б
о
Р
и
с
о
в,
В.
Н.
Г и н и
н.
Стержневой
газоструйный
излучатель
акустической
энергии. Авт.
свид.,
1964,
кл.
74d,
301,
.м
161651.
78. W.
К.
F
о
r t m
а
п.
Liquid
Fue1
Propellant.
Пат.
США,
1964,
кл.
116-137,
.]\1'2
3117551.
79.
Branson
Introduces
Pneumatic
Sound Generator. U1trasonic News, 6, 4, 19,
1962-1963.
80. W.
К.
F
о
r t m
а
п,
N.
С.
Р
i
с
k
е
r i n g. Sonic Signaling Device.
Пат.
США,
1962,
I<Л.
116-137,
.м
3125986.
81.
Н.
С.
Л
а
м
е
к и
н.
Основы
теории
форсунки
для
жидкого
топлива
с
газовыи
генератором.
Изв.
вузов,
серия
«Машиностроение»,
.м
11, 1960.
82.
Н.
С.
Л
а
1\1
е
к
и
н.
Метод
расчета
зазора
генератора
ФОРСУНКII
ЖПДI{ОГО
топлива.
Изв.
вузов,
серия
«Машиностроение»,
.м
10, 114, 1961.
83. L.
Е
h r
е
t,
Н.
Н
а
h n
е
m
а
n
п.
Ein
neur
Schall
und
Ultraschallgeber
zur
Er-
zeugung
starker
JпtепsШitеп
in
Gasen.
Z.
technische
Physik,
22, tn, 245, 1942.
84. R.
К
1 i n g,
J.
G r
а
Ь
о
1.
Sur
la
production
d'u1trasons
аи
mоуеп
de jets gazeux.
С.
R.,
229, 23, 1209, 1949.
85.
J.
Н
а
r t m
а
n
п,
F. L
а
r r i s. Air-jet Generator as
а
Means for
Setting
ир
Waves
in
а
Liquide
Medium.
Dann.
Mat. Fys. Medd., 26, 1, 1, 1951.
86.
В. В.
К
а
м
е
н
к
о
в
и
ч,
К.
3.
Г
Р
У
д
с
к
и
й,
Ю.
Я.
Б
о
Р
и
с
о
в.
Исследо
вание
воздушного
потока
генератора
звука
ГСИ-4.
Ультразвуковая
техника,
ЦИНТИАМ,
2, 22, 1966.