Ривкин С.Л. Термодинамические свойства газов
Подождите немного. Документ загружается.
Таблица
ΙΙ.7.
СОСТАВ
И
КАЛОРИЧЕСКИЕ ВЕЛИЧИНЫ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ НЕКОТОРЫХ ТОПЛИВ
ПРИ α= 1
Доменный
газ Газ
подземной газификации
Мазут
Саратовский
газ
t
Состав продуктов сгорания
при α=1:
г(С0
2
)=0,2301;
г(Н
2
0)=0,0609;
Γ(Ν^)=0,7090
Состав продуктов сгорания
при α=1 :
г(СО
2
)=0,1
701;
г(н
2
0)=х0,1211;
r(N^)=0,7085
Состав продуктов сгорания
при α=1
Г(С0
2
)=0,1263;
г(Н
2
0)=0,1
484;
г(Л^)=0,7253
Состав продуктов сгорания
при α=1:
Г(С0
2
)=0,0951:
г(Н
2
0)=0,1961;
г(^=
0
'
7088
Влажный воздух
(0,01
влаги
по
объему)
lg я
0
Η,
кДж/кмоль
lg π
0
Я,
кДж/кмоль
lg^o
Я,
кДж/кмоль lgJto
Η,
кДж/кмоль
lg
Я,
кДж/кмоль
—50
9,7781
6584
9,7014
6626
9,6483 6640
9,6058
6676
9,6895
6473
0
10,1015
8112
10,0241
8150
9,9696
8158
9,9274
8195
9,9965
7927
50
10,3753
9668
10,2960
9696
10,2396
9692
10,1971
9728
10,2523
9383
100
10,6134
11252
10,5317
11263
10,4729
11243
10,4297
11275
10,4720
10 803
150
10,8248
12 863
10,7404
12 853
10,6790
12 814
10,6349
12 838
10,6650
11 895
200
11,0151
14 500
10,9280
14 466
10,8617
14 405
10,8189
14 420
10,8377
13 793
300
11,3504
17 853
11,2573
17 760
11,1880
17 646
11,1408
17 641
11,1382
16 795
400
11,6406
21 312
11,5419
21 152
11,4676
20 978
11,4183
20 948
11,3956
19 861
500
11,8981
24 877
11,7941
24 644
11,7150
24 405
11,6638
24 348
11,6223
22 996
600
12,1302
28 537
12,0213
28 228
11,9378
27 921
11,8850
27 836
11,8259
26 200
700
12,3422
32 289
12,2290
31902 12,1416
31524
12,0871
31 412
12,0109
29 468
800
12,5375
36111
12,4203
35 646
12,3292
35 197
12,2734
35 058
12,1808
32 794
900
12,7186
40 002
12,5978
39 462
12,5034
38 940
12,4463
38 778
12,3380
36 173
1000
12,8867
43 955
12,7628
43 340
12,6653
42 747
12,6074
42 562
12,4842
39 594
1100
13,0455
47 964
12,9187
47 277
12,8184
46 612
12,7597
46 410
12,6209
43056
1200
13,1944
52 016
13,0651
57 260
12,9622
50 524
12,9029
50 302
12,7492
46 951
1300
13,3350
56 111
13,2035
55 290
13,0982
54 484
13,0384
54 247
12,8702
50 077
1400
13,4681
60 243
13,3345
59 357
13,2270
58 482
13,1667
58 232
12,9846
53 632
1500
13,5918
64 403
13,4593
63 455
13,3496
62 511
13,2891
62 251
13,0931
57 210
где г
г
— объемная доля продуктов сгорания при а=1; г
в
— объемная
доля воздуха; d
B
— количество водяных паров в граммах на нормаль-
ный кубический метр воздуха (согласно нормам расчета котлоагрегатов
принято d
B
= 8 г/м
3
).
Если объемную долю воздуха в продукте сгорания топлива принять
в качестве параметра, то значения энтальпии и логарифма относитель-
ного давления данной смеси определятся линейной интерполяцией меж-
ду значениями этих величин для влажного воздуха и для продуктов
сгорания топлива при а=1, т. е.
Η
1
смеси =И
В
+ (#
а
=1 —Н
в
) ( 1 —Г
в
).
Иными словами, если интервалы между кривыми энтальпии и кри-
выми lg π
6
для продуктов сгорания при α=1 и влажного воздуха раз-
делить на η равных частей и соответствующие точки соединить плав-
ными кривыми, то полученные кривые будут соответствовать продукту
сгорания, содержащему 1//г, 2//г, 3/п ... объемных долей воздуха.
Практически достаточно разделить интервалы на 10 частей, чтобы
интерполяция была вполне надежной. Для выбора кривой Η и кривой
lgjto, соответствующих продукту сгорания с данным избытком воздуха,
достаточно нанести на диаграмму кривую зависимости г
в
от а, рассчи-
танную описанным выше способом.
Для определения молекулярной массы μ и плотности ρ газообраз-
ного продукта сгорания при нормальных условиях и любом значении α
на диаграмму, наносят две прямые: μ и р.
В качестве примера в табл. II.7 приведены рассчитанные по правилу
смешения значения энтальпии и логарифма относительного давления
для продуктов сгорания ряда топлив при а=1.
Диаграмма, подобная описанной, может быть построена для продук-
тов сгорания любого топлива (твердого, жидкого и газообразного), в
любом удобном и обеспечивающем высокую точность расчета масштабе.
Использование такой диаграммы оправдывается исключительной прос-
тотой ее построения, высокой точностью и удобством пользования при
практических расчетах. Диаграмма может быть рекомендована в тех
случаях, когда производятся многочисленные расчеты процессов с про-
дуктами сгорания данного топлива.
ПРИМЕР ПОСТРОЕНИЯ ДИАГРАММЫ
Пусть требуется построить диаграмму (рис. 4) для продуктов сго-
рания газа подземной газификации, имеющего следующий объемный
состав: H
2
S = 0,6%; С0
2
=10,3%; 0
2
= 0,2%; СО=18,4%; Н
2
=11,1%;
СН
2
= 1,8% и N
,
2 = 57,6% (N'
2
— атмосферный азот).
1. Теоретическое количество воздуха, необходимое для сгорания
1 м
3
газа,
L
°
=
"2Г Г
0,5
"
2 + 0,5С
° +
(
т
+ т)
СтНп + 1,5HaS
~~ °
2
=
_1_(0,5. 11,1 +0,5. 18,4 + 2. 1,8+ 1,5. 0,6 — 0,2) = 0,907 м
3
/м
3
.
2. Объемный состав продуктов сгорания при а=1:
объем трехатомных газов (без водяного пара)
Vro, = 0,01 [С0
2
+ СО + СН
4
+ 2С
2
Н
4
+ H
2
S] =
-0,01 (10,3+18,4+ 1,8+ 0,6) = 0,311 м
3
/м
3
;
21
объем водяных паров: примем содержание влаги в топливе
cf
T
=
= 47,5 г/м
3
и в воздухе d
B
= 8 г/м
3
, тогда
V
Ha
o = 0,01 [Н
2
+ 2 СЯ
4
+ 2 С
2
Я
4
+ H
2
S + 0,124 (d
T
+ ai
L
d
B
)l =
= 0,01 [11,1 + 2. 1,8 + 0,6+ 0,124 (47,5+ 0,907. 8,0)] = 0,221 м
3
/м
3
;
объем двухатомных газов
V
Rt
= 0,79L
0
+ 0,01N2 = 0,79 . 0,907 + 0,01 . 57,6 = 1,293 м
3
/м
3
;
суммарный объем продуктов сгорания
1/о =
=
y
ROg
+_ у
н?0
+
=
0,311 + 0,221 + 1,293 = 1,825 м
3
/м
3
.
Рис. 4
Объемный состав продуктов сгорания при а=1:
r(R0
2
) = -^ = 0,1704;
г (Н
2
0) = = 0,1211;
V 2
' 1,825
г (R
2
) = = 0,7085.
v 2/
1,825
3. По найденному составу и значениям энтальпии и логарифма от-
носительного давления отдельных компонентов, приведенным в табл.
II.2—11.6, определим для разных температур с интервалом 50—100°С
значения энтальпии и логарифма относительного давления для продук-
та сгорания при α=1 (примем, что R0
2
представляет собой диоксид
углерода, так как содержание S0
2
в газе незначительно).
22
Воспользуемся для этого правилом смешения:
Н
а=1
= #(С0
2
). г (R0
2
) + Я(Я
2
О). г(Н
2
0) + Η (N'
2
) · г (R
a
), кДж/кмоль,
(lg π
0
)
α=1
= lg π
0
(C0
2
). r (R0
2
) + lg π
0
(H
2
0). г (Я
2
0) + lg π
0
(Ν*
2
). г (R
2
).
4. Теперь можно построить кривые энтальпии и логарифма относи-
тельного давления для продуктов сгорания при α=1 и для воздуха в
функции температуры, откладываемой по горизонтальной оси диаграм-
мы. Интервал между кривыми энтальпии следует разделить на 10 (или
20) частей и соответствующие точки деления соединить плавными кри-
выми. Эти кривые будут соответствовать продуктам сгорания, содержа-
щим 90, 80, 70, 10% (или 95, 90, 85; 80; 5%) воздуха по объему
(если счет вести от кривой для воздуха).
Аналогичным образом можно построить промежуточные кривые ло-
гарифма относительного давления К
5. Для удобства пользования диаграммой остается нанести:
а) прямую μ/?Γ в функции температуры, причем для этого доста-
точно определить значения μ/?Γ [μ/? = 8,31441 кДж/(кмоль-К) для
двух-трех температур];
б) кривую зависимости г
п
от а. Для построения этой кривой необ-
ходимо найти значения г
в
для α = 2, 3, 15 по формуле
Гв
=
1- Ш 1 .100:
0.124ΜΛ J
V
0
у о
——1.100 о/
0
.
о
(a—1)J V° + 1,01L
0
Например, при a = 6 для газа подземной газификации
1,825
Г
В
= 100 -
825 + 1,01 · 0,907 (6—1) _
= 71,5%.
По найденным значениям г
в
в зависимости от α следует построить
в удобном масштабе кривую, откладывая α по горизонтальной оси (см.
диаграмму для газа подземной газификации, представленную на
рис. 4);
в) кривую или шкалу логарифмов чисел lg φ; ее следует строить в
том же масштабе, что и для логарифмов относительных давлений;
г) две прямые для определения молекулярной массы μ и плотности
газообразного продукта сгорания, отнесенной к нормальным условиям,
р, кг/м
3
.
Для построения этих прямых нужно определить μ продуктов сгора-
ния при α=1 по найденному выше составу, пользуясь формулой
^пр.с = 44,01г (С0
2
) + 18,016г (Н
2
0) + 28,15г (N2)
(при расчете данных для построения диаграммы следует принимать
значения Η и lgjt
0
для атмосферного азота, молекулярная масса кото-
рого μ = 28,15).
В нашем случае
μ
πρ с
= 44,01 . 0,1704 + 18,016.0,1211 +28,15.0,7085 = 29,62;
молекулярная масса влажного воздуха μ = 28,86.
1
Поскольку InJI
0
=S°IR, описываемая диаграмма эквивалентна Т, S-диаграмме
для моля идеального газа.
23
Отложив в удобном масштабе по горизонтали значения молекуляр-
ных масс, нанесем две точки: одну, соответствующую молекулярной
массе воздуха при г
в
=100%, и другую, соответствующую молекуляр-
ной массе продукта сгорания, рассчитанной выше при г
в
= 0 (а=1).
Соединив эти точки прямой, можем определить молекулярную массу
продукта сгорания при любом г
в
, т. е. при любом значении а.
Аналогично строим кривую р.
В удобном масштабе по горизонтали откладываем значения ρ и на-
носим две точки: одну, соответствующую ρ воздуха (ρ
Β
= μ
Β
/22,4146 =
= 28,86/22,4146 = 1,288 кг/м
3
) и другую, соответствующую ρ продуктов
сгорания при α=1 (р
пр
.с = 29,62/22,4146= 1,322 кг/м
3
).
Соединив эти точки, получим прямую для определения ρ продуктов
сгорания данного топлива при любом избытке воздуха.
Следует отметить, что диаграмма для продуктов сгорания данного
топлива при любом избытке воздуха может быть построена не на
1 кмоль, а на 1 кг газа. Для этого необходимо только определить эн-
тальпию на 1 кг продукта сгорания топлива при α=1 и 1 кг влажного
воздуха (разделить мольную энтальпию газа на соответствующую мо-
лекулярную массу) и в качестве параметра принять не объемное содер-
жание воздуха в продуктах сгорания при данном избытке воздуха, а
массовую его долю. Логарифм относительного давления не изменится, а
построение диаграммы останется таким же, как и для моля газа.
ПРИМЕРЫ ПОЛЬЗОВАНИЯ ДИАГРАММОЙ
Пример 1. Воздух, всасываемый в компрессор при давлении Ρι =
0,1
МПа и
температуре
£i
= 20°C, сжимается до давления 0,5 МПа. Определить теоретическую
работу сжатия и внутренний относительный КПД, если температура воздуха в конце
сжатия равна ^ = 220 °С.
•Решение. Ход расчета показан на рис. 3.
1. По кривой энтальпии
μΗ
= Η диаграммы находим мольную энтальпию возду-
ха, соответствующую температуре
11
= 20 °С:
Hi = 8500 кДж/кмоль.
На кривой lgjto находим точку lgJioi, соответствующую той же температуре.
2. От этой точки вверх откладываем отрезок, соответствующий логарифму сте-
> р
2
0,5
пени изменения давления lg—=lg—~,и по горизонтали от конца этого отрезка на-
Ρι 0,1
ходим на кривой lgjt
0
значение lgJt
0
2«, на кривой μΗ = Η — энтальпию H
2S
, а затем
и температуру воздуха в конце адиабатного процесса t
2
s:
t
2S
•= 190 °С; #
2S
= 13 480 кДж/кмоль.
3. Теоретическая работа
ДЯ
аД
= 13 480 — 8500 = 4980 кДж/кг.
4. Энтальпия воздуха в конце действительного процесса при
—
220 °С,
#2 = 14 360 кДж/кмоль.
5. Действительная работа
ДЯ
д
= 14 360 — 8500 = 5860 кДж/кг.
6. Внутренний относительный КПД процесса сжатия
4980
^
=
w
=0
·
848
·
Пример 2. По условиям предыдущего примера определить изменение внутренней
энергии воздуха в действительном процессе и мольные объемы воздуха в начале и
конце сжатия.
24
Решение. Изменение внутренней энергии
AU = AH- {[iRT
2
— ^RTi).
По линии μ/?7\ нанесенной на диаграмму, определим значения \iRT
2
и μ/?Γ,,
соответствующие температуре воздуха в конце и начале процесса:
μ#Γ
2
= 4100 кДж/кмоль;
\iRT
1
= 2450 кДж/кмоль;
AU = 5860 — (4100 — 2450) = 4210 кДж/кмоль.
Мольный объем воздуха, м
3
/кмоль, в начале процесса сжатия
Vi = pRT
1
/p
1
,
и в конце процесса сжатия
V
2
=
}xRT
2
!p
2
(здесь \kRT нужно подставить в Дж/кмоль, а давление — в Па).
Мольные объемы:
2450-1О
3
Vι = --24,5 м
3
/кмоль;
0,МО
6
4100·10
3
К
2
= =8,20 м
3
/кмоль;
0,5 -10*
j Пример 3. Определить теоретическую работу расширения продукта сгорания газа
подземной газификации при α = 7, имеющего температуру ^ = 600 °С при давлении
Pi = 0,7 МПа, если конечное давление р
2
равно 0,1 МПа. Найти плотность газа, от-
несенную к нормальным условиям, при указанном значении а.
Решение. Ход расчета показан на рис. 4.
По кривой г
в
определим г
в
, соответствующее значению α = 7:
г
в
= 75%.
Находим на диаграмме кривые μ/ι и lgJt
0
, соответствующие значению г
в
, ближай-
шему к найденному значению; для температуры 600 °С находим интерполяцией
Η
γ
= = 26 670 кДж/кмоль; lg л
01
= 2,870.
От точки lgjt
0
i вниз откладываем отрезок, равный lgpi/p
2
, т. е. lg 0,7/0,1, от-
считанный по шкале lgcp.
По горизонтали от конца этого отрезка находим точку lgjt
02
s = 2,025 и затем
находим соответствующие этому значению температуру газа t
2s
= 253 °С в конце рас-
ширения и энтальпию газа
H
2S
= \ih
2S
— 15 560 кДж/кмоль.
Теоретическая работа расширения моля газа
ДЯ
аД
— Ну — H
2S
= 26 670 — 15 560 = 11 110 кДж/кмоль.
Найдем молекулярную массу газа и его плотность, отнесенную к нормальным ус-
ловиям. По прямым μ и ρ находим для α = 7:
μ = 29,06; ρ = 1,296 кг/м
3
.
Теоретическая работа расширения 1 кг газа
ДЛ
а
д= П 210/29,06 = 385,8 кДж/кг.
Пример 4. По условиям предыдущего примера определить внутренний относи-
тельный КПД и изменение энтропии в процессе, если температура в конце действи-
тельного процесса расширения ^==305 °С.
Решение. Для температуры /
2
= 305°С находим энтальпию в конце действи-
тельного процесса расширения
#
2
= μΛ
2
= 17 230 кДж/кмоль
и логарифм относительного давления
lgji
02
= 2,180.
25
Тогда действительная работа
ДЯд = Hi — Я2 = 26 670 — 17 230 = 9440 кДж/кмоль,
а КПД
η
οΛ
= 9440/1 И10 = 0,850.
Изменение энтропии определится по найденным значениям lgjt
0
следующим обра-
зом:
S
2
— S
l
= μ$
2
— με
ι
= 19,144 (lg π
02
— lg π
0
,
5
) =
= 19,144 (2,180 — 2,025) = 19,144 . 0,155 = 2,967 кДж/(кмоль· К)
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ривкин С. Л. Таблицы термодинамических свойств газов. М.—Л.: Госэнергоиз-
дат, 1953.
2. Ривкин С. Л. Термодинамические свойства газов. — М.: Энергия, 1964.
3. Литвин А. М. Техническая термодинамика. — М.—Л.: Госэнергоиздат, 1958,
1963.
4. Сборник задач по технической термодинамике / Т. Н. Андрианова, Б. В. Дзам-
пов, В. Н. Зубарев, С. А. Ремизов. — М.: Энергия, 1971.
5. Калафати Д. Д. Анализ методов расчета адиабатного процесса смеси газов по
таблицам и диаграммам. Изв. вузов. Сер. Энергетика, 1965, № 8.
6. Ривкив С. Л. Термодинамические свойства воздуха и продуктов сгорания топ-
лив. — М.—Л.: Госэнергоиздат, 1954, 1962.
7. Ривкин С. Л. Термодинамические свойства газов. — М.: Энергия, 1973.
III.
ТАБЛИЦЫ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИХ СВОЙСТВ
РАЗЛИЧНЫХ ГАЗОВ
Таблица III.1. ВОЗДУХ
μ =
28,970
t
Τ
С
Р
V
c
p
ib —
s
—50
223,15
1,0020
29,026
0,7150
20,712
1,401.
-25
248,15
1,0023
29,036
0,7153
20,722
1,401
0
273,15
1,0028
29,050
0,7158
20,736
1,401
25
298,15 1,0038
29,079
0,7168
20,765
1,400
50
323,15
1,0053
29,123
0,7183
20,809
1,400
75
348,15
1,0073
29,181
0,7203
20,867
1,398
100
373,15
1,0098
29,255 0,7228
20,941
1,397
125
398,15
1,0128
29,342
0,7259
21,028
1,395
150
423,15
1,0163
29,442
0,7293
21,128
1,394
175
448,15
1,0202
29,554
0,7332
21,240
1,391
200
473,15
1,0244
29,677
0,7374
21,363
1,389
250
523,15
1,0339
29,952
0,7469
21,638
1,384
300
573,15
1,0445
30,260
0,7575
21,946
1,379
350
623,15
1,0559
30,589
0,7700
22,306
1,371
400
673,15 1,0678
30,933
0,7808
22,619
1,368
450
723,15
1,0798
31,282
0,7928
22,968
1,362
500
773,15
1,0918
31,630
0,8048
23,316
1,357
550
823,15
1,1036
31,972
0,8166
23,658
1,352
600
873,15
1,1150
32,301
0,8280
23,987
1,347
650
923,15
1,1258
32,615
0,8388
24,301
1,342
700
973,15 1,1361
32,912
0,8491
24,598
1,338
750
1023,15
1,1457
33,190
0,8587
24,876
1,334
800
1073,15 1,1546
33,449
0,8676
25,135
1,331
850
1123,15 1,1629
33,690
0,8760
25,376
1,328
900
1173,15
1,1707
33,914
0,8837
25,600
1,325
950
1223,15
1,1779
34,123
0,8909
25,809
1,322
1000
1273,15
1,1846
34,318
0,8976
26,004
1,320
1050
1323,15
1,1909
34,501
0,9039
26,187
1,318
1100
1373,15
1,1969
34,673
0,9099
26,359
1,315
1150
1423,15
1,2025
34,837
0,9155
26,523
1,314
1200
1473,15
1,2079
34,993
0,9209
26,679
1,312
1250
1523,15
1,2130
35,140
0,9260
26,826
1,310
1300
1573,15
1,2179
35,282
0,9309
26,968
1,308
1350
1623,15
1,2225
35,415
0,9355
27,101
1,307
1400
1673,15 1,2268
35,540
0,9398
27,226
1,305
1450
1723,15
1,2309
35,658
0,9439
27,344
1,304
1500
1773,15
1,2347
35,768
0,9477
27,454
1,303
27
Таблица
III. 2.
ВОЗДУХ
t
Τ
h
и
π
0
θο
s« Η
и
S
—50
223
15
223,19 159,12 0,4929
12997
6,4076 6463,5
4608,1 185,564
—49
224
15
224,19
159,84
0,5006 12853 6,4121
6492,5
4628,8
185,694
—48
225 15
225,19 160,55
0,5085
12711
6,4166
6521,5
4649,6 185,823
—47
226
15
226,19
161,27
0,5164
12572
6,4210
6550,6
4670,3
185,952
—46
227 15
227,20
161,98
0,5244
12434
6,4254
6579,6
4691,0 186,080
—45
228
15
228,20
162,70
0,5325
12299
6,4298
6608,7
4711,7
186,208
—44 229
15
229,20
163,41
0,5407
12166
6,4342
6637,7
4732,4
186,335
—43
230
15
230,20
164,13 0,5490
12034
6,4386
6666,7
4753,2
186,461
—42
231
15
231,21
164,84
0,5574
11905
6,4429
6695,8 4773,9
186,587
—41
232
15
232,21
165,56
0,5658
11778
6,4473
6724,8 4794,6
186,712
-40
233
15
233,21
166,27 0,5744
11652
6,4516
6753,8
4815,3
186,837
—39
234
15
234,21 166,99
0,5830
11528
6,4559
6782,9
4836,0
186,962
-38
235
15
235,22
167,71
0,5918
11407
6,4601
6811,9
4856,8
187,085
—37
236
15
236,22 168,42
0,6006
11287
6,4644
6840,9
4877,5
187,208
—36
237
15
237,22
169,14
0,6096
11168
6,4686
6870,0
4898,2 187,331
-35
238
15
238,23
169,85
0,6186
11052
6,4728
6899,0
4918,9
187,453
—34 239
15
239,23
170,57
0,6277
10937
6,4770
6928,0
4939,6
187,575
—33
240
15
240,23
171,28
0,6369
10824
6,4812
6957,1
4960,4
187,696
—32 241
15
241,23 172,00
0,6472
10712
6,4854
6986,1
4981,1
187,817
—31 242
15
242,24
172,71
0,6556
10603
6,4895
7015,1
5001,8
187,937
-30
243 15
243,24 173,43 0,6651
10494
6,4937
7044,2
5022,5
188,057
—29 244
15
244,24
174,15
0,6747
10387
6,4978
7073,2
5043,2
188,176
—28
245
15
245,24 174,86
0,6844
10282
6,5019
7102,2
5064,0
188,294
—27 246
15
246,25
175,58
0,6942
10178
6,5060
7131,3
5084,7
188,413
—26 247
15
247,25
176,29
0,7041 10076
6,5100
7160,3
5105,4
188,530
-25
248
15
248,25
177,01
0,7141
9975,5
6,5141
7189,3
5126,1
188,648
—24
249
15
249,25
177,72
0,7242
9876,1
6,5181
7218,4 5146,8
188,764
—23
250
15
250,26
178,44
0,7344 9778,0
6,5221
7247,4
5167,6
188,881
—22
251
15
251,26
179,15
0,7447
9681,2
6,5261
7276,5
5188,3
188,997
—21
252 15
252,26
179,87
0,7552
9585,8
6,5301
7305,5
5209,0
189,112
—20
253 15
253,26
180,58 0,7657
9491,7
6,5341
7334,5
5229,7
189,227
— 19
254
15
254,27
181,30
0,7763
9398,9
6,5380
7363,6
5250,5
189,341
-18
255
15
255,27
182,02
0,7870
9307,3
6,5420
7392,6
5271,2
189,455
— 17
256
15
256,27
182,73
0,7978
9217,0 6,5459
7421,6
5291,9
189,569
— 16
257
15
257,27
183,45
0,8088
9128,0
6,5498
7450,7
5312,6
189,682
— 15
258
15
258,28 184,16
0,8198
9040,1 6,5537
7479,7
5333,4
189,795
— 14
259
15
259,28
184,88
0,8309
8953,4
6,5576
7508,8
5354,1 189,907
— 13
260
15
260,28
185,59
0,8422
8867,8 6,5614
7537,8
5374,8 190,019
— 12
261
15
261,29 186,31
0,8536
8783,4
6,5653
7566,8
5395,5
190,130
— 11
262
15
262,29
187,03
0,8650
8700,1
6,5691
7595,9
5416,3
190,241
— 10
263 15
263,29
187,74
0,8766
8617,9
6,5729
7624,9 5437,0
190,352
—9
264
15
264,29
188,46
0,8883
8536,8 6,5767
7654,0
5457,7
190,462
—8
265
15
265,30
189,17
0,9001
8456,8
6,5805
7683,0
5478,4
190,572
—7
266 15
266,30
189,89
0,9120
8377,8
6,5843
7712,1
5499,2
190,681
—6
267
15
267,30
190,60
0,9240
8299,8
6,5881
7741,1
5519,9
190,790
—5
268
15
268,31
191,32
0,9362
8222,9
6,5918
7770,1
5540,6
190,899
—4
269 15
269,31
192,04
0,9484
8146,9
6,5955
7799,2
5561,4
191,007
—3
270
15
270,31
192,75
0,9608
8071,9
6,5993
7828,2
5582,1
191,114
—2
271
15
271,32
193,47
0,9733
7997,9 6,6030
7857,3
5602,8
191,222
— 1
272
15
272,32
194,18
0,9859
7924,8 6,6067
7886,3
5623,6
191,329
0
273
15
273,32 194,90
0,9986 7852,6
6,6103
7915,4
5644,3
191,435
1
274
15
274,32
195,62
1,0114
7781,4
6,6140
7944,4
5665,0
191,541
2
275
15
275,33
196,33
1,0244
7711,1
6,6176
7973,5
5685,8
191,647
3
276
15
276,33
197,05
1,0375
7641,6
6,6213
8002,5
5706,5
191,753
4
277 15
277,33
197,76
1,0506
7573,0
6,6249
8031,6
5727,2
191,858
28
ВОЗДУХ
t
τ h
и
я
0
θ
0
s» Η
υ
s
5
278
15
278,34 198,48
1,0640
7505,3
6,6285
8060,6
5748,0
191,962
6 279 15
279,34
199,20
1,0774
7438,4
6,6321
8089,7
5768,7
192,066
7
280 15
280,34 199,91 1,0909
7372,3
6,6357
8118,8
5789,5
192,170
8
281
15
281,35
200,63
1,1046
7307,1
6,6393
8147,8
5810,2
192,274
9
282
15
282,35
201,35
1,1184
7242,6
6,6429
8176,9
5831,0
192,377
10
283
15
283,35
202,06
1,1323
7179,0
6,6464
8205,9
5851,7
192,480
11 284
15
284,36
202,78 1,1464
7116,1
6,6499
8235,0
5872,4
192,582
12
285 15
285,36
203,49
1,1605 7054,0
6,6535 8264,0
5893,2
192,684
13
286
15
286,36
204,21
1,1748 6992,7
6,6570
8293,1
5913,9
192,786
14
287
15
287,37 204,93
1,1892
6932,0
6,6605
8322,2 5934,7
192,888
15
288
15"
288,37
205,64
1,2038
6872,2
6,6640
8351,2
5955,4
192,989
16
289
15
289,38
206,36
1,2184
6813,0
6,6674
8380,3
5976,2
193,089
17
290 15
290,38
207,08
1,2332
6754,5
6,6709
8409,4
5996,9
193,190
18
291
15
291,38
207,79
1,2481
6696,8
6,6744
8438,4
6017,7
193,290
19
292
15
292,39
208,51
1,2632
6639,7
6,6778 8467,5
6038,5
193,389
20
293
15
293,39 209,23
1,2784 6583,3
6,6812
8496,6
6059,2
193,489
21
294
15
294,39
209,94 1,2937
6527,6
6,6847
8525,7
6080,0
193,588
22
295 15
295,40
210,66
1,3091
6472,5
6,6881
8554,7 6100,7
193,686
23
296
15
296,40
211,38
1,3247 6418,1
6,6915
8583,8
6121,5
193,785
24
297
15
297,41
212,09
1,3404
6364,3
6,6948
8612,9
6142,2
103,883
25
298
15
298,41 212,81
1,3563 6311,1
6,6982
8642,0
6163,0
193,980
26
299 15
299,41
213,53
1,3722
6258,5
6,7016
8671,0
6183,8
194,078
27
300
15
300,42
214,25
1,3884
6206,6
6,7049
8700,1
6204,5
194,175
28
301 15
301,42
214,96
1,4046
6155,2
6,7083
8729,2
6225,3
194,272
29
302
15
302,43 215,68
1,4210
6104,5
6,7116
8758,3
6246,1
194,368
30
303
15
303,43
216,40
1,4375
6054,3
6,7149
8787,4
6266,9
194,464
31
304
15
304,44
217,11 1,4542
6004,7
6,7182 8816,5
6287,6
194,560
32
305
15
305,44
217,83
1,4710
5955,6
6,7215
8845,5
6308,4
194,655
33
306
15
306,44
218,55
1,4879 5907,1
6,7248
8874,6
6329,2
194,750
' 34
307
15
307,45
219,27 1,5050
5859,2
6,7281 8903,7
6350,0
194,845
35
308
15
308,45
219,98
1,5222 5811,8
6,7314
8932,8
6370,7
194,940
36
309
15
309,46
220,70
1,5395
5764,9
6,7346
8961,9
6391,5
195,034
37
310 15
310,46
221,42
1,5570
5718,6
6,7379
8991,0
6412,3
195,128
38
311
15
311,47
222,14
1,5747 5672,7
6,7411
9020,1
6433,1
195,222
39
312
15
312,47
222,85
1,5925
5627,4
6,7443
9049,2 6453,9
195,315
40
313
15
313,48
223,57
1,6104
5582,6
6,7475
9078,3 6474,7
195,408
41
314
15
314,48
224,29
1,6285
5538,3
6,7507
9107,4
6495,4
195,501
42
315
15
315,49
225,01
1,6467
5494,4
6,7539 9136,5
6516,2
195,594
43
316
15
316,49 225,73 1,6651
5451,1
6,7571
9165,6
6537,0
195,686
44
317
15
317,50
226,44
1,6836 5408,2
6,7603
9194,7
6557,8
195,778
45
318
15
318,50
227,16
1,7022
5365,7
6,7634
9223,9
6578,6
195,869
46
319
15
319,51
227,88
1,7210
5323,8
6,7666 9253,0
6599,4
195,961
47
320
15
320,51
228,60
1,7400
5282,3
6,7697 9282,1
6620,2
196,052
48
321
15
321,52
229,32
1,7591
5241,2
6,7729
9311,2
6641,0
196,143
49
322
15
322,52 230,04
1,7784
5200,6
6,7760
9340,3
6661,8
196,233
50
323
15
323,53
230,75
1,7978
5160,4
6,7791
9369,4 6682,6
196,323
51
324
15
324,54
231,47
1,8173
5120,7
6,7822 9398,6
6703,4
196,413
52
325
15
325,54
232,19
1,8371
5081,3
6,7853 9427,7
6724,3
196,503
53
326
15
326,55
232,91 1,8569
5042,4
6,7884
9456,8 6745,1
196,593
54
327 15
327,55
233,63 1,8770
5003,9
6,7915
9485,9
6765,9
196,682
£5
328
ID
328,56
234,35
1,8971
4965,8
6,7946 9515,1
6786,7
196,771
£6
329
15
329,57
235,07
1,9175
4928,1
6,7976 9544,2 6807,5
196,859
57
330
15
330,57 235,79 1,9380
4890,8
6,8007
9573,3
6828,3
196,948
58
331
15
331,58
236,50
1,9586
4853,9
6,8037
9602,5 6849,2
197,036
59
332
15
332,58 237,22
1,9794
4817,4
6,8068
9631,6
6870,0
197,124
29