Ривкин С.Л. Термодинамические свойства газов

Подождите немного. Документ загружается.

Таблица 1.3. Коэффициенты уравнения

Коэффи-

циент

Воздух

«1.

0 0

«<?

+2,3017630· 10

+2,2391890-10

+2,2322190

+2,5249950

а\

—1,6108220-10°

+ 1,2689906

+ 1,3197123

—4,1834166

а\

—5,9958719-10°

—3,6209046

—3,7241056

+7,4012048

«1

+2,2942794-10

+6,1787635

+6,3327875

—6,8340764

а\

—2,4559982-10

—5,5105807

—5,6654199

+3,6342000 10

+ 1,297670Ы0

+2,7471033 10

+2,8408351 10

—

1,0458144

-3,4848967-10°

—7,3015678

10°

—7,6067499

10°

+ 1,2628462

10°

+3,8074860-Ю

-1

+8,0885040

ю-

+8,4982197

ю-

+2,9438205-10

+2,8298404

+2,8151964 10

+3,3051759-10

при температуре 298,15 °С. Значение универсальной газовой постоянной

принято равным μ/? = 8314,41 Дж/(моль-К).

Книга включает таблицы термодинамических свойств воздуха, азо-

та, атмосферного азота, кислорода, водяного пара, диоксида углерода,

оксида углерода, водорода и гелия.

Для каждого из перечисленных газов приводится дополнительная

таблица, включающая значения изобарной теплоемкости с

,кДж/(кг-К),

и = кДж/(кмоль-К), изохорной теплоемкости c

, кДж/(кг-К),

μο

= €

, кДж/(кмоль-К), и показателя адиабаты k = c

При составлении таблиц для воздуха и атмосферного азота принят

следующий объемный состав:

Для воздуха Для атмосферного азота

Азот 0,7803 Азот 0,9876

Кислород 0,2099 Аргон 0,0119

Аргон 0,0094 Диоксид углерода .... 0,0004

Водород 0,0001 Водород 0,0001

Диоксид углерода .... 0,0003

ОБЛАСТЬ ПРИМЕНИМОСТИ ТАБЛИЦ

Поведение реальных газов и газовых смесей не подчиняется строго

уравнению состояния идеальных газов, которое принято при составле-

нии настоящих таблиц. Поэтому практически важно дать оценку точно-

сти предлагаемых таблиц в различных областях параметров состояния

и указать область их применимости. Для такой оценки логично принять

уравнение состояния реальных газов, которое по возможности хорошо

отвечало бы поведению этих газов в интересующей области параметров

состояния.

Анализ многочисленных экспериментальных данных по сжимаемости

чистых газов показывает, что при умеренных давлениях (примерно до

п=7

= 5° = У1 а* (+ bsIn —

1000 / ^ 100<

n=-1

со

сс

н,

—7,3147600

ю-

+ 1,7412059-10°

+2,1171710

+2,2197830

+2,3294050-10

+ 1,7938530-10

+9,3726944

+8,4430197

10°

+4,1350040.10°

—2,3707024-10

—6,5187329

+5,9926485 10°

—2,188739 Ы0

+9,6099679-10°

+5,1323515

—5,3640779

10°

+4,8743499· 10

+4,8559888-10"

—3,4999006

+3,4089868

10°

—4,8832394 ·10

—2,1266412·10°

+ 1,6630372

— 1,2945800 10°

+2,6181090· 10

+8,2772475-10"

—4,5964181

10° + 1,4818760 Ю-

—7,3483677-10°

—1,1031765· 10"

+5,4711620

ю-

+8,5143506-Ю"

+ 1,7640049 10

+2,7885805· Ю

-1

+2,4161791-10

+4,0010590-10

5 МПа) и температурах, удаленных от критической, практически имеет

место линейность изотерм в координатах ρ—ρν в широком интервале

температур (рис. 1).

Уравнение состояния газов для этой области может быть записано

как

pv = RT + Bp

(17)

где В — функция температуры или так называемый второй вириальный

коэффициент. Зная зависимость второго вириального коэффициента В

от температуры для данного газа, можно определить зависимость кало-

рических величин от давления для этого газа.

Легко показать, что влияние давления на энтальпию газа будет ли-

нейно, т. е.

h-h

= B

, (18)

где h — энтальпия реального газа; Л

— энтальпия газа в идеально-га-

зовом состоянии (при р-^0); В\ — функция температуры:

В^В-Т-^г. (19)

Определив таким способом влияние давления на энтальпию газа,

можно оценить ту область давлений и температур, в которой это влия-

ние будет сказываться в определенной степени. Задавшись допустимой

погрешностью таблиц 0,5% (h—/ι

= 0,005 /ι

), т. е. величиной того же

порядка, что и погрешность таблиц водяного пара, по уравнению (18)

для отдельных газов можно найти то предельное давление в зависимос-

ти от температуры, при котором погрешность таблиц не будет превос-

ходить указанной величины.

На рис. 2 показаны значения отложенных по вертикальной оси пре-

дельных давлений для азота, кислорода, диоксида углерода и водяного

пара в зависимости от температуры. Там же показан пример пользова-

ния графиком. (Обозначение следует читать: кривая 0

— для Ν

, кри-

вая Ν

— для 0

Для газовой смеси можно в первом приближении принять уравне-

ние состояния в форме (17), а удельный объем смеси определить по

правилу смешения по удельным объемам компонентов. В этом случае

влияние давления на энтальпию газовой смеси будет также линейным:

{h — Л

)смеси

смесиР , (20)

причем Βι

смеси

определится по значениям Βι

компонентов в соответствии с правилом ад-

дитивности. Таким путем и для смеси может

быть оценено то предельное давление, при ко-

тором погрешность таблиц не будет превос-

ходить заданных 0,5 %.

Расчеты, произведенные на основе изло-

женных соображений, показывают, что пред-

лагаемые таблицы обладают достаточной точ-

0 2,5 s,o ρ, мпа

Рис. 1

-SO О SO WO 750 200 250 300 U50 Ш Ϊ50 SO0 550t

°C

Рис. 2

ностью в области давлений до 2,5—3 МПа для всех практически ис-

пользуемых в газотурбинной технике температур.

Следует отметить, что выполненное сопоставление теплоперепадов,

найденных по существующим надежным, экспериментально обоснован-

ным таблицам водяного пара и диоксида углерода, с соответствующими

значениями, найденными по настоящим таблицам, показало их хоро-

шее согласование (в пределах оцененной области применимости таб-

лиц). При давлениях, вплоть до указанных на рис. 2 предельных, ни в

одном случае действительный адиабатный теплоперепад не отличался

от теплоперепада, найденного по таблицам, более чем на 0,5%, что

служит хорошим подтверждением надежности принятого метода оценки

области применимости таблиц. Оценка точности производилась для

трехатомных газов по той причине, что они характеризуются наиболь-

шим отклонением от уравнения состояния для идеальных газов в рас-

сматриваемой области температур.

ПРИМЕРЫ ПОЛЬЗОВАНИЯ ТАБЛИЦАМИ

Пример 1. Сжатие воздуха в компрессоре.

Воздух, всасываемый в компрессор при давлении /?ι=0,1 МПа и температуре

20 °С, сжимается до давления 0,4 МПа. Определить теоретическую работу адиабат-

ного сжатия, действительную работу сжатия при внутреннем относительном КПД

компрессора

г\он

= 0,85, температуру воздуха в конце сжатия и изменение энтропии.

Решение. Из табл. III.2 для ^ = 20 °С находим π

ι = 1,2788, ^ = 293,3 кдж/кг

и 5 j

=6,6790 кДж/(кг-К), где индекс 1 относится к данным всасываемого воздуха.

Для определения конечного состояния воздуха после адиабатного сжатия найдем от-

носительное давление, соответствующее состоянию газа в конце сжатия:

0,4

= = 4;, л

025

= 4 · 1,2788 = 5,1152.

Pi 0,1

Из табл. III.2 интерполяцией определим значения h

= 436,3 кДж/кг, siJs =

= 7,0769 кДж/(кг-К) и ='161,71 °С, соответствующие л

2«.

Теоретическая работа сжатия

ДЛ

д = h

— hi = 436,3 — 293,3 = 143,0 кДж/кг.

Действительная работа сжатия при η

/ι = 0,85

143,0

Д/2

= h

= — = 168,2 кДж/кг.

0,85

Найдем теперь параметры состояния воздуха в конце действительного процесса

сжатия.

Энтальпия воздуха в конце сжатия

= Λι + ДЛ

= 293,3 + 168,2 = 461,5 кДж/кг.

Из табл. ΙΙΙ.2 находим

= 186,44 °С(Л

= 461,5 кДж/кг);

s® = 7,1333 кДж/(кг· К).

Изменение энтропии может быть определено по соотношению

- 5! =— R In — + - s°

или

2 ~~

2s»

—s, = 7,1333 — 7,0769 = 0,05664 кДж/(кг-К).

Пример 2. Газообразный продукт сгорания топлива, имеющий следующий состав

в объемных долях:

г (С0

) =7,5%; г (0

) = 10%; r(N

) = 76,5% и г (Н

0) = 6,0% ,

расширяется при совершении работы от pi = 0,5 МПа до р

0,1

МПа; соответствую-

щие температуры равны /! = 500°С и ^ = 290 °С.

Определить работу расширения и внутренний относительный КПД процесса рас-

ширения.

Решение. Приближенное определение адиабатной работы расширения без уче-

та энтропии смешения компонентов газовой смеси может быть выполнено по методу,

описанному в [2]. Этот метод в случае газовой смеси с большим содержанием пре-

обладающего компонента, как показали расчеты, дает небольшое расхождение с точ-

ным решением. Приближенное решение выполняется следующим образом.

По таблицам определим энтальпию смеси перед расширением, соответствующую

начальной температуре /i = 500 °С:

(С0

) = 30809 кДж/кмоль; π

(СО,) = 22,467;

Hi (Н

0) = 26 860 кДж/кмоль; π

(Н

0) = 41,249;

(Оо) = 23 591 кДж/кмоль; π

) = 181,20;

Hi (N

) = 22 867 кДж/кмоль; π

(Ν

) = 30,387;

^смеси = 30 809 · 0,075 + 26 860 · 0,060 + 23 591 · 0,10 + 22 867 · 0,765 =

= 23 774 кДж/кмоль.

Теперь определим по таблицам значения энтальпии в конце адиабатного расши-

рения для каждого компонента в отдельности:

JXq

s (С0

) = 22,467/5 = 4,4934; Я

(С0

) = 21 734 кДж/кмоль; *

= 315,42 °С;

025

(Н

0) = 41,249/5 = 8,2498; Я

(Н

0) = 18 161 кДж/кмоль; t

= 264,84 °С

jXq

5 (0

) = 181,20/5 = 36,240; H

) = 15 095 кДж/кмэль; /

= 238,2 °С;

Jtg

5 (N

) = 30,387/5 = 6,0774;

) = 14 485 кДж/кмоль; t

= 223,9 °C.

Приближенно H

ме

и = 21 734-0,075+18 161-0,060+15 095.0,100+14 485-0,765 =

= 15 311 кДж/кмоль.

Теоретическая работа расширения

ΔΗ

= //ιсмеси — ^гзсмеси = 23 774 — 15 311 = 8463 кДж/кмоль.

Определим действительную работу расширения, зная температуру газовой смеси

в конце расширения. Для этого в табл. ΙΙΙ.4, ΙΙΙ.8, ΙΙΙ.10 и III.12 найдем энтальпию

компонентов при температуре /

= 290°С (в конце действительного процесса расши-

" рения) и умножим ее на соответствующие мольные доли:

(С0

) = 20 549 · 0,075 = 1541 кДж/кмэль;

(Н

0) = 19 061 · 0,060 = 1144 кДж/кмоль

) = 16 725 . 0,0100 = 1672 кДж/кмоль;

(Ν

) = 16 452 · 0,765 = 12 585 кДж/кмоль.

По правилу смешения

2смеси

= 16942 кДж/кмоль.

Действительная работа

ДЯ

= Я

1см

еси — #2смеси = 23 774 — 16942 = 6832 кДж/кмоль.

Внутренний относительный КПД процесса расширения

ДЯ

6832

Для точного решения задачи следует определить значение S°, соответствующее

состоянию газовой смеси в конце изоэнтропного процесса.

Это значение определяется из уравнения (10):

= S? — \LR\n~ .

По таблицам для отдельных компонентов, используя правило смешения, найдем

S® смеси при температуре 500 °С:

S°(С0

) = 255,59 кДж/(кмоль·К);

Sγ (Н

0) =222,39 кДж/(кмоль-К);

S°

{

) =234,68 кДж/(кмоль-К);

S° (N

) =219,84 кДж/(кмоль·К);

?смеси = 255,59 · 0,075 + 222,39 · 0,060 + 234,68 . 0,10 + 219,84 · 0,765 =

= 224,15 кДж/(кмоль-К).

Тогда в конце изоэнтропного процесса

SCMecH

= 224,15 — 8,3142· 1,6094 = 210,77 кДж/(кмоль· К).

Теперь задача сводится к определению такой температуры газовой смеси, которой

соответствует найденное значение S

смеС

и· Д

ля этого

предварительно примем ко-

нечную температуру изоэнтропного процесса расширения смеси близкой к температуре

для преобладающего компонента — в данном случае азота (см. приближенное реше-

ние). Для удобства интерполяции округлим ее до десятков в большую сторону, учи-

тывая, что конечные температуры других газов при раздельном их расширении вы-

ше, чем для азота. Итак, примем /

=230 "С.

По таблицам для компонентов, используя правило смешения, найдем для этой

температуры

п=4

'смеси = 2

" = 210,31 кДж/(кмоль· К).

п= 1

Так как полученное значение Sp'cSgs » второе предварительное значение тем-

пературы примем на 10 °С выше, т. е. t'

= 240 °С.

Для этой температуры найдем

/1=4

Гсмеси= 2 2°")ι = 210,93 кДж/(кмоль· К).

/1=1

Теперь путем интерполяции найдем значение температуры газовой смеси в кон-

це ее изоэнтропного расширения

= 237,5 °С

и по этой температуре — мольную энтальпию смеси в конце расширения

п=4

Η'IS смзси = 2

П (^2 s)n\

п= 1

s смеси = 18 147 · 0,075 + 17 198 · 0,060 + 15 073 · 0,10 + 14 889-0,765 =

= 15 290 кДж/кмоль.

Теоретическая работа расширения (в точном расчете) равна Δ#

=#ι смеси—

—Н

8 смеси = 23 774—15 290 = 8484 кДж/кмоль, т. е. на 21 кДж/кг, или всего на

0,25 %, больше, чем в приближенном расчете.

Внутренний относительный КПД процесса расширения

6832

ηοΛ =

Ίϊ^

805

т. е. на 0,25 % меньше, чем при приближенном расчете.

II. ТЕПЛОВАЯ ДИАГРАММА ДЛЯ ВОЗДУХА

И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ДАННОГО ТОПЛИВА

МЕТОДИКА ПОСТРОЕНИЯ ДИАГРАММЫ

При практических расчетах часто удобнее пользоваться не только

таблицами, но и диаграммами. Такие диаграммы могут быть построены,

если использовать соотношения, положенные в основу составления

таблиц.

Для построения диаграммы для воздуха (рис. 3) по горизонтальной

оси отложим температуру (например, в градусах Цельсия), а по верти-

кальной—энтальпию Η и логарифм относительного давления lg πο, за-

тем нанесем кривые зависимости Я, lg πο и μ^Γ от температуры для

Рис. 3

моля воздуха. По такой диаграмме можно производить те же расчеты,

что и по Н, S-диаграмме для воздуха, причем она положительно отли-

чается от последней своей простотой: вместо большого количества кри-

вых, нанесенных на Н, S-диаграмму, здесь имеются две основные кри-

вые и одна вспомогательная прямая.

Для определения адиабатных перепадов теплоты требуется лишь

вспомогательная шкала, по которой можно отсчитать логарифмы степе-

ни изменения давления в адиабатном процессе lg φ. Следует заметить,

что кривая логарифма относительных давлений lgjto может быть ис-

пользована для определения изменения энтропии в реальном процессе.

В самом деле, для изоэнтропного процесса справедливо уравнение (5):

1ηπ

= -ϋ^- и lg π

= -^lge = -ζ-lge,

где e — основание натуральных логарифмов; lge = 0,43429; — моль-

ная газовая постоянная, равная 8,31441 кДж/(кмоль-К).

Следовательно,

= 19,1441

(21)

\ge 0,43429

Для изоэнтропного процесса имеем

0 = μ R\n +S

-S?, (22)

где S2s —значение S° при температуре газа, соответствующей концу

изоэнтропного процесса; Si

— значение S

при температуре газа, соот-

ветствующей началу изоэнтропного процесса.

Для реального адиабатного процесса, протекающего при тех же дав-

лениях pi и р

и той же начальной температуры.

- S, = In -Ь- +

S°

- Si (23)

где S

° — значение S° при температуре газа, соответствующей концу ре-

ального процесса.

Вычитая из уравнения (23) уравнение (22), получаем

-S

1 =

S!;-S

, (24)

т. е. изменение энтропии в реальном процессе равно разности значений

, соответствующих температурам газа в конце реального и изоэнтроп-

ного процессов (при одинаковом отношении давлений).

Последнее равенство после подстановки значений S

из уравнения

(21) примет вид

-S

=19

)

144(lg

no2

-lg^

)

(25)

т. е. изменение энтропии определяется через значения логарифма отно-

сительного давления.

С целью составления подобной диаграммы для продуктов сгорания

данного топлива необходимо по составу этого топлива рассчитать объ-

емный состав продуктов его сгорания при коэффициенте избытка воз-

духа а=1. Затем, пользуясь значениями энтальпии и логарифма отно-

сительного давления для компонентов N

, С0

, Н

0 и 0

, приведенны-

ми в табл. II.1—II.6, по правилу смешения следует определить H =

\ah

и lgjto для продуктов рассчитанного состава при различных темпера-

турах с интервалом 50—100°С.

Имея значения энтальпии и логарифм относительного давления и

для воздуха (табл. II.1) и для продукта сгорания топлива без избытка

воздуха (табл. II.7), можно построить на одной диаграмме кривые

Η = μΗ и lgjto в функции температуры для этих двух газовых смесей

(воздуха и продукта сгорания) К

Будем теперь рассматривать газообразный продукт сгорания дан-

ного топлива с любым избытком воздуха как смесь газообразного про-

дукта сгорания топлива при α=1 и влажного воздуха. При этом, зада-

ваясь значениями а (например, 2, 3, 4, 5), можно определить объемную

долю этого продукта сгорания при α=1 и воздуха в данной смеси. Та-

кой расчет очень прост.

Определив теоретическое количество воздуха, необходимого для сго-

рания топлива L

, объем водяных паров в этом количестве воздуха и

общий объем продуктов сгорания V

при α=1 легко найти состав газов

при любом значении а:

Ю0У°

Гг

/ 0,124L

\ '

Гв

= 100 - г

, %,

При построении диаграммы удобнее по шкале lgn

отложить значения lgJt

—9.

ТАБЛИЦЫ КАЛОРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН

ДЛЯ

ГАЗОВ

Таблица

11.1.

ВОЗДУХ

s«

Η и

5°

igJt

—50

223,15

273,15

323,15

223,11

273,23

323,42

159,07

194,84

230,68

6,4054

6,6080

6,7768

6463,5

7915,4

9369,4

4608,2

5644,4

6682,7

185,564

191,435

196,323

9,6930

9,9997

10,2550

100

150

200

373,15

423,15

473,15

373,79

424.43

475.44

266,70

302,99

339,65

6,9217

7,0491

7,1630

828,6

295,8

773,6

7726,2

8777

9839,7

200,522

204,211

207,512

10,4743

10,6670

10,8394

250

300

400

523,15

573,15

673,15

526,90

578,85

684,45

376,75

414,36

491,26

7,2664

7,3612

7,5310

264,2

769,3

828,5

10914,6

12004,0

44 231,8

210,506

213,254

218,172

10,9959

11,1394

11,3963

500

600

700

773,15

873,15

973,15

792,43

902,78

1015,35

570,54

652,19

736,07

7,6805

7,8147

7,9367

956,6

26 153,6

29 414,8

528,5

894,0

323,8

222,504

226,392

229,927

11,6225

11,8256

12,0103

800

900

1000

1073,15

1173,15

1273,15

1129,91

1246,19

1363,97

821,92

909,50

998,58

8,0488

8,1524

8,2487

733,5

36 102,2

39514,3

23 811,1

348,4

28 929,1

233.173

236.174

238,965

12,1798

12,3366

12,4824

1100

1200

1300

1373,15

1473,15

1573,15

1483,06

1603,31

1724,60

1088,96

1180,52

1273,10

8,3387

8,4233

8,5029

964,2

447,8

49961,7

547,5

34 199,7

882,2

241,573

244,022

246,330

12,6186

12,7466

12,8671

1400

1500

1673,15

1773,15

1846,84

1969,92

1366,65

1461,02

8,5783

8,6497

53 503,1

068,7

592,2

326,4

248,512

250,582

12,9811

13,0892

Таблица

II.2.

КИСЛОРОД

т h

s°

-50

223,15

273,15

323,15

202,18

247,75

293,60

144,20

176,78

209,64

6,1438

6,3280

6,4821

6469,8

7928,1

9395,1

4614,5

5657,1

6708,4

196,600

202,496

207,428

10,2695

10,5774

10,8350

100

150

200

373,15

423,15

473,15

339,95

386,95

434,70

242,99

277,01

311,77

6,6155

6,7336

6,8403

878,3

382,4

13910,4

7775,8

8864,3

9976,6

211,694

215,477

218,889

11,0579

11,2555

11,4337

250

300

400

523,15

573,15

673,15

483,24

532,57

633,50

347,31

383,65

458,60

6,9378

7,0278

7,1901

463,6

17042,2

20 271,9

11 114,1

276,9

675,2

222,009

224,891

230,083

11,5967

11,7472

12,0184

500

600

700

773,15

873,15

973,15

737,14

843,05

950,83

536,26

616,19

697,98

7,3336

7,4624

7,5792

588,4

977,7

426,4

17 160,3

19718,2

335,3

234,675

238,797

242,536

12,2583

12,4736

12,6689

ОО

ООО

1073,15

1173,15

1273,15

1060,12

1170,71

1282,43

781,30

865,91

951,64

7,6861

7,7847

7,8760

924,0

462,8

037,7

25 001,6

709,0

452,5

245,957

249,109

252,033

12,8476

13,0123

13,1650

1100

1200

1300

1373,15

1473,15

1573,15

1395,15

1508,77

1623,17

1038,38

1126,01

12 14,43

7,9613

8,0411

8,1163

644,8

280,5

51 941,5

228,2

032,5

862,0

254,761

257,316

259,721

13,3075

13,4410

13,5666

1400

1500

1673,15

1773,15

1738,29

1854,16

1303,56

1393,45

8,1872

8,2545

625,2

59 333,1

41 714,3

590,9

261,991

264,143

13,6852

13,7976

Таблица

11.3.

ДИОКСИД УГЛЕРОДА

s° Η υ

—50

223,15

273,15

323,15

152,60

192,08

234,27

110,44

140,48

173,22

4,6220

4,7815

4,9232

6716,0

8453,7

10310,5

4860.7

6182,6

7623.8

203,420

210,437

216,675

10,6257

10,9922

11,3181

100

150

200

373,15

423,15

473 Д 5

278,90

325,71

374,52

208,40

245,78

285,13

5,0515

5,1692

5,2782

274,5

335,0

482,9

9172,0

10 816,8

549,0

222,322

227,502

232,298

11,6130

11,8836

12,1341

250

300

400

523,15

573,15

673,15

425,12

477,36

586,17

326,29

369,08

459,00

5,3798

5,4752

5,6500

18710,0

21 009,1

797,7

360,4

16243,8

20 201,0

236,771

240,967

248,663

12,3678

12,5870

12,9890

500

600

700

773,15

873,15

973,15

699,92

817,77

939,04

553,86

652,81

755,19

5,8075

5,9508

6,0823

804,0

990,9

328,3

375,9

28 731,4

237,3

255,594

261,901

267,687

13,3510

13,6805

13,9827

800

900

1000

1073,15

1173,15

1273,15

1063,18

1189,74

1318,38

860,44

968,11

1077,86

6,2037

6,3164

6,4216

46 791,7

52 361,9

023,3

869,3

42 608,1

47 438,1

273,030

277,992

282,623

14,2618

14,5210

14,7629

1100

1200

1300

1373,15

1473,15

1573,15

1448,81

1580,78

1714,08

1189,39

1302,47

1416,88

6,5203

6,6130

6,7006

763,6

69 571,9

438,4

347,0

323,8

358,9

286,963

291,046

294,898

14,9896

15,2028

15,4041

1400

1500

1673,15

1773,15

1848,50

1983,92

1532,41

1648,94

6,7834

6,8620

354,4

87 314,4

443,5

72 572,1

298,544

302,004

15,5945

15,7752

Таблица

II.4.

ВОДЯНОЙ

ПАР

s°

lg«

—50

223,15

273,15

323,15

409,89

502,80

596,03

306,91

376,74

446,90

9,9359

10,3116

10,6250

7384,5

9058,4

738,2

5529,2

6787,4

8051,4

179,005

185,773

191,420

9,3504

9,7039

9,9989

100

150

200

373,15

423,15

473,15

690,04

785,11

881,43

517,84

589,83

663,07

10,8954

11,1345

11,3496

12431,8

14 144,6

879,8

9329,4

626,4

945,9

196,292

200,599

204,475

10,2534

10,4784

10,6808

250

300

400

523,15

573,15

673,15

979,14

1078,33

1281,50

737,71

813.83

970.84

11,5459

11,7270

12,0536

17 640,1

19427,3

087,4

290,5

662,0

490,7

208,011

211,273

217,157

10,8655

11,0359

11,3432

500

600

700

773,15

873,15

973,15

1491,34

1708,12

1931,95

1134,53

1305,16

1482,84

12,3441

12,6077

12,8503

868,0

773,5

34 806,1

439,9

23514.0

26715.1

222,391

227,140

231,511

11,6167

11,8647

12,0931

800

900

1000

1073,15

1173,15

1273,15

2162,85

2400,72

2645,36

1667,59

1859,31

2057,80

13,0761

13,2880

13,4881

966,0

43 251,4

658,8

043,6

497,6

073,6

235,579

239,397

243,001

12,3056

12,5050

12,6932

1100

1200

1300

1373,15

1473,15

1573,15

2896,46

3153,62

3416,38

2262.75

2473.76

2690,38

13,6779

13,8587

14,0312

52 182,6

56 815,5

549,5

765,9

567,5

470,0

246,421

249,678

252,787

12,8719

13,0420

13,2044

1400

1500

1673,15

1773,15

3684,29

3956,95

2912,13

3138,64

14,1963

14,3546

66 376,1

288,3

465,2

546,0

255,761

258,612

13,3597

13,5087

Таблица

ΙΙ.5.

АТМОСФЕРНЫЙ АЗОТ

s®

lg π

-50

223,15

273,15

323,15

229,85

281,38

332,91

163,94

200,70

237,47

6,4890

6,6973

6,8706

6470.4

7920,8

9371.5

4615,0

5649.7

6684.8

182,665

188,530

193,407

9,5416

9,8479

10,1027

100

150

200

373,15

423,15

473,15

384,53

436,30

488,32

274.31

311.32

348,57

7,0191

7,1493

7,2655

824,4

12281,7

13 746,1

7722,0

8763,6

9812,2

197,587

201,252

204,523

10,3210

10,5125

10,6833

250

300

400

523,15

573,15

673,15

540,68

593,47

700,57

386.17

424.18

501,75

7,3707

7,4670

7,6392

15 220,1

16 706,1

19721,0

870,6

940,8

14 124,3

207,484

210,197

215,044

10,8380

10,9797

11,2329

500

600

700

773,15

873,15

973,15

809,97

921,78

1035,88

581,6!

663,89

748,45

7,7907

7,9267

8,0504

800,8

948,0

29 160,2

372,6

18688,5

069,2

219,309

223,136

226,618

11,4556

11,6556

11,8375

800

900

1000

1073,15

1173,15

1273,15

1152,09

1270,15

1389,83

835,12

923,64

1013,79

8,1640

8,2692

8,3671

32 431,3

754,6

39 123,7

508,9

000,8

538,5

229,818

232,778

235,534

12,0046

12,1592

12,3032

1100

1200

1300

1373,15

1473,15

1573,15

1510,95

1633,35

1756,88

1105,38

1198,24

1292,24

8,4587

8,5447

8,6258

533,3

978,8

456,2

31 116,6

730,8

376,8

238,112

240,534

242,817

12,4378

12,5643

12,6836

1400

1500

1673,15

1773,15

1881,39

2006,76

1387,21

1483,04

8,7026

8,7753

52 961,2

490,2

050,3

747,9

244,977

247,026

12,7965

12,9036

Таблица

II.6.

ОКСИД УГЛЕРОДА

h и

s°

lg я

-50

223,15

231,60

165,36

6,7640

6487,3

4632,0 189,467

9,8969

273,15

283,54

202,47

6,9741 7942,4

5671,3

195,351

10,2042

323,15

335,52

239,60

7,1488

9398,2

6711,5 200,245

10,4599

100

373,15

387,63

276,86

7,2987

857,9

7755,5

204,445

10,6792

150

423,15

439,99

314,38

7,4304

324,7

8806,5

208,134

10,8719

200

473,15

492,72 352,27

7,5482

13 801,6

9867,8 211,433

11,0442

250

523,15 545,91

390,62

7,6551

15 291,5

10941,9

214,426

11,2006

300

573,15

599,63

429,50

7,7531

796,3

0ai,0

217,173

11,3441

400

673,15

708,91

509,10

7,9288

857,4

260,6

222,094

11,6011

500

773,15

820,80

591,31

8,0837

22 991,5

563,4

226,434

11,8278

600

873,15

935,28

676,10

8,2230

26 198,1

938,5

230,333

12,0315

700

973,15

1052,14

763,27 8,3496

29 471,5

380,6 233,882

12,2169

800

1073,15

1171,11

852,56

8,4660

803,9

23 881,5

237,141

12,3871

900

1173,15

1291,89

943,66

8,5736

36 187,1

433,3

240,155

12,5446

1000

1273,15

1414,24

1036,32

8,6737 39614,2

028,9

242,958

12,6910

1100

1373,15

1537,95

1130,35 8,7672

079,6

663,0 245,578

12,8278

1200

1473,15

1662,88

1225,59

8,8550

578,8

330,8

248,038

12,9563

1300

1573,15

1788,85 1321,88

8,9378

50 107,4 37

028,0

250,355

13,0774

1400

1673,15

1915,71 1419,06 9,0159

53 661,0

39 750,1

242,545

13,1918

1500

1773,15

2043,35

1517,01

9,0900

236,3

494,0

254,621 13,3002