Месяц Г.А. Импульсная энергетика и электроника

Подождите немного. Документ загружается.

330

Глава 17. Импульсные генераторы

электрическим взрывом проводника

60 -

50 -

40 -

20 -

10 -

Рис. 17.5. Взрыв одной проволочки в воздухе при 140 кВ, Со = 1,5 мкФ, Ь = 3 мкГн,

0,014 см

при

различных /

до высоких температур. По описанной методике проводились расчеты импульсов

тока и напряжения, генерируемых в установках типа «ИГУР» [15], выбирались

параметры установок, анализировалась работа схем, подбирались режимы работы.

Таким образом, к настоящему времени методика численных МГД-расчетов дос-

таточно разработана и экспериментально проверена в широком диапазоне условий

ЭВП. Расчеты используются как для прогнозирования работы электрических схем,

так и для изучения физических явлений, сопровождающих электровзрыв.

§ 17.4 Метод подобия в исследовании генераторов с ЭВП

Описанный выше МГД-метод расчета позволяет получать все характеристики

контура с ЭВП-прерывателем, переключаемого на нагрузку. Вместе с тем эти рас-

четы достаточно громоздки, требуют специальной вычислительной техники и вы-

сококвалифицированных физиков-программистов.

Теория подобия, разработанная группой Котова [9, 12], дает возможность при

минимальной информации о механизме явления уменьшить число переменных,

установить вид зависимости искомых величин от критериев подобия и обобщить

полученные зависимости на весь класс подобных явлений. Расчет по критериям

подобия позволяет любому инженеру, знакомому с рассматриваемым явлением,

оперативно и с достаточной для конструирования точностью оптимизировать схе-

му по выбранному параметру и прогнозировать основные ее характеристики, та-

кие, как амплитуда и длительность импульсов тока и напряжения, энергия, пере-

данная в нагрузку, время до взрыва и др.

К факторам, существенно влияющим на поведение 1С-контура с ЭВП (без на-

грузки), относятся: емкость батареи С и ее зарядное напряжение Е/

> индуктив-

ность разрядного контура Ь

диаметр б/, длина / и число п параллельных прово-

лочек, а также некоторые характерные значения удельного сопротивления хо»

§17.4

Метод подобия

исследовании генераторов

ЭВП

331

удельной энергии ео и скорости разрушения щ материала проводника. При этом

предполагается, что является только функцией ео.

В соответствии с теорией подобия из восьми размерных факторов, записываю-

щихся с помощью пяти независимых размерностей (размерности длины и диамет-

ра в данном явлении считаются независимыми) [16], можно составить три безраз-

мерных комплекса. При этом желательно, чтобы комплексы имели физический

смысл. Запишем эти комплексы в виде:

= П

=^, (17.9)

где П1 - затухание контура, характеризующее отношение активного сопротивления

проводников к волновому сопротивлению контура 2 = у/ТС; П

- удельное дейст-

вие контура для проводников выбранного сечения или произведение П1 на отно-

шение запасенной энергии к Во; П

- отношение постоянных времени контура и

взрыва проводников. Если исследовать один металл, то в комплексах (9) постоян-

ные х, 8о и характеризующие металл, можно опустить, и тогда получим три

размерных параметра:

,ГЬ 1 п

С1/

0 ( Дж 1 л/1сГмкс

—— (Ом

мм

-1

);

—-—г—

I—— ;

ь>

= •

пс1

с!

1мм

-Ому' с1 1мм у' ^ ^

которые и использовались в дальнейшем. Для удобства расчетов начальные факто-

ры имеют размерности: I к с!- мм, С - мкФ, Ь - мкГн, (7

кВ>

41с -

МКС.

Проведенные исследования [17] показали, что все характеристики контура ЬС

с ЭВП моделируются параметрами (10) с погрешностью не более 20% в широкой

области изменения начальных факторов:

С/

= 1-500 кВ, С = 0,1^2000 мкФ, I = 0,4^-50 мкГн,

= 1-г80, 0,04-И мм, / = 4-^2600 мм.

При этом параметры изменялись в пределах:

= (0,07^2)-10

Ом-^мм"

= (0,18^20)-10

Дж/(мм

Ом), 10ч-190 мкс/мм,

что охватывает всю область использования ЭВП-прерывателей.

До начала взрыва характеристики зависят только от X и в [18]. Например, нор-

мированное значение тока в контуре:

Уи

=^ = А{еЛ0-*№)

, (17.11)

(где /

- амплитуда тока в контуре), а нормированное значение времени до макси-

мума тока:

В(10~

еХ

)

, (17.12)

где (

- время до максимума тока. В (11) для медных проводников А = 0,9 и

а = -0,25, а для алюминиевых проводников А = 0,78 и а = -0,31. В (12) для мед-

ных проводников В = 0,9 и р = -0,31, а для алюминиевых проводников В = 0,9 и

= -0,3. Аналогичные выражения получены и для энергии, поглощенной провод-

ником к моменту максимума тока, а также для серебряных проводников.

332

Глава 17. Импульсные генераторы

электрическим взрывом проводника

(—1

О Ю

• о

4 6 8 10 20 40 60 100 200 400

V • 10

[(Дж-мкс)/(Ом-мм

)]

Рис. 17.6. Зависимость Х

от параметров 8 и V для (сверху вниз) алюминиевых, серебря-

ных и медных проводников. Вверху от каждой зависимости лежит область взрыва с паузой

тока, внизу -

без

паузы

Если характеристика описывает и стадию взрыва, например амплитуду импуль-

са напряжения 14 на проводнике, то она зависит от всех трех параметров (10). Бы-

ло обнаружено [9], что наибольшие скорости роста сопротивления ЭВП и мощно-

сти достигаются при длине проводника, близкой к критической, /

- длина провод-

ника, обеспечивающая при прочих равных условиях паузу тока нулевой

длительности. С целью упрощения выражений для исследуемых характеристик

была найдена зависимость параметра Х^ при / = /

от в и

(рис. 6), а все осталь-

ные зависимости определялись при критической длине. Например, были получены

зависимости [19] нормированной амплитуды импульса напряжения (перенапряже-

ние), К = {У

/{/о (рис. 7) при

от в и

энергии, поглощаемой проводником, вре-

мени до взрыва, длительности импульса напряжения и др. Анализ этих зависимо-

стей позволил заключить, что проводники из серебра имеют характеристики, очень

близкие к характеристикам проводника из меди, а проводники из алюминия для

^ 8

0 20 40 60 80 100 120 140

V [МКС/ММ]

Рис. 17.7. Зависимость нормированной амплитуды напряжения на ЭВП от параметров моде-

лирования: сплошные кривые - медь, штрихпунктирные -

серебро,

штриховые - алюминий;

цифры у кривых - параметр

-6

о-

о,

•гГ/"

§17.4

Метод подобия

исследовании генераторов

ЭВП

333

получения равной мощности требуют меньшей индуктивности контура, имеют

большие сечения и длину по сравнению с медными, т.е. по технологическим и кон-

структивным требованиям они уступают медным проводникам, которые и исполь-

зовались в дальнейших исследованиях и разработках.

Анализ полученных зависимостей позволил установить, что максимумы зави-

симостей К = /(е, V) (рис. 7) имеют место, когда в проводник вводится энергия

сублимации. Это в случае

Х = Х

достигается при

= 90(Ю

-6

с)

. В области

и>у* энергия, поглощаемая проводником, возрастает по мере уменьшения V, и

отношение длительности импульса напряжения к диаметру проводника, характе-

ризующее скорость нарастания сопротивления, падает. В области же

энер-

гия, поглощаемая проводником, продолжает возрастать, а остается постоян-

ным, =1,2 (/

- мкс, (1 - мм), т.е. увеличение поглощаемой проводником энер-

гии сверх энергии его сублимации не приводит к снижению времени отключения и

увеличению мощности при прочих равных условиях.

Для медных проводников выражения для критической длины (рис. 6), погло-

щенной проводником энергии и тока /

в момент максимума напряжения при

, соответственно имеют вид:

=1,35-10

(10-

81;)

; (17.13)

= 0,5 (10

-6

е)"~

; (17.14)

/и =

0,75Ц

(10-^

(1715)

Таким образом, результаты проведенных исследований позволяют рассчитывать

характеристики ХС-контура с ЭВП для некоторых моментов процесса, например

для момента максимума тока, максимума напряжения и др. Кроме того, они позво-

ляют выбрать тип взрыва с паузой тока, без нее, с ПТ нулевой длительности или

«согласованный» взрыв, когда вся энергия выделяется в ЭВП.

При переключении контура с ЭВП на активную нагрузку (см. рис. 1) к пара-

метрам (10) добавляются еще два: момент подключения нагрузки и ее сопротивле-

ние. Описывать и анализировать результаты в пятимерном пространстве весьма

затруднительно, и такое описание не обладает наглядностью. Для уменьшения

числа независимых переменных зависимости критической длины проводника и

получаемого перенапряжения (рис. 7) были приняты за базовые, а за независимую

переменную принят безразмерный параметр ср:

= —, (17.16)

где у

определяется из равенства (11) при

Х =

. Специальными исследованиями

было установлено [12], что имеется момент подключения нагрузки, при котором

получается минимальное время нарастания тока на нагрузке при сохранении мак-

симальной мощности. Этот момент подбирался несколькими экспериментами

и, таким образом, исключался как параметр. С соблюдением отмеченного требова-

ния по моменту подключения нагрузки было установлено, что в широкой области

изменения начальных условий нормированные значения критической длины

334

Глава 17. Импульсные генераторы

электрическим взрывом проводника

проводников (Х

/Х

) и амплитуды напряжения на нагрузке (К

/К) моделируются

параметрами г, V,

ср.

Вид полученных зависимостей представлен на рис. 8.

Описанные зависимости позволяют полностью определять параметры источ-

ника при заданных характеристиках импульса, а также решать обратные задачи.

Методика расчета, включающая и определение длительности импульса, изложена

в [20]. Кроме того, анализ полученных зависимостей позволяет определить макси-

мальную мощность, развиваемую ЕНЭ с ЭВП-прерывателем тока на активной на-

грузке. Из зависимостей К

/(е, у) и уравнения (11) можно найти, что произ-

ведение у

М9

определенное при

= \

К9

на К достигает максимума: у

К = 8 при

с « 0,3-10

Дж(мм

Ом) и у = 55 мкс/мм. При этом К = 12-8-14, у

= 0,59-И),65 и

= 1-Н,6. Произведя расчет контура при указанных параметрах, получим:

О _ 6,4^0

ЛС'

(17.17)

а значения параметров, обеспечивающие получение Р

, определяются следующи-

ми соотношениями:

сI

= /

=5,Ш

>1йс,

= 282, 5

2-10'

^, (17.18)

где 5 = ппс1

/4 - суммарное сечение проводников в прерывателе.

Таким образом, применение ЭВП-прерывателя позволяет на порядок увеличить

максимальную мощность,

0,613*Г

/у[ьС

емкостного накопителя энергии, ра-

ботающего на активную нагрузку.

По описанным зависимостям был выполнен расчет источников питания шести

ускорителей прямого действия, работающих в настоящее время. Источники обес-

печивают выходное напряжение от 0,3 до 2,5 МВ, токи от 4 до 55 кА и длительно-

сти импульса от 50 до 700 не. Некоторые из них описаны в [7, 11, 12].

Азаркевич и другие [21] на основе критериев подобия и экспериментально ис-

следованной зависимости сопротивления медной проволоки от условий взрыва со-

ставили систему уравнений и разработали по ним программу расчета параметров

контура с ЭВП прерывателем тока. В отличие от МГД-модели расчета, она суще-

ственно проще, позволяет сделать расчет любого контура (например, линейного

1,0

0,8

0,6

0,4

0,2

0 0,4 0,8

1 1

А, и/А/*-

кл X кл

1,2

1,6

2,0 2,4

1,0

0,8

0,6^

0,4 ^

0,2

Рис. 17.8. Нормированные значения критической длины медных проволочек и амплитуды

напряжения при переключении на нагрузку в функции параметра (р: А,

/пс1

2 (/

критическая

длина

проводников); К

=11

/11

(11

амплитуда напряжения на

нагрузке)

§17.5

Описание импульсных генераторов

ЭВП

335

трансформатора) с ЭВП, выполнить расчет с любой нагрузкой, в т.ч. нелинейной

(вакуумный диод, меняющаяся индуктивность и др.), если эту нагрузку можно опи-

сать каким-то уравнением, и получить осциллограммы тока и напряжения в задан-

ных точках контура. Расчет же по инженерной методике, который использовался

нами ранее, ограничивался только 1С-контуром и позволял получать только ампли-

тудные значения тока и напряжения, замещая диод постоянным сопротивлением.

§ 17.5 Описание импульсных генераторов с ЭВП

Импульсные генераторы с индуктивными накопителями энергии обычно рабо-

тают по следующей схеме. Первичным накопителем служит генератор Маркса

(ГМ), который разряжается на индуктивность. При достижении максимума тока в

индуктивности срабатывает прерыватель, обрывающий ток или резко уменьшаю-

щий его. Это приводит к генерированию эдс в индуктивности. После срабатывания

подключающего коммутатора эта эдс прикладывается к диоду ускорителя, что вы-

зывает появление взрывной эмиссии электронов и их ускорение. Одним из основ-

ных элементов этих систем является прерыватель. В качестве такового используют

взрывающиеся проволочки, эрозионные плазменные прерыватели и полупровод-

никовые ключи.

В одной из первых работ, выполненных в ИСЭ, производился разряд генератора

Маркса на индуктивный накопитель. В качестве прерывателя использовались тонкие

электрически взрывающиеся проводники (ЭВП) (рис. 9) [3]. Если сопротивление

прерывателя растет по линейному закону К = Ы, то на зажимах прерывателя при

нагрузке Я

» ^ЫС

(Ь - индуктивность цепи, С\ - емкость конденсатора «в уда-

ре») появится импульс напряжения с длительностью = \1ЫЬ и амплитудой

где С/

- напряжение на выходе генератора Маркса. Следовательно, для получения

большой амплитуды импульса и малой его длительности необходимо увеличи-

вать скорость роста сопротивления прерывателя тока. Для прерывателей со взры-

вающимися проводниками наибольшая скорость роста сопротивления, как было

С/

(17.19)

Ь Р

о о

Рис. 17.9. Схема ускорителя электронов. 1 - многоострийный катод, 2 - анод - металличе-

ская фольга, 3 - цилиндр Фарадея, 4 - генератор Маркса с емкостью С

СШ {И- число

ступеней), К - шунт

для измерения

тока

336

Глава 17. Импульсные генераторы

электрическим взрывом проводника

показано выше, может быть получена при использовании большого числа парал-

лельно включенных тонких проводников [3]. Если предположить, что проводимость

проводника падает

процессе движения волны испарения, то в начальный момент

^ -

/У

(17.20)

Л у

/=0

ппс1

где х - удельное сопротивление; и, /,

с1

- число проводников, их длина и диаметр;

V - скорость движения волны испарения проводника.

В [3] описан ускоритель, в котором в качестве «медленного» накопителя ис-

пользовался ГМ с пятью ступенями с суммарным напряжением 350 кВ и емкостью

«в ударе» С\ = 12-10

пФ. В качестве прерывателя тока служили пять медных

проволочек диаметром 50 мкм. Диод ускорителя содержал многоострийный катод

и анод из фольги для вывода электронов. Индуктивным накопителем (I = 6,1 мкГн)

служила собственная индуктивность разрядного контура ГМ. Через 0,6 мкс при

достижении тока 11 кА происходит взрыв проводников, напряжение на индуктив-

ности Ь возрастает, срабатывает разрядник Р, и к диоду прикладывается импульс

ускоряющего напряжения. Импульс тока электронов имеет амплитуду 5,2 кА, мак-

симальную энергию электронов 600 кэВ и длительность около 100 не.

С использованием тонких многопроволочных прерывателей тока созданы два

типа ускорителей электронов и источников рентгеновского излучения: «Пучок» и

«Вира». В ускорителе электронов типа «Пучок» [11] добавочная индуктивность,

вакуумный изолятор, обостряющий и срезающий разрядники размещены в общем

корпусе (рис. 10), заполненном азотом при 10 атм. Прерыватель выполнен в виде

Рис. 17.10. Схема ускорителя «Пучок» с индуктивным накопителем и микропроволочным

прерывателем тока: Т.Т. - трансформатор тока в цепи прерывателя, Ь

- индуктивность

соленоида, ВП - взрывающиеся проводники, ВИ - секционный вакуумный изолятор, К -

катод, А -

анод диода, ДН

делитель

напряжения, К\-К

искровые

коммутаторы

§17.5

Описание импульсных генераторов

ЭВП

337

параллельных медных проволочек, натянутых зигзагообразно на изоляционных опо-

рах. Так как на диод переключается индуктивность, которая является источником

тока, то ускоряющее напряжение определяется сопротивлением диода и переклю-

ченным током и может значительно превышать выходное напряжение ГМ. В каче-

стве катода используется полый стальной усеченный конус с выходным диаметром

60 мм; анод - медная фольга. Амплитуда тока составляла 45 кА, напряжения -

1,75 МВ. Эти результаты получены при

= 390 кВ, Ь - 12,5 мкГн, числе прово-

лочек 62 диаметром 0,06 мм и длиной 2,5 м. Срез импульса осуществляется разря-

дом в промежутке прерывателя тока. В отличие от традиционных схем в рассмат-

риваемом ускорителе согласование источника питания с нагрузкой легко достига-

ется изменением волнового сопротивления 1С-контура и параметров прерывателя.

В разработанном ускорителе значительно выше отношение полной энергии пучка

к объему установки (1,5 кДж/м

) по сравнению с традиционными схемами с емко-

стными накопителями, где этот показатель 0,04-0,4 кДж/м

. Параметры некоторых

из наносекундных ускорителей электронов серии «Пучок» приведены в таблице 2.

Таблица 17.2.

Ускоритель

С/

,кВ

С, пФ

мкГн

1/,

МВ /, кА

, не

«Пучок-0,6» 350

6,1

0,6 5,2 100 20

«Пучок-0,3»

2500

4,1

0,32

8 70

«Пучок-0,6А»

170 1700

3,6 0,65 42

«Пучок-2» 390 520 12,5 1,75

45 100 20

«Пучок-1 В»

300 320

1,5

23 80 8

В ИЭФ создана серия генераторов «Вира». Один из них обладал следующими

параметрами [22]: напряжение 1,5 МВ, ток 30 кА, длительность импульса около

100 не. Генератор Маркса, который разряжался на индуктивность 5,3 мкГн, имел

напряжение 400 кВ и емкость 0,3 мкФ. Прерыватель тока состоял из 30 медных

проводников диаметром 0,08 мм и длиной 1,6 м.

Электрическая схема генератора аналогична показанной на рис. 1, конструкция

формирующего элемента представлена на рис. 11. Первичный накопитель - ГМ -

размещался в баке размером

1,9 х

0,7 х 1,35 м

. Максимальная запасенная энергия

Рис. 17.11. Схема формирующего элемента генератора «Вира-1,5 М». 1 - ввод напряжения

от ГИН к соленоиду, 2 - ЭВП (прерыватель тока), 3 - соленоид, 4 - вакуумный обостряю-

щий

разрядник,

- вакуумный проходной изолятор, 6 - катод,

анод

(мишень)

22. Месяц Г. А.

338

Глава 17. Импульсные генераторы

электрическим взрывом проводника

составляла 32 кДж. В ГМ использовались трехэлектродные разрядники, заключен-

ные в полиэтиленовую трубку, работавшие в атмосфере сухого воздуха при давле-

нии до 3 атм. После срабатывания установки воздух из камеры разрядников сбра-

сывался в вакуумный объем. Напряжение от ГМ передается к соленоиду, замкну-

тому через ЭВП на землю. ЭВП срабатывает при максимальном токе в контуре,

при этом на индуктивности контура образуется импульс напряжения, который

прикладывается к обостряющему разряднику и после его пробоя - к сильноточно-

му диоду. При торможении электронного пучка в мишени из материала с большим

атомным номером, которая служит анодом, происходит генерация рентгеновского

излучения. Конструктивно ГМ, формирующая индуктивность и прерыватель тока

аналогичны соответствующим элементам ускорителя «Пучок».

Разработать ускоритель с ЭВП-прерывателем тока можно, используя два под-

хода: магнитогидродинамический метод и расчеты с помощью теории подобия.

Характерным примером расчета методом подобия служат установки «Пучок» и

«Вира», рассмотренные выше. Методом математического моделирования рассчи-

тывались установки типа «ИГУР», разработанные во ВНИИТФ [15]. Установка

«ИГУР-1» имеет следующие параметры: напряжение 3,1 МВ, ток 44 кА, длитель-

ность 100-500 не, а «ИГУР-2» соответственно: 3,7 МВ, 70 кА, 100-500 не [15]. В

генераторе коротких импульсов тормозного излучения «ИГУР-1» (рис. 12) первич-

ным накопителем служит ГМ, состоящий из двенадцати ступеней, с параметрами

Суд

= 0,29 мкФ,

*Уо

= 0,96 МВ и Ь = 12 мкГн. Генератор заряжается разнополярным

напряжением ±40 кВ. Разрядник Р\ предназначен для запуска ГМ, а разрядники Р

и Р

ср

предохраняют ГМ и ускорительную трубку от перенапряжения. Вся установ-

ка выполнена в открытом варианте, высоковольтной изоляцией является воздух.

Ускорительная трубка состоит из стального контейнера и двух фарфоровых изоля-

торов с максимальным внутренним диаметром 43 и высотой 350 см, а также сталь-

ного штока, который заканчивается катодом. После запуска разрядника Р1 в пер-

вой ступени ГМ срабатывает и ток течет через прерыватель из параллельно вклю-

ченных медных проводников. При их электрическом взрыве напряжение через

Ко Ко Ко Р13 Ь

Рис.

17.12.

Принципиальная электрическая схема ускорителя «ИГУР-1»: Ко и С - сопро-

тивления и емкости ГМ, К

- зарядное сопротивление, Р

-Р\

- разрядники ГМ, Р

запускающий разрядник, Р

- коммутатор, г^ - ЭВП-прерыватель, Ь - индуктивность,

Роб - обостряющий разрядник, РТ - разрядная трубка, Р^ - срезающий разрядник, Р -

шунтирующий разрядник

§17.5

Описание импульсных генераторов

ЭВП

339

разрядник Роб прикладывается к ускорительной трубке. В оптимальном режиме

выходное напряжение составляло 3,2 МВ при токе 44 кА и длительности импульса

100-500 не.

Ускоритель «ИГУР-2» [23] выполнен по двухкаскадной схеме. После разряда

емкостного накопителя на индуктивный элемент и взрыва проводников в первом

каскаде разрядник подключает второй каскад, состоящий из индуктивного элемен-

та и проводников. Трубка с помощью разрядника подключается параллельно вто-

рому ЭВП во время его взрыва. Такая схема позволяет дополнительно обострить

импульс напряжения.

Значительно большие параметры импульсов были достигнуты на установке

«ИГУР-3» [23]. Импульс высокого напряжения формируется с помощью индук-

тивного накопителя и прерывателя тока с ЭВП. Первичный накопитель состоит из

двух генераторов Маркса с напряжением 1,4 МВ и общей запасаемой энергией

300 кДж. Генератор Маркса размещен в баке высотой 1,2 м и диаметром 7,5 м. На

его оси располагается контейнер высотой 8,5 м и диаметром 2 м. В этом контейне-

ре находятся накопительная индуктивность, узел взрыва проводников, масляный

обостряющий разрядник и ускорительная трубка с взрывной эмиссией электронов

в качестве нагрузки. Устройство взрыва проводников состоит из 15 труб диаметром

110 мм. Все узлы ускорителя расположены в трансформаторном масле. На генера-

торе было отработано несколько режимов эксплуатации в режиме тормозного из-

лучения и электронного пучка в наносекундном и микросекундном диапазонах.

Наибольшая мощность дозы тормозного излучения на расстоянии 1 м от окна дио-

да 10

Р/с получена при напряжении на нагрузке 6 МВ, токе 55 кА, длительности

импульса 25 не. Кроме того, был разработан режим генерирования двух последова-

тельных импульсов от каждого из генераторов Маркса. В режиме ускорения элек-

тронов был получен электронный пучок с током до 30 кА, длительностью 30 не и

средней энергией электронов 2,5 МэВ.

Следующей установкой из этой серии является «ЭМИР-М» [23]. Она представ-

ляет собой совокупность двух импульсных высоковольтных устройств. Первое -

импульсный ускоритель электронов, включающий в себя генератор Маркса, индук-

тивный накопитель, прерыватель тока на электрически взрываемых проводниках,

коммутатор и ускорительную трубку. Второе - импульсный высоковольтный генера-

тор и полеобразующая система для создания электромагнитного поля. Устройства

скомпонованы таким образом, что в испытательной зоне могут создавать импульс-

ный поток гамма-квантов или электронов и электромагнитное поле по отдельности

или одновременно. Кроме этого, конструкция генератора Маркса и его компоновка в

два автономных блока позволяет генерировать одной ускорительной трубкой два

последовательных импульса излучения с регулируемым временным интервалом.

На рис. 13 представлен общий вид установки «ЭМИР-М». Генератор Маркса с

двуполярной зарядкой состоит из двадцати четырех автономных модулей, разде-

. ленных на два самостоятельных блока по двенадцать модулей. В блоке модули

объединены по выходу коллектором. Коллекторы соединяются с узлом взрыва про-

водников (УВП) каждый своей индуктивностью.

Генератор Маркса содержит двадцать четыре или двенадцать модулей, рабо-

тающих параллельно [24]. Размеры контейнера блока модулей 5,8x3,7x3,8 м

Общая индуктивность контура и ЭВП 7 мкГн (при двадцати четырех модулях).

22*