Месяц Г.А. Импульсная энергетика и электроника

Подождите немного. Документ загружается.

690

Глава 32. Генерирование импульсов сверхширокополосного излучения

После отражения импульса 0

от короткозамкнутого конца шлейфа (линии

)

его

полярность инвертируется, т.е. уже инвертированный отраженный импульс 0

=~0

)

возвращается в точку параллельного соединения линий

Л\

и Здесь

он трансформируется с коэффициентом амплитудного преобразования Г

. В ре-

зультате импульсы 0

и 0$ передаются по линиям

Л\

соответственно:

0г=0;=-0

Т1

. (32.8)

Выполнение соотношения (6) означает, что импульсы 0$ и следуют по

линии Л

один за другим без задержки и образуют требуемый биполярный им-

пульс, передаваемый к нагрузке.

Для того чтобы иметь симметричные разнополярные лепестки импульсов, не-

обходимы равные волновые сопротивления линий

Л\

т.е. 2

= 2

, а волно-

вое сопротивление линии

должно быть 2

= 2

/2. В этом случае полный раз-

мах амплитуды в линии Л

будет равен амплитуде исходного униполярного им-

пульса, а энергия в биполярном импульсе составит 50% от энергии основного

импульса. Несомненным преимуществом пассивного биполярного преобразовате-

ля является стабильность формы выходного импульса, полностью определяемая

характеристиками генератора исходных униполярных импульсов. Другое преиму-

щество заключается в возможности плавной регулировки длительности, что дости-

гается согласованным изменением электрической длины короткозамкнутого шлей-

фа и длительности исходного униполярного импульса.

Из схем активных генераторов биполярных импульсов две употребляются наи-

более часто. Это генератор с двумя замыкающими ключами (рис. 3) и с одним

ключом (рис. 4). В первой схеме при одновременном срабатывании коммутаторов

К\ и К

и равенстве сопротивления нагрузки и волнового сопротивления линии, т.е.

= 2

, на нагрузке формируется симметричный биполярный импульс длитель-

ностью =

21/V

(V - скорость движения волны в линии) с амплитудами ±С/

/2.

При этом имеется в виду, что линия длиной / заряжается до напряжения {У

Второй тип генератора биполярных импульсов содержит один коммутатор К.

В этой схеме концы экранов формирующей коаксиальной линии с волновым со-

противлением 2

соединены вместе: концы жил подключены с одной стороны к

нагрузке с другой - к согласующему сопротивлению коммутатор К вклю-

чен между общей точкой соединения экранов и землей. Зарядное напряжение 1/

подается между оплеткой и землей. В такой схеме униполярный импульс форми-

руется на несогласованной нагрузке

(Я

) при = 2

, а биполярный

+Щ2

(б)

-Щ/2

0 21/у

1/У 1

Рис. 32.3. (а) -

схема с двумя

ключами, (б) - биполярный импульс напряжения

при

32.3 Антенны

для

СШП излучения

691

К ~

2о

импульс - в случае Я

= 0 и К

= 2

. Биполярный импульс, показанный на

рис. 4, б, имеет амплитуду II =

±11

и общую длительность /

21/V,

где / -

длина линии, у - скорость распространения волны в линии.

§ 32.3 Антенны для СШП излучения

В настоящее время для излучения мощных СШП импульсов используют в ос-

новном три типа антенн: ТЕМ антенны [5, 6], антенны с параболическим рефлек-

тором, получившие название 1КА (Ьприке КасИайп§ Ап1еппа [7, 8]), и комбиниро-

ванные антенны [9]. Источники импульсов СШП излучения можно также условно

разделить на источники с одиночными антеннами и источники на основе антенных

решеток. Последние особенно важны для практического применения мощных

СШП импульсов в радиолокации удаленных движущихся объектов.

Схематическое изображение ТЕМ антенны приведено на рис. 5. Импульс тока,

возбуждающий антенну, поступает по фидеру. В качестве фидера используют по-

лосковые или коаксиальные линии. В случае коаксиального фидера между фиде-

ром и антенной устанавливается коаксиально-полосковый переход для улучшения

согласования. При возбуждении антенны высоковольтным импульсом антенно-

фидерный переход заполняют диэлектриком [10]. Следует также заметить, что с

уменьшением длительности возбуждающего импульса до 0,3 не электрическая

прочность воздуха повышается до 150 кВ/см [11], что позволяет увеличить ампли-

туду напряжения на входе антенны с воздушной изоляцией при частоте повторения

до 100 Гц.

Экспериментальные исследования [12] показали, что ширина диаграммы

направленности излучения в двух взаимно перпендикулярных плоскостях растет

пропорционально с увеличением угла раскрыва металлической пластины ср и угла

между пластинами антенны 0 (рис. 5). Антенна является согласующим устройст-

вом между фидером с волновым сопротивлением 2ОФ (как правило, 2ОФ = 50 Ом)

и свободным пространством. Степень согласования возрастает с ростом длины

антенны Ь. Как правило, длину антенны Ь выбирают в несколько раз большей,

чем пространственная длина возбуждающего биполярного импульса /

с, т.е.

44*

692

Глава 32. Генерирование импульсов сверхширокополосного излучения

Ь > (2-3)/

с. Для монополярного импульса отношение длины антенны к простран-

ственной длительности импульса больше, так как основная часть энергии такого

импульса сосредоточена в области низких частот. Для уменьшения отражения

энергии от выходной апертуры ТЕМ антенны иногда наносят поглощающее по-

крытие на металлические пластины антенны. Детальный анализ процессов в ТЕМ

антенне выполнен в работе [13].

Выполненные к настоящему времени исследования позволяют указать на два

недостатка ТЕМ антенны - это большая длина по сравнению с пространственной

длительностью возбуждающего импульса и зависимость положения фазового цен-

тра антенны от частоты. Последнее ограничивает применение ТЕМ антенны для

радиолокации, так как приводит к дополнительному искажению излученного им-

пульса. В работе [14] показана возможность ослабить зависимость положения фа-

зового центра в ТЕМ антенне от частоты за счет использования поверхностных и

объемных поглотителей. Однако следует отметить, что улучшение характеристик

ТЕМ антенны за счет применения поглотителей уменьшает ее энергетическую эф-

фективность и, кроме того, ограничено областью сравнительно малых излучаемых

мощностей. При высоких амплитудах импульсов напряжения на входе антенны

возможны нелинейные эффекты в поглотителе и развитие электрических разрядов

в них, которые могут резко уменьшить эффективность системы.

ТЕМ антенны широко используются при создании источников мощного СШП

излучения [6, 10, 11]. Для возбуждения одиночных ТЕМ антенн использовались

монополярные и биполярные импульсы напряжения наносекундной и субнаносе-

кундной длительности с амплитудой до 750 кВ. Волновое сопротивление коакси-

ального фидера составляло, как правило, 2

0ф

<50 Ом, и мощность импульса на

входе антенны достигала 10 ГВт.

Схема источника СШП излучения на основе 1КА антенны приведена на

рис. 6 [8]. При замыкании газового разрядника (Н

, 100 атм), расположенного

внутри диэлектрической линзы, формируется сферическая ТЕМ волна, имеющая

постоянный фазовый центр. Волна направляется с помощью двух У-образных ан-

тенн, которые соединены с параболическим отражающим диском через резисторы.

Если разрядник находится в фокусе, то после облучения параболического диска

формируется волновой пучок с малой угловой расходимостью. Меняя положение

разрядника относительно фокуса параболического диска, можно изменять расхо-

димость пучка, а также сканировать в пространстве волновым пучком в небольших

§32.3

Антенны для СШП излучения

693

пределах [15]. Следует отметить, что вследствие зависимости угловой расходимо-

сти излучения 0 от длины волны X как 0 ~ ХУД где В - диаметр излучающей

апертуры, спектр излучения в главном направлении диаграммы, а следовательно, и

длительность импульса зависят от расстояния до излучающей апертуры. Из-за

большой расходимости длинноволновой части спектра длительность импульса

уменьшается с ростом расстояния [16]. Особенностью антенны является также ее

низкая апертурная эффективность (25 %) по сравнению с апертурной эффективно-

стью ТЕМ антенны (« 50 %) при близких значениях импеданса фидера [17].

В настоящее время разработаны различные варианты 1КА антенн [8, 10, 18, 19]

и источники СШП излучения на их основе. Диаметр антенн изменяется в пределах

0,5-4 м, амплитуда входного напряжения достигает 150 кВ за время менее 100 пс.

Ширина диаграммы направленности излучения для 1КА диаметром 4 м составляет

менее 2°. Недостатком источников на основе 1КА антенны является их низкая

энергетическая эффективность. Это связано с тем, что в соответствии с электриче-

ской схемой источника антенна возбуждается импульсом тока ступенчатой формы

с коротким фронтом (< 100 пс) при замыкании цепи емкостного накопителя энер-

гии газовым разрядником. При этом длительность импульса излучения мала и со-

ставляет -100 пс, а оставшаяся, большая часть энергии рассеивается во внешнем

контуре. При этом ток в течение длительного времени (примерно на два порядка

больше длительности импульса излучения) протекает в разряднике, что приводит к

существенному нагреванию газа и эрозии электродов. Все это может ограничивать

частоту повторения импульсов и уменьшать время непрерывной работы разрядни-

ка и соответственно источника СШП излучения в частотном режиме.

Известно, что короткие вибраторные антенны являются источниками сфериче-

ских волн, т.е. имеют четко выраженный фазовый центр, а их характеристики на-

правленности слабо зависят от частоты. Однако в большинстве случаев антенны,

размеры которых меньше пространственной длительности возбуждающего им-

пульса, имеют достаточно сильную частотную зависимость входного импеданса

(увеличивающуюся при уменьшении электрических размеров антенны), что за-

трудняет их согласование с фидером в широкой полосе частот. Используя энер-

гетические соотношения [20], условия согласования антенны с фидером можно

Рис. 32.6. 1ЯА-антенна. 1 - фидер, 2 - разрядник, 3 - диэлектрическая линза, 4 - пластины

передающей линии, 5 - параболический отражающий диск, б - резисторы

694

Глава 32. Генерирование импульсов сверхширокополосного излучения

записать в следующем виде:

2Ке

' *0Ф /01 -У»

1ш

2со

|(м>

да

--м>

)Л;

(32.9)

(32.10)

где П

—

вектор Пойнтинга, /01 ~ комплексная амплитуда тока на входе антенны

(сечение со - круговая частота, м?

- средние за период плотности маг-

нитной и электрической энергий, соответственно, У

- объем ближней зоны ан-

тенны, у и 8 - малые положительные величины, определяемые допустимым зна-

чением коэффициента стоячей волны по напряжению (КСВН) в фидере. На основе

анализа энергетических процессов в ближней зоне излучателя предложена [9, 20]

концепция расширения полосы согласования излучателя с фидером за счет совме-

щения ближних зон (объемов

)

двух вибраторов, имеющих общий вход, но раз-

ноименные реактивные энергии (если в ближней зоне одного вибратора преобла-

дает электрическая энергия, то у другого вибратора должна преобладать магнитная

энергия). В этом случае

1ш (Б = 2со |[(н5

и1

- ) -

(н*,

- Ъ

я2

)]Ж>, (32,11)

и если запасы реактивной энергии вибраторов одинаковым образом зависят от час-

тоты и изменяются синфазно, то при

(32.12)

условие (10) будет выполняться для любой частоты. При правильной ориентации

вибраторов относительно друг друга излучение линейно поляризовано и диаграм-

ма имеет вид кардиоиды. Предложенная концепция была проверена теоретически

[9,20] и экспериментально [21].

На основе предложенной концепции были разработаны комбинированные ан-

тенны (рис. 7). Первые два варианта антенн (рис. 7, а, б) представляют собой ком-

бинацию электрического монополя длиной Ь и магнитного диполя. Данные комби-

нированные антенны и источники СШП излучения на их основе подробно иссле-

дованы в работах [9, 22]. Результаты исследований антенны, представляющей

собой комбинацию электрического монополя, двух магнитных диполей и ТЕМ ру-

пора (рис. 7, в), и источников СШП излучения на ее основе приведены в работах

[23, 24]. Линейные размеры антенн примерно равны половине пространственной

длительности биполярного импульса, т.е. Ь »

В технике формирования узких диаграмм направленности монохроматических

радиочастотных сигналов хорошо известны активные фазированные антенные ре-

шетки (АФАР), широко используемые в РЛС дальнего обнаружения [25]. Коге-

рентное фазированное суммирование полей излучения отдельных источников мо-

жет обеспечить высокую мощность как по главному направлению решетки, так и,

в случае дополнительного согласованного изменения фаз, в широком диапазоне

§32.3 Антенны для СШП

излучения

695

Рис. 32.7. Комбинированная антенна: 1 - электрический монополь, 2 - магнитный диполь,

3 - ТЕМ-рупор

углов по отношению к главному направлению с сохранением высокой направлен-

ности. Электронная перестройка фаз (например, с помощью ферритовых фазовра-

щателей) определяет возможности быстрого пространственного сканирования диа-

граммы направленности (ДН) неподвижной решетки. Применительно к источникам

СШП импульсов с несколькими пассивными излучающими антеннами ударного

возбуждения понятию «фазирования» можно поставить в соответствие понятие

«синхронизации», т.е. обеспечение повышенной направленности и мощности им-

пульсной решетки будет определяться синхронным суммированием полей отдель-

ных источников в точке наблюдения. В идеальном случае принцип суперпозиции

полей определяет квадратичное увеличение плотности мощности с ростом количе-

ства излучателей. Очевидным требованием для работы импульсной АФАР является

возможность синхронизации идентичных возбуждающих антенны импульсов с

точностью, сравнимой или большей, чем длительность их фронта.

Метод обострения ДН излучения с характерной длиной волны X при помощи

антенной решетки (линейный размер апертуры Д = где (Л

- размер единич-

ной антенны) в определенном смысле эквивалентен росту направленности еди-

ничного излучателя при увеличении размеров его апертуры до значения Д = Д.

Это очевидно из сравнительного анализа параметров упоминавшегося выше СШП

генератора с рефлекторной антенной 1КА-4 [18, 26] и другой разработки той же

лаборатории (ОЕМ-П [10]), представляющей двухмерную (2x2 м) систему из

144 ТЕМ рупоров, на которые подаются питающие ступенчатые импульсы с 17-

киловаттным перепадом длительностью около 100 пс. Синхронная коммутация

емкостных накопителей с точностью 10 пс обеспечивается оптически управляе-

мыми арсенид-галлиевыми ВА88-юпочами (Ва1ку Ауа1апсЬес18еписоп(1ис1ог 8^йсЬ).

В качестве синхронизирующего используется расщепленный импульс лазера.

С помощью такой решетки на расстоянии -75 м была достигнута напряженность

поля -220 В/см при коротких включениях с частотой повторения до 3 кГц. Как

видно, значительное увеличение суммарной апертуры импульсной АФАР по срав-

нению с характеристической длиной волны излучения приводит к получению

большой напряженности поля даже при относительно невысоком напряжении им-

пульса питания отдельной ТЕМ антенны. В [27] показана возможность синхрони-

зации модуляторов типа «РАДАН» с субнаносекундной точностью. Это открывает

возможность разработки антенных решеток со значительно большей мощностью в

каждом элементе.

696

Глава 32. Генерирование импульсов сверхширокополосного излучения

В принципе, направленность СШП излучения может быть увеличена в систе-

мах типа АФАР с расщеплением импульса одного мощного высоковольтного гене-

ратора и подачей расщепленных импульсов на индивидуальные ТЕМ антенны.

В данном случае не требуется решать проблему синхронизации нескольких им-

пульсов питания. Этот метод также эквивалентен созданию единственного излуча-

теля большой апертуры. Для понимания его принципиального отличия стоит

вспомнить, что при малой длительности импульса для большой антенны может

оказаться невыдержанным требование единовременного прихода питающего им-

пульса ко всей кромке излучающей апертуры. При той же длительности импульса

для нескольких излучателей меньшей апертуры условие изохронности работы ло-

кальных излучающих центров антенны выдержать проще, что и делает системы

питания СШП генераторов с расщеплением импульса привлекательными.

§ 32.4 Конструкции мощных СШП генераторов

Рассмотрим ряд конструкций мощных СШП генераторов на примере разрабо-

ток ИЭФ и ИСЭ. Это единичные и расщепленные мощные излучатели на основе

пассивных и активных формирователей биполярных импульсов. Устройства, осно-

ванные на синхронизированных маломощных источниках, мы рассматривать не

будем, хотя возможность такой синхронизации нескольких импульсных генерато-

ров с искровыми разрядниками с точностью до Ю

-10

с была доказана эксперимен-

тально [11]. Эта проблема успешно решается при помощи полупроводниковых

ключей, управляемых лазерным лучом.

Вначале остановимся на конструкциях СШП генераторов, в которых в качестве

драйвера используется генератор «РАДАН». Описание его работы дано в главах 16

и 31 в наносекундном и пикосекундном диапазонах. Выбор формы импульсов воз-

буждения антенн и диапазона их длительностей определен необходимостью эф-

фективного преобразования энергии «модулятор-антенна» и требованиями к спек-

тру СШП излучения с точки зрения информативности при обработке отраженных

сигналов. Высокое напряжение мощных модуляторов накладывает дополнитель-

ные ограничения.

Длительности от сотен пикосекунд до 1 не соответствуют коротковолновой

части диапазона дециметровых волн. Именно в данном диапазоне имеет место ре-

зонансное рассеяние зондирующих импульсов небольшими объектами или дета-

лями рельефа более крупных. В простейшем варианте СШП антенна может быть

запитана длинным импульсом с фронтом необходимой крутизны. Однако такой

вариант требует высокой электрической прочности устройства сопряжения моду-

лятора и антенны (обычно это коаксиал или полосковый фидер), изоляция которого

должна работать без пробоя на временах, значительно превышающих длитель-

ность «полезного» фронта. Поэтому наиболее компактны системы, основанные на

модуляторах, формирующих короткие импульсы «фронт-спад». Стабильность па-

раметров СШП генератора с пассивным излучателем (в частности, повторяемость

спектральных характеристик его излучения от импульса к импульсу) полностью

определяется характеристиками импульсов модулятора. С этой точки зрения опи-

санные в предыдущей главе малогабаритные пикосекундные генераторы на основе

слайсера со стабильными перестраиваемыми параметрами оказались вполне под-

^ 32.4

Конструкции мощных

СШП генераторов 697

ходящими для запитки антенн импульсами 200-400 МВт и проведения ряда тестов

при высоком уровне мощности СШП излучения [6].

Имея в виду проблемы согласования модулятора и антенны в широком частот-

ном диапазоне, следует отметить, что энергетически выгодны не униполярные, а

биполярные импульсы, спектральная функция которых обращается в нуль в преде-

ле низких частот. Пикосекундный униполярный импульс слайсера мог быть пре-

образован в биполярный устройством на основе перестраиваемого короткозамк-

нутого (КЗ) шлейфа (рис. 8). Стабильность параметров такого «пассивного» преоб-

разователя полностью определяется стабильностью входного импульса (рис. 9).

Разумеется, размах амплитуды биполярного импульса не может превысить ампли-

туду исходного униполярного. Максимальная энергетическая эффективность пас-

сивного преобразователя, равная 0,5, достигается при равенстве волнового сопро-

тивления выхода слайсера и «нагрузочной» передающей линии, между которыми и

устанавливался КЗ шлейф.

Были проведены эксперименты по генерированию биполярных импульсов дли-

тельностью (2x500 пс) в «активном» формирователе по схеме на рис. 3. В таком

устройстве срезающий разрядник расположен со стороны наносекундного драй-

вера, а между ним и обострителем имеется участок передающей линии, электри-

ческая длина которой задает длительность лепестков биполярного импульса. Раз-

рядники находятся в азоте при давлении 40 атм. При одновременном пробое раз-

рядников на выходе получается двухполярный импульс с размахом амплитуды,

равным удвоенному напряжению пробоя обострителя. Взаимная подсветка разряд-

ников «запаздывает» и стабильность длительности лепестков определяется отно-

сительным джиттером моментов самопробоя разрядников. Эта величина была

близка к 100 пс. В принципе, «топология» устройства допускает объединение двух

разрядников (тогда джиттера нет), что реализуется, как будет показано ниже, при

длительности лепестков 1-2 не, но проблематично для миниатюрной «пикосе-

кундной геометрии».

Рис. 32.8. Преобразователь униполярного импульса Рис. 32.9. Униполярный импульс

в двухполярный на основе короткозамкнутого высо- слайсера и биполярный импульс

ковольтного шлейфа на выходе пассивного преобразо-

вателя, подключенного к слайсеру

698

Глава 32. Генерирование импульсов сверхширокополосного излучения

Антенны пикосекундных СШП излучателей представляли ТЕМ рупоры,

выполненные в виде неоднородных полосковых линий с выходной апертурой

~10

см

[6, 11] (рис. 10,

а).

50-омный выход модулятора соединялся с антенной

плавным коаксиально-полосковым переходом, так что отражения запитывающего

импульса были на уровне около -20 дБ. Переход и ТЕМ антенна находились в воз-

духе при атмосферном давлении, поэтому электрическая прочность коаксиального

фидера (наружный диаметр 36 мм) на выходе модулятора ограничивала амплитуду

и длительность передаваемого импульса. Для униполярных отрицательных сигна-

лов <0,3 не, 100-киловаттных пробоев по поверхности выходного конического

изолятора не отмечалось. С увеличением амплитуды или (и) длительности импуль-

са возникал пробой воздуха. Это имело место при напряженности электрического

поля на центральном электроде фидера более 150 кВ/см, т.е. при указанном диапа-

зоне времен электрическая прочность воздуха была в <5 раз выше статической.

Приведенные параметры соответствовали повторно-кратковременному рабочему

режиму модулятора с частотой повторения импульсов 100 Гц (включения до 30 с),

когда на антенну подавался сигнал с пиковой мощностью 200 МВт.

Для демонстрации высокого пространственного разрешения пикосекундного

СПШ зондирующего сигнала были проведены эксперименты [6] по регистрации

отражений от системы проводящих экранов (1 м

и 0,1 м

), расположенных под

углом 45° к падающему импульсу в -20 см друг от друга. Приемная антенна (ТЕМ

рупор с апертурой -2-10

см

) располагалась под углом 90° к оси излучателя. Мощ-

ность излучения была достаточно высока. Об этом свидетельствовали амплитуды

принимаемых сигналов даже в условиях ограниченной полосы регистрации низко-

чувствительного осциллографа.

При использовании более чувствительного и широкополосного цифрового

стробоскопического осциллографа Текйгошх ТШ820 регистрация приосевого

сигнала излучателя осуществлялась на расстояниях -25-30 м, ограниченных

Я-плоскость ^-плоскость

Рис. 32.10. Излучающий одиночный ТЕМ-рупор (а) и

его

диаграмма направленности

Я- и

Е- плоскостях (б)

^ 32.4

Конструкции мощных

СШП генераторов 699

экспериментальным помещением. Сигналы, принимавшиеся в данном случае дис-

ко-конусной антенной с высотой конуса всего 1 см, требовали ослабления 30 дБ,

причем при установке минимальной чувствительности осциллографа. Напряжен-

ность электрического поля в точке приема, измеренная таким образом, составила

десятки В/см. Разумеется, это показывает возможность существенного увеличения

дальности приема сигнала.

Приведенные выше экспериментальные результаты получены в условиях сла-

бой направленности излучения от одиночной ТЕМ антенны. Измерения показали,

что границы приосевых Я- и Е- секторов, соответствующие ослаблению амплиту-

ды сигналов до уровня -6 дБ, были приблизительно равны ±45

и ±30

(рис. 10, б).

Различие углов ъН-иЕ- плоскостях коррелировало с несимметричностью раскры-

ва ТЕМ рупора (фактор 1,5). Для повышения направленности СШП излучателей

применялись интерференционные методы формирования диаграмм. В том случае,

когда расстояние между излучателями невелико (сравнимо с характеристической

длиной волны), пространственно-временная структура сигнала сохранялась в дос-

таточно широком угловом диапазоне. В обратном случае она соответствовала

структуре излучения единичной антенны [6] в приосевой области, причем этот

угловой диапазон зависел от расстояния до точки приема.

Для подключения секционированных антенн был разработан согласованный

переход «коаксиал - несимметричная полосковая линия - полосковый тракт». Кон-

струкция имела необходимую электрическую прочность и допускала разводку

импульса модулятора к двум или четырем антеннам (рис. 11). Было возможным

противофазное включение антенн, что позволяло сформировать двухлепестковую

диаграмму излучения. В последнем случае полярности сигналов в лепестках раз-

личны, что, в принципе, дает возможность селектировать отражения от объектов,

фиксируемых одновременно по обоим направлениям. По сравнению с единичным

излучателем угловой диапазон двойной синфазной антенны по уровню амплитуд

-6 дБ был сужен до ±(5-6)°. Отметим, что для построения диаграмм направленно-

сти амплитудный уровень сигнала отсчитывался по временным лепесткам импуль-

са, соответствовавшим сигналу отдельного излучателя.

Рис.

32.11.

Четырехантенная излучающая

система

(а)

и ее

диаграмма направленности

Я- и

Е- плоскостях (б)