Кудрявин Л.А., Шалов И.И. Основы технологии трикотажного производства

Подождите немного. Документ загружается.

• Рис. 1.27. Усилия, действующие при кулированин

ется минимальный зазор б, необходимый для предотвращения

смятия платинной коробки механизмом кулирования. Зазор б

должен быть равен выбегу платины при сходе ее с кулирного

клина под действием сил инерции или меньше этого выбега.

Проходя расстояние б, пятка платины встречается с крышкой

платинной коробки, при этом возникает удар, реакция кото-

рого Rm, приложенная к пятке платины, стремится отодвинуть

кулирную платину от крышки платинной коробки ЯЯ, преодо-

левая силу трения платины в пазу коробки F и силу давления

Fn, развиваемую швинговой пружиной 12 (см. рис. 1.18), воз-

действующей на хвостовик швинги 10.

Пусть натяжение в правой ветви нити, кулируемой плати-

ной К^, составляет а в левой — Рч, причем Pi>P\ и нить по-

требляется со стороны нитевода. Сложив силы Р^ и Pi (рис.

1.27, б) и разложив равнодействующую /?„ на составляющие

/?жп и Кгп, получим, ЧТО сила Rxn, приложенная к платине, пре-

одолевает сопротивление нити при кулировании, а сила Rzn

стремится изогнуть и заклинить платину в пазу платинной ко-

робки.

В результате силы Rxn и Rm стремятся отодвинуть платину

от крышки платинной коробки, преодолевая сопротивление сил

F и Fn. При неравенстве сил F н F„ для каждой платины, что

наблюдается на практике, кулирные платины займут разное

положение относительно крышки платинной коробки, как это

показано на рис. 1.27, а.

Сложив силы натяжения в ветвях нити, изгибаемой на игле,

Рз и Ps я разложив равнодействующую на составляющие

Rzu и Rxu, получим силы, воздействующие на иглы при кулиро-

вании. Сила Rzu будет отгибать иглу в плоскости игл на вели-

ПБ

л> 4 К2 Р^ к, Р^

Рис. 1.28. Схема кулирования с распределением

чину Л2 так, что где

—номинальный игольный шаг вя-

зальной машины;

tv.

— игольный шаг машины при выполнении

операции кулирования на гибких иглах между иглами,

соединенными нитью, и t-iOt между иглами, разделенными вы-

двинутой платиной). Сила R^u стремится отвести иглу от плос-

кости игл на величину ДХ.

При условии различной жесткости всех игл игольницы ве-

личины отгиба игл AZ и ДА' также будут различны и иглы зай-

мут положение, показанное на рис. 1.27, а.

Из сказанного следует, что операция кулирования, выпол-

няемая платинами на гибких иглах при различной жесткости

игл и разных силах F, Fn, Rm, не гарантирует получения оди-

наковой длины нити в петлях на всех иглах.

Неровнота образуемых петель при кулировании сущест-

венно уменьшается при выполнении операции распределения

(рис. 1.28). В этом случае распределительные платины P\—Pj

одновременно выдвигаются планкой платинного бруса ПБ,

швинговые пружины освобождают хвостовики швинг, иглы от-

ходят от платинной коробки, создавая условия для образова-

ния петель на всех иглах; при этом игольный шаг всех игл вы-

равнивается:

t = t^- Дг = 0; =

При сохранении минимального натяжения в ветвях изги-

баемой нити под действием сил Rxn, если Rxn>F, положение

всех платин выравнивается и пятки их оказываются прижа-

тыми к планке платинного бруса ПБ. Выравнивается и длина

петель, образуемых на всех иглах при минимальной величине

их отгиба ДХь как показано на рис. 1.28.

Из сказанного следует, что основное выравнивающее влия-

ние на длину нити в петлях при кулировании с распределением

оказывает платинный брус; должно соблюдаться условие, при

котором усилия Rxn, необходимые для изгибания нитей плати-

нами, были бы больше сил трения F платин в пазах платинной

коробки, а жесткость всех игл была бы по возможности одина-

ковой. Для выполнения этих условий стандартами на иглы вя-

зальных машин должны нормироваться не только их геомет-

рические размеры, но и жесткость.

На ряде современных котонных машин низких классов

применяют кулирование без распределения. В этом случае вы-

равнивающее действие платинного бруса сохраняется, по-

скольку он выравнивает положение всех платин перед захва-

том пяток платин для выполнения последующих операций пет-

леобразования (см. рис. 1.18).

1.3.3. ПРОКЛАДЫВАНИЕ НИТИ

ПРИ ТРИКОТАЖНОМ СПОСОБЕ

ПЕТЛЕОБРАЗОВАНИЯ

Условия выполнения операции прокл-адывания нити должны

обеспечивать; выполнение последующих операций петлеобра-

зования; минимальные различия условий прокладывания для

всех игл игольницы вязальной машины и всех циклов петле-

образования; точный отбор игл, на которые должна проклады-

ваться нить; минимально возможное входное натяжение нити.

Для выполнения последующих операций петлеобразования,

например, на машинах с крючковыми иглами нить должна

прокладываться на иглу в промежутке между концом крючка

и старой петлей (см. рис. 1.14, 1.16, 1.17). При последователь-

ном способе петлеобразования и неизменном направлении вя-

зания это условие может реализовываться при постоянных зна-

чениях угла наклона нити, угла приближения и опережения

(см. рис. 1.15, б).

Углом наклона' р называют угол, образуемый проек-

цией отрезка нити, идущей от нитевода Не до места кулирова-

ния нити, и отбойной плоскостью ZOX (см. рис. 1.15, б).

Углом приближения y называют угол, образуемый

проекцией отрезка нити и плоскостью игл XOY (или касатель-

ной к игЛам).

Опережением О называют расстояние от нитевода до

иглы (или платины), кулирующей нить, измеренное, как пока-

зано на рис. 1.15, б.

Углы Р и Y выбирают таким образом, чтобы гарантировать

попадание нити в горловину платины, кулирующей нить (см.

рис. 1.15, а; 1.16).

На вязальных машинах с изменяющимся направлением пет-

леобразования, например котонных, условия прокладывания

сложнее. На этих машинах величина опережения при вязании

петельного ряда изменяется от О до Omin, причем Omin =

при кулировании с распределением и 0min = 0,5^ при кулирова-

НИИ без распределения (см. рис. 1.17, б, в; 1.26, а; 1.27; 1.28)

С изменением опережения изменяются и значения углов р и у

Надежность захвата нити горловинами платин определя

ется значениями угла наклона нити р (см. рис. 1.17, в). На

дежный захват нити при всех значениях угла наклона р дости

гается тем, что нижняя кромка трубочки нитевода Не (см

рис. 1.17, а) устанавливается ниже верхней кромки кулирных

платин. Значение угла приближения v выбирается таким,

чтобы число петлеобразующих органов, участвующих в кули-

ровании нити, было постоянным для всех игл игольницы. Это

выполняется только при условии, если (см. рис. 1.26).

При этом условии минимальное число платин, одновременно

изгибающих нить, п = 2.

При невыполнении этого условия может оказаться, что

число платин, кулирующих нить на кромочных и средних уча-

стках игольниц, будет различным. Различными окажутся и ус-

ловия кулирования нити в петельном ряду, что недопустимо.

Из этих же соображений на современных котонных маши-

нах максимальная величина опережения О является постоян-

ной независимо от изменяющегося числа работающих игл (при

сужении или расщирении вырабатываемого полотна). Наибо-

лее сложными являются условия надежного прокладывания

нити на кромочные иглы. Кромочными называют иглы, на

которых образуются кромочные петли. Условия прокладывания

нити на кромочные иглы различны в конце и начале каждого

цикла петлеобразования. Образовав петельный ряд, иглы начи-

нают подниматься для выполнения операции заключения, как

показано на рис. 1.29, а, б. Нитевод Не находится над распре-

делительной платиной Рй отрезок нити 1—2, идущей от кро-

мочной петли Як к нитеводу Не, в результате усадки трико-

тажа по ширине и закручиваемости его кромки проходит над

головкой поднимающейся иглы. Нить проложится на иглу Hi

Рис. 1.29. Прокладывание нити при образовании кромочной петли

НЁ

и,

И2

И,

Рис. 1.30. Кулирование нити кромочной петли

ТОЛЬКО В том случае, если она окажется слева и будет прохо-

дить со стороны спинки иглы (см. рис. 1.29, б). Если нить не

проложится, то петля Як при выполнении следующего цикла

петлеобразования с иглы сбросится, что недопустимо.

Исходя из изложенного для гарантированного прокладыва-

ния нити на кромочные иглы должны реализоваться следую-

щие условия:

при выполнении операции заключения кулирные К и рас-

пределительные Р платины должны выдвинуться настолько,

чтобы головки игл проходили мимо горловин платин (см. рис.

1.17, а; 1.29, б). В этом случае отрезок нити J—2 будет отво-

диться от иглы кулирной платиной KI в точке 3 (см. рис.

1.29, б);

натяжение нити при выполнении операции формирования

и заключения должно быть минимально возможным. При не-

выполнении этого условия нить в кромочной петле П„ легко

может перетянуться так, что ее точка 1 окажется не за спин-

кой иглы, а перед иглой, как показано на рис. 1.29, в. В этом

случае даже выполнение первого условия не будет гарантиро-

вать прокладывание нити на кромочную иглу Hi (см. рис.

1.29, а, б) и кромочная петля с нее сбросится.

Другое важное условие нормализации процесса петлеобра-

зования—создание условий надежного выполнения операции

прессования на кромочных иглах. Для обеспечения этих усло-

вий необходимо принимать во внимание следующее:

нить при отходе от кромки нитевода Не сначала ложится

на подбородок распределительной платины Я (рис. 1.30, а).

При прокладывании нити кулирные и распределительные пла-

тины убраны в платинную коробку 4 (см. рис. 1.18);

при выполнении операций кулирования и распределения на-

тяжение нити неизбежно возрастает; возрастает оно и в про-

тяжке кромочной петли Як (см. рис. 1.30, а);

увеличение натяжения нити в протяжке, идущей от кромоч-

ной петли, ведет к тому, что петля затягивается и подтягива-

ется к нижней кромке распределительной платины (см. рис.

1.30, б) так, что расстояние Amin между кромочной петлей и

нить'ю, проложенной на иглу, становится минимальным. Это

сущёственно уменьшает время, необходимое для выполнения

операций вынесения и прессования на кромочной игле;

дЛя уменьшения натяжения нити в протяжке кромочной

петли она не должна изгибаться распределительной платиной.

С этой целью в подбородке распределительной платины 2 де-

лается вырез В (см. рис, 1.30, б).

Из изложенного следует, что контроль за выполнением опе-

рации прессования производится по иглам, вырабатывающим

кромку полотна.

Рассмотрим условия прокладывания нити при окончании

цикла петлеобразования данного петельного ряда. Последней

платиной, которая изгибает нить при образовании петли на

кромочной игле Я„ (см. рис. 1.28), является кулирная платина

КГ. При выполнении последующих операций петлеобразования

платины отходят и образованный платиной К\ излишек нити

за кромочной петлей должен быть снова удален в нитевод. На-

тяжение нити при этом уменьшается. Это уменьшение нити

необходимо для того, чтобы образуемая кромочная петля на

игле //к не оказалась слишком затянутой при выполнении опе-

рации соединения (см. рис. 1.17, к).

Следовательно, при трикотажном способе на машинах с из-

меняющимся направлением петлеобразования кроме требова-

ний надежности прокладывания нити и минимизации натяже-

ния ее при кулировании требуется изменять натяжение и ско-

рость нити в соответствии с условиями выполняемых операций

петлеобразования. Иначе говоря, подача нити в зону вязания

должна быть программируемой. На рис. 1.31 приведена диа-

грамма изменения скорости нити при образовании одного пе-

тельного ряда на иглах игольницы котонной машины.

На рис. 1.32, а приведена схема устройства частично про-

граммируемой подачи нити, применяемого на котонной ма-

•''ТД

'К

ущштшк

f \ \ 1 1

1 1

so 120 160 200 2^0 320 360 /

(,0 у»

Рис. 1.31. Скорость нити на котонной машине

Рис. 1.32. Устройство программируемой подачи нити

шине. Устройство содержит узел натяжения нити 1—2, узел

компенсатора — нитеоттягивателя 3—4, узел программного уп-

равления подачей нити .5—10. Узел натяжения нити выполня-

ется в виде тормозных устройств различного типа, например

устройства для одновременного торможения и эмульсирования

нити или тормозного устройства тарельчатого типа (рис.

1.32, б). Узел компенсатора кольцевого типа содержит кольцо

3 (см. рис. 1.32, а), свободно перемещающееся по направляю-

щим 4.

Узел программного управления подачей нити типа пинцета

состоит из корпуса 5 с направляющими глазками, закреплен-

ного на валу 10, получающем угловые повороты от кулака

главного вала машины, пластинчатой пружины 6, закреплен-

ной винтом 7, и фарфоровой подушечки 9. В закрытом поло-

жении пинцета нить защемляется между пластинчатой пружи-

ной 6 и подушечкой 9. В открытом положении пружина 6 опи-

рается на валик 8, отжимается от подушечки и освобождает

нить.

При прокладывании нити и ее кулировании (ф = 40—240°,

см. рис. 1.31) пинцет открыт, нить потребляется со шпули, при-

чем кольцо компенсатора смягчает рывки в натяжении нити

при резком возрастании ее скорости. По окончании операций

кулирования, распределения и в начале операции вынесения

= 240—260°, пинцет еще открыт и излишек нити отводится

от платин кольцом компенсатора. Далее пинцет закрывается

(ф = 280—360—20°) и управляется по программе, определяемой

профилем кулака главного вала. Например, .при выполнении

операций соединения и сбрасывания пинцет опускается, но не

открывается во избежание затягивания кромочной петли (ф =

= 320—340°). При выполнении операции заключения ф = 340—

— 20°, пинцет снова поднимается.

1.3.4. ОСНОВЫ СТАБИЛИЗАЦИИ ТЕХНОЛОГИИ

ВЯЗАНИЯ ПРИ ВЯЗАЛЬНОМ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОМ

СПОСОБЕ ПЕТЛЕОБРАЗОВАНИЯ

Влийиие старой петли на условия кулирования нити. При вя-

залыом последовательном способе петлеобразования (см. рис.

1.19) |В отличие от трикотажного на условия кулирования нити

суще(;твенное влияние оказывают старые петли. Как отмеча-

лось, 1при этом способе петлеобразования операции соединения,

кулирования, сбрасывания и формирования выполняются без

предварительного изгибания нити в петлю, как это наблюда-

ется при трикотажном способе петлеобразования, а само изги-

бание нити происходит в условиях ее взаимодействия со ста-

рыми петлями трикотажа.

В существующих конструкциях петлеобразующих систем

(см. рис. 1.20), реализующих вязальный способ петлеобразова-

ния, для изгибания нити иглы перемещаются между платинами

или отбойными зубьями на глубину кулирования h^ (рис.

И^ с Из ПС Иг п Iff с лUo С

L ^

Рис. 1.33. Формирование петли при вязальном способе петлеобразо-

вания и усилия, действующие на иглу

Рис. 1,34. Кулирование нити при вязальном способе петлеоб-

разования

1.33, а) относительно отбойной плоскости 00. (Отбойной

называют плоскость, касательную к верхним кромкам отбой-

ных зубьев или платин). Старые петли удерживаются от пе-

ремещения

•

вместе с иглами, платинами или отбойными

зубьями, которые взаимодействуют с протяжками петель П

(рис. 1.33, б), а остовы петель С под действием сил трения и

взаимодействия с изгибаемой нитью перемещаются вместе

с иглами,' образуя действительную отбойную по-

верхность, след которой, образуемый дугами остовов пе-

тель, на направление расположения игл в игольнице обозначен

ФФ (см. рис. 1.33, а).

. Величина перемещения остовов петель вместе с иглами

h—ДЛ (рис. 1.34, а), выполняющими различные операции пет-

леобразования, различна; наибольшая она на иглах, выпол-

няющих операции кулирования и сбрасывания. При принятых

обозначениях на рис. 1.33 и 1.34 Ah —глубина кулирования,

измеренная относительно остовов старых петель.

В общем случае для данных длины нити в петле, класса

машины и толщины нити величина кк—АН зависит от силы от-

тяжки полотна Qi, натяжения кулируемой нити Р,- и свойств

перерабатываемой нити. Нетрудно видеть, что при варьирова-

нии этих факторов будет изменяться и длина нити в петле, по-

лучаемая при неизменной глубине кулирования /гк, измеренной

относительно отбойной плоскости 00.

Например, при малой силе оттяжки полотна Q/ (рис.

1.34, а, б) в зависимости от натяжения нитей в ветвях старой

петли Сп и кулируемой нити в новой петле величина перемеще-

ния старой петли будет /г^—Aft, а размер новой петли при дан-

ной ее конфигурации будет

/ = 2(DC-f СВ + ВО),

где DC

тл

ВО — дуги, а СВ — отрезок нити, составляющие половину кулируе-

мой петли.

При еще меньщей силе оттяжки и уменьшении толщины

нити кулируемая пefля будет иметь другую конфигурацию;

например, точки С, В, О новой петли будут лежать на одной

линии, как показано на рис. 1.34, а штрихпунктиром, следова-

тельно, изменится и длина нити в петле. Если увеличить длину

нити в старой петле и Натяжение кулируемой нити, то может

оказаться, что Aft=0 и процесс петлеобразования не будет

реализоваться при данной глубине кулирования ftn, так как не

будет выполняться операция сбрасывания. При увеличенной

силе оттяжки полотна Qt (рис. 1.34, в) глубина кулирования,

измеренная относительно остова старой петли, увеличится и

будет Aft +

Aftj

при той же глубине кулирования относительно

отбойной плоскости /ZK. Ветви остова новой петли получат на-

клон под углом yi к вертикали и могут соприкасаться друг

с другом в головке старой петли. Участки новой петли DCBO

получат дополнительный изгиб в точке В, наклоняясь к вер-

тикали под углами ф1 и фг (рис. 1.34, г). Кроме того, протяжки

новой петли под действием сил оттяжки смогут перемещаться

по платинам или отбойным зубьям на величину АХ в направ-

лении действия силы оттяжки полотна.

Длина нити в новой петле при этих условиях оттяжки по-

лотна будет больше, чем при малой силе оттяжки (см. рис.

1.34, а, б).

Из сказанного следует, что при последовательном вязаль-

ном способе петлеобразовант'я длина нити в петле при данной

глубине кулирования зависит от натяжения кулируемой нити,

силы оттяжки полотна и механических свойств перерабатывае-

мой нити. При фиксированных натяжении, толщине и свойст-

вах нити, перерабатываемой на вязальной машине данного

класса и конструкции, длина нити в петле при определенной

глубине кулирования увеличивается с увеличением силы от-

тяжки полотна и, наоборот, уменьшается с ее уменьшением.

Перетяжка нити во время кулирования. Рассмотрим усло-

вия кулирования на вязальных машинах при последовательном