Кудрявин Л.А., Шалов И.И. Основы технологии трикотажного производства

Подождите немного. Документ загружается.

1.2.6. ТЕХНОЛОГИЯ ПЕТЛЕОБРАЗОВАНИЯ

ПРИ ОСНОВОВЯЗАЛЬНОМ СПОСОБЕ

На основовязальных машинах процесс петлеобразования осу-

ществляется по основовязальному способу. При этом способе

последовательность операций петлеобразования та же, что и

при вязальном способе; отличие заключается в том, что каждая

игла получает свою нить основы.

На рис. 1.22 приведены операции петлеобразования на ос-

нововязальной машине с крючковыми иглами при одновремен-

ном получении петель на всех иглах. В таком процессе нити,

заправленные в ушковины гребенок Г, прокладываются на иглы

путем прокачивания их м,ежду головками игл и сдвигов за

иглами и перед крючками игл. При прокладывании нитей иглы

находятся в положении заключения (рис. 1.22, а). Из исходного

положения (показано на схеме пунктиром) ушковины гребенок,

произведя сначала сдвиг вдоль фронта игл (сдвиг за иглами),

Рис. 1.23. Процесс петлеобразования на основовязальной машине с пазо-

выми иглами

прокачиваются между головками игл, делают сдвиг перед иг-

лами (показано стрелкой е) и снова прокачиваются между го-

ловками игл, возвращаясь в исходное положение. В результате

каждая игла Я] обвивается нитью основы, причем на иглу про-

кладывается участок нити основы Я], идущий от ушковины

гребенки к петлям трикотажа. На крючковых иглах нить сна-

чала прокладывается на крючок иглы (рис. 1.22,6), затем игла

поднимается и нить сходит на стержень иглы (рис. 1.22,в).

Нити основы, если они прокладываются ушковинами, не

могут быть проложены сразу на стержень иглы, поскольку для

этого ушковину следовало бы опустить ниже между иглами.

В этом случае на иглы мог бы быть проложен одновременно не

только участок нити N,, идущей от ушковины к петлям трико-

тажа, но и участок нити Яг, идущей от ушковины к навоям.

После прокладывания выполняются следующие операции

петлеобразования: вынесение (рис. 1.22, г), прессование с по-

мощью пресса Пр (рис. 1.22, d), нанесение (рис. 1.22, е), соеди-

нение (рис. 1.22, дас), сбрасывание, кулирование, формирование

(рис. 1.22,3, ы), оттяжка (рис. 1.22, к).

2 Заказ № 140

W во п6 160 200 2UI 280 320

Рис. 1.24. Петлеобразующие ор-

ганы осйововязальной машины и

графики их перемещения

Особенностью основовязального способа петлеобразования

являются более благоприятные условия выполнения операции

сбрасывания по сравнению с вязальным способом: при опуска-

нии игл ветвь нити, идущей к ушковине, оказывается уже изо-

гнутой в головке иглы. Другая особенность заключается в том,

что длина формируемой петли определяется натяжением нити

<10

80 /20

160

200 2i0 260 S20 (/). °

Рис. 1.25. Петлеобразующие ор-

ганы основовязальной рашель-ма-

шины и графики их перемещения

основы и петель трикотажа (см. рис. 1.22, з): чем больше сила

оттяжки старых петель, тем больших размеров может быть вы-

тянута новая петля; при увеличении натяжения нитей основы

условия перетягивания из нитей основы в формируемые петли

ухудшаются и петли получаются меньших размеров.

На рис. 1.23 показан процесс петлеобразования на осново-

вязальных машинах с пазовыми иглами. Он включает в себя

те же операции, что и для крючковых игл: формирование

(рис. 1.22, а); заключение, прокладывание (рис. 1.22,6—д)-, вы-

несение (рис. 1.22,е); прессование, нанесение (рис. 1.22, ж);

соединение, сбрасывание (рис. 1.22, з). Отличие состоит в мень-

ших общих перемещениях пазовых игл, прессовании их замы-

кателями и возможности прокладывания нити в крючок иглы.

На рис. 1.24, а показаны петлеобразующие органы основовя-

зальной машины с пазовыми иглами. К ним относятся: ушко-

вины гребенок /; платины 2; замыкатели игл 3; пазовые иглы

4. Графики перемещения гребенок, платин, игл и их замыка-

телей приведены на рис. 1.24, б.

Различают основязальные машины с платинным брусом и

отбойным гребнем.

Отличительная особенность основовязальных машин с пла-

тинным брусом (см. рис. 1.24, а) состоит в том, что на них три-

котаж удерживается от перемещения вместе с иглами в про-

цессе петлеобразования платинами 2. Платины удерживают

трикотаж за протяжки петель, соединяющих соседние петель-

ные столбики.

Однако при получении некоторых переплетений, например

цепочки, отсутствуют протяжки, которые могли бы удержи-

ваться платинами. Для получения таких переплетений, приме-

н-яют основовязальные машины с отбойным гребнем (их назы-

вают рашель-машинами).

На рис. 1.25, а представлены петлеобразующие органы ра-

шель-машины с отбойным гребнем. К ним относятся ушковины

гребенки 1а и ушковины-нитеводы 16, верхние платины 2,

язычковые иглы 3, отбойный гребень 4. Иглы перемещаются

между пазами отбойного гребня, стенка которого удерживает

трикотаж (или цепочки) при формировании петель. Верхние

платины 2 используются для удержания трикотажа при подъ-

еме игл.

Для предотвращения самопроизвольного закрывания языч-

ков игл при сходе с них старых петель в отверстия 5 платин

протянута отражательная проволока.

Графики перемещ,ения ушковин 1, игл 3 и платин 2 пока-

заны на рис. 1.25, б.

i.3. основы СТАБИЛИЗАЦИИ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

ВЯЗАНИЯ НАОДНОФОНТУРНЫХ

МАШИНАХ

1.3.1. КУЛИРОВАНИЕ НИТИ ПРИ ТРИКОТАЖНОМ

СПОСОБЕ ПЕТЛЕОБРАЗОВАНИЯ

Допустим, что нить поступает из нитевода и кулируется пла-

танами, выдвигающимися последовательно между иглами Ии

Иг и т. д. (рис. 1.26,а). Платины выдвигаются между иглами

под углом ак, который назовем углом кулирования. Нить

подается в промежуток между иглами и платинами под углом

YK К фронту игл, который называют игольным углом подачи

нити, или углом приближения.

Предположим, нить поступает из нитевода с натяжением

<70 и огибает петлеобразующие органы соответственно под углом

0 0

0 \

/ ^

/И^ О

% °

Рис. 1.26. С.хемы операции кулирования нити

обхвата «ь «2, «з, • • Для гибкой нити ее натяжение в лю-

бой изгибаемой ветви может быть выражено формулой Эйлера

(1.4)

где (х — коэффициент сопротивления движению нити, огибающей петлеобра-

зующие органы*; 2а,-—суммарный угол обхвата нитью петлеобразующих

органов.

Примем с небольшой погрешностью коэффициент сопротив-

ления движению |д. нити между иглами, платинами и поверх-

ностью нитевода одинаковым. Тогда натяжение нити Q при ку-

лировании будет увеличиваться с увеличением значений Sa; и,

следовательно, числа платин, одновременно изгибающих нить.

Поскольку зависимость (1.4) экспоненциальная, с увеличением

числа платин, кулирующих нить, при данном входном натяже-

нии до натяжение Q. легко может достичь значений, превышаю-

щих разрывную нагрузку перерабатываемой нити, и приведет

к разрушению нити.

Исходя из изложенного следует уменьшать число платин,

одновременно изгибающих нить, что при данном входном натя-

жении q в первую очередь достигается увеличением угла кули-

рования ок- Определим число платин ге, одновременно участ-

вующих в кулировании, где « — целое число, не равное О (см.

рис. 1.26, а). Найдем условия взаимодействия первой иглы и

первой платины с нитью.

Эти условия определяются значениями угла приближения

Y, величина которого зависит от расстояний нитевода до игл т

и от первой иглы, начавшей изгибать нить,— О. Расстояние О

называют опережением. Из треугольника FBD

= BD/FD-, FD==0,bt,

откуда

= arctg2BD//,

(1-5)

где Yk —значение угла приближения, при котором нить касается платины;

t — игольный шаг вязальной машины.

При y^Yk изгибаемая нить будет первой взаимодействовать

с платиной; при У'^Ук. нить будет первой изгибаться иа игле.

Из треугольника ABC

tga, = {BD + DC)l[{n-l)i]; (1.6)

BD О,Sttgy^-, DC=^h,

где h — глубина кулирования, мм.

Определяется на приборе и учитывает жесткость нити.

Подставляя значения BD и DC в уравнение (1.6), получим

tg ак = (tg

Yk •

+ h)l[{n-1) (1.7)

n = (/i+0,5ag7K)/[(tgaK04-I]. (1.8)

Из равенства (1.8) следует, что число платин, одновременно

участвующих в кулировании нити, увеличивается с увеличением

глубины кулирования h, уменьшением угла ак и игольного

шага t.

Операцию кулирования, при выполнении которой нить од-

новременно изгибается несколькими платинами, называют ку-

лированием с защемлением. Для уменьшения или

полного устранения защемления нити при кулировании число

п должно быть минимальным. При условии у^ук, «inin = 2; под-

ставив это значение в выражение (1.7), получим

tgaK-/t/i-i-0.5tgYK; (1.9)

a„ = arctg(/i/^ + 0,5tgVK). (I-IO)

При таких значениях угла кулирования одна платина за-

кончит кулирование, а другая начнет изгибать нить или кос-

нется нити над отбойной плоскостью 00. При условии у<ук

число платин, одновременно кулирующих нить, уменьшится на

одну по сравнению с определяемой по формуле (1.8); при этом

условии Лтт=1, а угол кулирования будет изменяться в пре-

делах

-^<aK<arctg(^A+0,5tg7K). (Ml)

Угол кулирования, обеспечивающий наилучшее условие про-

цесса изгибания нити при наименьшем ее защемлении, назы-

вают технологическим углом кулирования.

Траектория движения кулирных платин (игл) определяется

профилем кулирного клина (см. рис. 1.26,а). У кулирных

клиньев прямоугольного очертания технологический угол кули-

рования ак совпадает с углом наклона кулирного клина ам-

Угол наклона кулирного клина называют механическим

углом кулирования.

При встрече пятки платины Яг с кулирным клином и дви-

жении пя-тки по профилю этого клина возникает сила давления

N\ разложив реакцию этого давления, приложенную к пятке

платины (не учитывая трение пятки о клин, инерционные и

ударные нагрузки), получим

7?1

= Л^5шам; R^ — N cos аы.

Сила Ri в данном случае является вредной, ее воздействие

ведет к. поломке пятки платины; сила Яг полезна, под ее воз-

действием язгибается кулируемая нить и преодолевается тре-

ние платин об их ложе.

Из сказанного следует, что к механическому ам и техноло-

гическому ак углам кулирования предъявляются противополож-

ные требования. Если технологический угол кулирования ак

должен быть как можно больше для уменьшения числа петле-

образующих органов, участвующих в изгибании (кулировании)

нити, то механический угол кулирования «м должен быть ми-

нимально возможным. Чем меньше угол «м, тем меньше дав-

ление платин на стенки ложа, в котором они перемещаются,

меньше поломка пяток и износ клиньев. Уменьшение механи-

ческих нагрузок при взаимодействии платин (или игл) с уче-

том приемлемых значений технологического угла кулирования

является одной из основных задач, решаемой при конструиро-

вании петлеобразующей системы. Пути реализации этой задачи

следующие:

применение криволинейных профилей кулирных клиньев;

применение качающихся платин в виде рычагов и переда-

точных звеньев (швинг);

использование встречного движения игл и платин.

Применение криволинейного профиля кулирного клина дает

возможность уменьшить силу удара пятки платины (или иглы)

при встрече с клином; в месте встречи значение механического

угла кулирования минимальное. При дальнейшем движении

пятки платины по профилю клина значение угла кулирования

возрастает до величины технологического угла кулирования ак.

В существующих конструкциях вязальных машин с такими ку-

лирными клиньями ак = ам = 50 ... 55°. Применение качающихся

платин в виде рычагов (см. рис. 1.15) или передаточных

звеньев в виде швинг (см. рис. 1.16) дает возможность полу-

чить неравные значения технологического и механического уг-

лов кулирования (ак¥='ам).

На кругловязальной (мальезной) машине (см. рис. 1.15)

платина при кулировании прокачивается между иглами под

действием клина К и имеет плечи а и Ь. Аналогично на котон-

ной машине (см. рис. 1.18) кулирные платины 6 перемещаются

швингами 10 под действием кулирного клина 11. Швинги

имеют соответственно плечи а и 6.

Легко показать, что взаимосвязь между технологическим и

механическим углами кулирования выражается зависимостью

(1.12)

Из выражения (1.12) следует, что обусловленный наилуч-

шими технологическими возможностями угол кулирования «к

может быть получен при меньших значениях механического

угла кулирования а»; это определяется отношением плеч пла-

тин или швинг bja. Аналогичный эффект достигается при

встречном двий4ении игл и платин, получившем практическую

реализацию на многосистемных вязальных машинах (см. рис.

1.18).

На рис 1.26, б показано положение игл и платин, имеющих

встречное последовательное движение, при условии такого же

числа платин п, участвующих в кулировании нити с заданной

глубиной h, как и в базовом случае последовательного движе-

ния платин и неподвижных игл (см. рис. 1.26,а). В данном слу-

чае общий угол кулирования разбивается на два: угол кули-

рования платин ак\ и угол кулирования игл акг- При этом ус-

ловии величина выдвижения платин относительно отбойной

плоскости 00 уменьшится и составит h — Ah, где A/i — выдви-

жение игл относительно плоскости 00. Соответственно с уче-

том формулы (1.7) уменьшится и угол кулирования платин:

= arctg tgVK-o.5^-f(/^-A/.) (113)

(n — l)t

При этом ак1<ак2. Аналогично может быть определен угол

кулирования игл акг.

Применение встречного движения игл и платин при кули-

ровании нити позволяет значительно уменьшить механические

углы кулирования и улучшить условия выполнения данной опе-

рации.

1.3.2. ПЕРЕТЯЖКА НИТИ ПРИ КУЛИРОВАНИИ.

УСИЛИЯ, ВОЗДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ИГЛЫ И ПЛАТИНЫ

Допустим, что на иглах Mi, Иь кулируется нить, поступающая

из нитевода, платиной Яз, выдвинутой на заданную глубину

кулирования h (см. рис. 1.26, а). Примем коэффициент сопро-

тивления движению нити по игле Из равным jis, по платине

Яз — Цб. по игле Я4 — |д,7 (обозначения коэффициентов сопро-

тивления движению нити соответствуют обозначениям на рис.

1.26,а углов обхвата нитью петлеобразующих органов).

Если натяжение нити Q>P, то в правую ветвь петли нить

будет поступать только со стороны нитевода; натяжение нити

в правой ветви петли будет

Р ^Piexp

fisPCs.

Поступление нити в левую ветвь петли может быть различ-

ным. Если усилие, необходимое для перехода нити из правой

ветви в левую, Q = Pexpn6a6 будет меньше усилия, необходи-

мого для перетягивания нити из предыдущей петли, Qiexpiiyat,

нить будет поступать в левую ветвь из правой. Если Рехр\1баб =

= Qiexpn7a7, то нить в левую ветвь будет поступать одновре-

менно со стороны нитевода и предыдущей петли.

Если натял<ение нити в уже образованной ранее петле упа-

дет, например, из-за отхода платины на величину Д/г и возник-

нут условия, при которых Qiexpji7a7<Pexpji6a6, то нить в ле-

вую ветвь будет поступать из ранее образованной петли. Если

окажется, что Qiexp[i,7a7expn6a6<Piexpn5a5, то нить будет по-

ступать и в правую ветвь кулируемой петли из ранее образо-

ванной петли, а поступление нити из нитевода прекратится..

Явление поступления нити во вновь образуемую петлю из

уже образованной ранее называется перетяжкой нити,

а операция кулирования, выполняемая при этом условии,—

кулированием с перетяжкой нити.

Для перетягивания нити из ранее образованной петли во

вновь кулируемую необходимо, чтобы натяжение в ветви ку-

лируемой петли, соединенной с уже образованной, было меньше

натяжения в ветви петли, идущей к нитеводу, или равно этому

натяжению. Для рассмотренного случая

Q>Qi ехр Hiar < Рехр цаИб-

Из сказанного следует:

из-за явления перетяжки нити образуемые при одинаковой

глубине кулирования петли могут получать различные размеры

и конфигурацию;

при кулировании с перетяжкой нити затруднено количест-

венное определение взаимосвязи между глубиной кулирования

и длиной нити в петле; для установления этой взаимосвязи

применяют экспериментальные методы;

перетяжка нити понижает натяжение нити при кулировании

и способствует уменьшению обрывности, в особенности при пе-

реработке пряжи и нитей с различной ровнотой по толщине

или с узлами;

перетяжка нити из ранее образованных петель дает воз-

можность получать длину нити в петле меньше, чем позволяют

размеры петлеобразующих органов.

Рассмотрим силы, воздействующие на иглы и платины при

кулировании нити. Допустим, что реализуется кулирование

с распределением (см. рис. 1.17, д, е; рис. 1.18). При кулиро-

вании нити платины Ki—К) выдвигаются между иглами на

величину 2/i кулирным клином (рис. 1.27, а), имеющим криво-

линейные контуры с целью уменьшения силы удара пяток

о клин; размер Am лобового профиля клина необходим для

реализации кулирования с перетяжкой нити. Распределитель-

ные- платины Pi—PJ находятся в выемке платинного бруса ПБ

(см. рис. 1.18, позиция 3) с размером АХ (см. рис. 1.27,а).

Положение платин при кулировании определяется крышкой

платинной коробки ПП (на рис. 1.18 —позиция 4) и кулирнь1м

клином, причем между самой низкой точкой профиля клина,

пяткой платины и крышкой платинной коробки устанавлива-