Чебакова И.Б. Очистка сточных вод

Подождите немного. Документ загружается.

Коагулирующее действие есть результат гидролиза, который происходит вслед

за растворением. Силы взаимного притяжения между коллоидными частицами на-

чинают преобладать над электрическими силами отталкивания при ξ-потенциале

системы менее 0,03 В. При ξ = 0 В, коагуляция происходит с максимальной интен-

сивностью, состояние коллоидной системы в этом случае называется изоэлектри-

ческим, а величина

pH называется изоэлектрической точкой системы.

Процесс гидролиза коагулянтов и образования хлопьев происходит по сле-

дующим стадиям:

Me HOH Me(OH) H

Me(OH) HOH Me(OH) H

Me HOH Me(OH) 3H

+++

В действительности процесс гидролиза значительно сложнее. Ион металла об-

разует ряд промежуточных соединений в результате реакций с гидроксид-ионами

и полимеризации. Образующиеся соединения имеют положительный заряд и лег-

ко адсорбируются отрицательно заряженными коллоидными частицами.

Одним из методов снижения

ξ-потенциала коллоидной системы является уве-

личение концентрации электролитов в сточной воде. Способность электролита

вызывать коагуляцию коллоидной системы возрастает с увеличением валентности

коагулирующего иона, обладающего зарядом противоположным по знаку заряду

коллоидных частиц. Соотношение коагулирующей способности одно-, двух- и

трехвалентных ионов приблизительно 1

:30:1000, т.е., чем выше валентность, тем

более эффективно коагулирующее действие.

При коагуляции хлопья образуются сначала за счет взвешенных частиц и коа-

гулянта или только коагулянта. Образовавшиеся хлопья коагулянта сорбируют ве-

щества, загрязняющие сточные воды, и, осаждаясь вместе с ними, очищают воду.

Основным процессом очистки производственных сточных вод является гете-

рокоагуляция –

взаимодействие коллоидных и мелкодисперсных частиц с агрега-

тами, образующимися при введении в сточную воду коагулянтов. При использо-

вании в качестве коагулянтов солей алюминия и железа в результате реакции гид-

ролиза образуются малорастворимые в воде гидроксиды железа и алюминия, ко-

торые сорбируют на развитой хлопьевидной поверхности взвешенные мелкодис-

персные частицы, коллоидные частицы

при благоприятных гидродинамических

условиях оседают на дно отстойника, образуя осадок.

(

)

(

)

24 2 24

Al SO 6H O 2Al OH 3H SO

→+

;

(

)

FeCl 3H O Fe OH 3HCl+→ +

;

(

)

(

)

42 24

Fe SO 2H O Fe OH H SO

→+;

(

)

(

)

4Fe OH O 2H O 4Fe OH

+→ .

Образующуюся в процессе гидролиза серную и соляную кислоты следует ней-

трализовать известью или другими щелочами. Нейтрализация образующихся при

гидролизе коагулянтов кислот может также протекать за счет щелочного резерва

сточной жидкости: H HCO CO H O

+−

+→+

322

В целях уменьшения расходов коагулянтов процесс коагуляции следует осу-

ществлять в диапазоне оптимальных величин pH. Значения pH при оптимальных

условиях коагуляции будут следующими:

для

(

)

Al OH pH 4,57= ;

для

(

)

Fe OH pH 8,5 10,5=−

;

для

(

)

Fe OH pH 4 6 и 810=− −

Для очистки производственных сточных вод применяют различные коагулян-

ты: соли алюминия, соли железа, соли магния, известь, шламовые отходы и отра-

ботанные растворы отдельных производств (например, хлорид алюминия являет-

ся отходом при производстве этилбензола, сульфат двухвалентного железа -

травление металлов, известковый шлам и другие).

Соли алюминия. Сульфат алюминия (глинозем) Al

(S0

)⋅18H

O (плотность

1,62 т/м

, насыпная масса на 1 м

сточных вод равна 1,05 − 1,1 т, раствори-

мость в воде при температуре 20 °С – 362 г/л). Процесс коагуляции алюминия

рекомендуется проводить при значениях pH = 4,5 − 8. В результате применения

сульфата алюминия степень минерализации воды увеличивается. Алюминат натрия

NaAlO , оксихлорид алюминия, полихлорид алюминия [AL

(OH)

6-n

]

(SO

)

где 1

≤ n ≤ 5≤ m ≤ 10, алюмокалиевые [ALK(SO

)

⋅18H

O] и алюмоаммонийные

квасцы [AL(NH

)(SO

)

⋅12H

O] квасцы имеют меньшую стоимость и дефицитность,

чем сульфат алюминия.

Соли железа. Сульфат двухвалентного железа, или железный купорос

FeSO

⋅7H

O (плотность 3 т/м

, насыпная масса на один куб. метр сточных вод

равна 1,9 т, растворимость в воде при 20

С – 265 г/л). Применение процесса

коагуляции оптимально при рН

>9. Гидроксид железа – плотные, тяжелые быстро

осаждающиеся хлопья, что является несомненным преимуществом его примене-

ния. Хлорид железа FeCl

⋅ 6H

O, сульфат железа Fe

(SO

)

⋅ 9H

О.

Соли магния – хлорид магния MgCl

⋅ 6H

O, сульфат магния MgSO

⋅ 7H

Соли железа, как коагулянты, имеют ряд преимуществ перед солями алюми-

ния: действие при низких температурах воды; более широкая область оптималь-

ных значений pH среды; большая плотность и гидравлическая крупность хлопьев;

возможность использовать для вод с более широким диапазоном солевого соста-

ва; способность устранять вредные запахи и привкусы, обусловленные присутст-

вием сероводорода.

Однако имеются и недостатки: образование при реакции ка-

тионов железа с некоторыми органическими соединениями сильно окрашиваю-

щих растворимых комплексов; сильные кислотные свойства, усиливающие корро-

зию аппаратуры; менее развитая поверхность хлопьев.

При использовании смесей

()

FeCl

в соотношениях от 1:1 до 1:2

достигается лучший результат коагулирования, чем при раздельном использова-

нии реагентов. Происходит ускорение осаждения хлопьев. Кроме названных коа-

гулянтов для обработки сточных вод могут быть использованы другие реагенты –

глины, алюмосодержащие отходы производства, травильные растворы, пасты,

смеси, шлаки, содержащие диоксид кремния. Оптимальную дозу реагента уста-

навливают на основании пробного коагулирования.

Количество коагулянта, необходимое для осуществления процесса коагуля-

ции, зависит от вида коагулянта, расхода, состава, требуемой степени очистки

сточных вод

и определяется экспериментально.

Образующиеся в результате коагуляции осадки представляют собой хлопья

размером от нескольких микрометров до нескольких миллиметров. Рыхлая про-

странственная структура хлопьев осадка обуславливает их высокую влажность – до

− 99 %. Плотность хлопьев осадка составляет обычно 1,01 − 1,03 т/м

. Для обес-

цвечивания высококонцентрированных и интенсивно окрашенных вод расходы

коагулянтов достигают 1

− 4 кг/м

сточной воды. Объем осадка, получающегося в

результате коагуляции, достигает 10

− 20 % объема обрабатываемой сточной воды.

Недостатки метода коагуляционной очистки сточных вод (значительный объем

коагулянтов, большой объем получающегося осадка, сложность его обработки и

складирования, увеличение степени минерализации обрабатываемой сточной воды)

не позволяют рекомендовать коагуляцию как самостоятельный метод очистки.

Коагуляционный метод очистки сточных вод применяется в основном при не-

больших расходах воды и

при наличии дешевых коагулянтов.

Расширению оптимальных областей коагуляции (по pH

и температуре) спо-

собствуют флокулянты, повышающие плотность и прочность образующихся

хлопьев, снижающие расход коагулянтов, снижающие расход коагулянтов, повы-

шающие надежность работы и пропускную способность очистных сооружений.

При растворении в сточных водах флокулянты могут находиться в неионизиро-

ванном и ионизированном состоянии. Последние носят название растворимых по-

лиэлектролитов. В зависимости от состава полярных

групп флокулянты бывают:

− неионогенные - полимеры, содержащие неионогенные группы: −ОН, >CO

(крахмал, оксиэтилцеллюлоза, поливиниловый спирт, полиакрилонитрил и другие);

− анионные - полимеры, содержащие анионные группы: −COOH, −SO

−OSO

H (активная кремниевая кислота, полиакрилат натрия, альгинат натрия,

лигносульфонаты и другие);

− катионные - полимеры, содержащие катионовые группы: −NH

, =NH (по-

лиэтиленимин, сополимеры винил пиридина, ВА-2, ВА-102, ВА-202 и другие);

− амфотерные – полимеры, содержащие одновременно анионные и катионные

группы: полиакриламид, белки и другие.

Скорость и эффективность процессов флокуляции и коагуляции зависят от со-

става сточных вод, их температуры, интенсивности перемешивания последова-

тельности введения коагулянтов и флокулянтов. Дозы флокулянтов составляют

обычно 0,1

− 10 г/м

, а в среднем 0,5 − 1 г/м

. Так применение добавок полиакрила-

мида в концентрации 1 г/м

при коагуляции сточных вод металлургического заво-

да позволило увеличить удельную нагрузку на радиальные отстойники в два раза.

Процесс очистки сточных вод методом коагуляции или флокуляции включает в

приготовление водных растворов коагулянтов и флокулянтов, их дозирование, смеше-

ние со всем объемом сточной воды, хлопьеобразование и выделение хлопьев из нее.

В реагентное хозяйство на очистных сооружениях входят склады для хранения коагу-

лянтов. Широко применяется так называемое мокрое (рис. 1.2) хранение

коагулянтов – в

виде раствора или кускового продукта в концентрированном растворе, в баках и резервуа-

рах, располагаемых внутри или вне зданий. Емкости, располагаемые вне зданий, следует

утеплять. Растворение коагулянтов в воде осуществляется в специальных растворных ба-

ках с устройствами для барботажа сжатым воздухом интенсивностью 4

− 5 л/с на 1 м

площади колосниковой решетки. Применяются также баки с лопастными и пропеллерны-

ми мешалками для растворения соответственно зернистых и кусковых материалов разме-

ром не более 20 см.

Из растворных баков коагулянты перекачивают в расходные баки, а оттуда до-

зируют в обрабатываемую воду с помощью дозаторов различных конструкций.

Коагулянты вводят в обрабатываемую воду обычно

в виде (1 − 10)-процентных

растворов, а флокулянты (0,1

− 1)-процентных растворов. Коагулянты смешивают

с обрабатываемой сточной водой в смесителях в течение 1

− 2 мин. Для смешения

коагулянтов применяют гидравлические и механические смесители. В гидравли-

ческих смесителях смешение происходит вследствие изменения направления

движения и скорости тока воды.

Применяют перегородчатые, шайбовые и вертикальные смесители, а также

механические с пропеллерными или лопастными мешалками. Трубопроводы или

Рис. 1.2. Бак для хранения мокрого коагулянта:1 – кусковой коагулянт;

2 – подача воды; 3 – подача пара; 4 – подача сжатого воздуха; 5 – цен-

тробежный насос для перекачки раствора в растворные баки; 6 – выпуск

осадка в канализацию; 7

–

подача воды для смывания ос

дк

Рис. 1.3.Горизонтальная перегородчатая камера хлопьеобразования:

1 – отводной канал сточной воды; 2 – отводной канал осадка; 3 – шибе-

ы для отключения части коридоров; 4 – шиберы для выпуска осадка

План

А - А

лотки, отводящие воду из смесителей в камеры хлопьеобразования, и осветлите-

ли с взвешенным слоем осадка рассчитывают на скорость движения сточной во-

ды 0,8

−1 м/с и продолжительность ее пребывания в них не более двух минут.

После смешивания сточных вод с коагулянтами начинается процесс образования

хлопьеобразования. Эти камеры могут быть водоворотные, перегородчатые,

вихревые, с механическим перемешиванием.

Водоворотные камеры хлопьеобразования представляют собой цилиндр, в

верхнюю часть которого из смесителя вводится сточная вода, имеющая скорость

на

выходе из сопла 2 − 3 м/с. В нижней части камеры перед выходом в отстойник

находятся гасители вращательного движения воды. Продолжительность пребыва-

ния воды в камере 15

− 20 мин.

Перегородчатые камеры могут быть горизонтальные (рис.1.3) и вертикальные.

В горизонтальной камере сточная вода протекает по нескольким последовательно

соединенным коридорам. Перемешивание осуществляется за счет 8 – 10 поворотов.

Коридоры устраиваются таким образом, чтобы скорость движения сточной воды в

первом была 0,2

− 0,3 м/с, а в последнем – 0,1 м/с. Продолжительность пребывания

воды в перегородчатых камерах 20

− 30 мин. Высота камеры определяется высотой

отстойника, а ширина коридоров составляет не менее 0,7 м.

Вихревые камеры хлопьеобразования представляют собой конический или ци-

линдрический расширяющийся в верхней части резервуар с нижним впуском сточ-

ной воды со скоростью 0,7

− 1,2 м/с. Угол наклона стенок камеры к горизонту ≈70°.

Скорость входящего потока сточной воды на уровне впуска 4

− 5 м/с, продолжи-

тельность пребывания воды в камере 6

− 10 мин.

В камерах хлопьеобразования с лопастными мешалками скорость движения

воды 0,15

− 0,2 м/с, а продолжительность пребывания – 20 − 30 мин.

Последующее осветление сточной воды производится в горизонтальных, ра-

диальных или вертикальных отстойниках. Наиболее целесообразной является

двухступенчатая схема отстаивания сточных вод. На первой ступени осуществля-

ется простое отстаивание в отстойнике без коагулянта. На второй ступени – обра-

ботка сточных вод коагулянтами и флокулянтами с последующим отстаиванием в

отстойнике.

Если концентрация взвешенных

веществ в производственных сточных водах,

способных к агрегации, не превышает 4 г/л, то применяют осветлители со взве-

шенными слоями осадка. В осветлителях происходят три основных процесса:

смешение, коагуляция и осветление сточных вод. Обрабатываемая в осветлите-

лях сточная вода проходит снизу вверх через слой ранее выделившегося шлака с

такой скоростью, при которой

взвешенные частицы не уносятся из зоны взве-

шенного осадка. При движении сточной воды взвешенный слой увеличивается

эффект задержания мелких суспензированных частиц. Осветлители проектиру-

ются круглыми (диаметр до 15 м) или прямоугольными в плане, площадь освет-

лителя не должна превышать 150 м

Для обеспечения нормальной работы осветлителя сточную воду после сме-

шения с коагулянтами направляют в воздухоотделитель, где она освобождается

от пузырьков воздуха, выделяющихся в результате реакции. В течение одного

часа допускается колебание температуры

не более чем на 1

°С, а расхода – не более

чем на 10 %.

Скорость коагуляции (рис. 1.4) зави-

сит от концентрации электролита. При

малых числах соударений частиц, т.е. от-

ношений числа столкновений окончив-

шихся слипанием скорость близка к нулю

(

ψ=0). По мере роста концентрации ско-

рость коагуляции повышается, но не все

столкновения эффективны – такую коагу-

ляцию называют медленной. При

ψ=1 на-

ступает быстрая коагуляция, при которой

все столкновения частиц заканчиваются

образованием агрегатов.

Скорость быстрой коагуляции для неподвижной среды при броуновском дви-

жении частиц по теории Смолуховского равна

k(n n).

= ⋅−

(1.1)

Количество частиц в единице объема воды за время

τ для быстрой и медлен-

ной коагуляции определяются по формулам

dτ

Рис. 1.4.Общая зависимость относи-

тельной скорости коагуляции

от концентрации электролита

;

+ψ⋅

. (1.2)

Для ламинарного и турбулентного движения потока воды число взаимодейст-

вий частиц за единицу времени в единицу объема жидкости

вычисляется

по формулам

л 2

G( )

=⋅ ⋅⋅ + , (1.3)

n5 R

=⋅ ⋅ ⋅ + , (1.4)

где

- число агрегатов частиц; K - константа коагуляции, К

≈

4π⋅D, R ≈ 8π⋅D⋅r;

D - коэффициент диффузии одиночных частиц; r - радиус частиц; R – расстояния,

на которые должны приблизиться частицы, чтобы произошло их объединение в

агрегаты: R

≈ 2r;

- начальная концентрация частиц;

- время коагуляции, в

течение которого количество частиц в единице объема уменьшается вдвое;

ψ - ко-

эффициент эффективности столкновений частиц;

- число взаимодействий

частиц за единицу времени в единицу объема соответственно для ламинарного и

турбулентного движения потока воды;

- число частиц с размером

соответственно; G – скоростной градиент:

GdVdz

;

- среднеквадра-

тичные скорости двух коагулирующих частиц.

В полудисперсных системах коагуляция происходит быстрее, чем в монодис-

персных, т.к. крупные частицы при оседании увлекают за собой более мелкие.

Форма частиц также влияет на скорость коагуляции. Например, удлиненные

частицы коагулируют быстрее, чем шарообразные.

Размер хлопьев (в пределах 0,5

− 3 мм) определяется соотношением между

молекулярными силами, удерживающими частицы вместе, и гидродинамически-

ми силами отрыва, стремящимися разрушить агрегаты. Для характеристики

хлопьев пользуются (определением) понятием эквивалентного диаметра:

()

эос

0,136 1

⎡

⎤

=⋅ν⋅ −⋅

⎣

⎦

, (1.5)

где ν - кинематическая вязкость воды;

- плотность хлопьев;

ос

- скорость

свободного осаждения;

- коэффициент формы хлопьев.

Плотность хлопьев определяется с учетом плотностей воды

и твердой фа-

зы

и объема твердого вещества в единице объема хлопьев

хв Тв

().

+⋅ −

ρρρ

(1.6.)

Прочность хлопьев зависит от гранулометрического состава образующихся

частиц и пластичности. Агломераты частиц, неоднородных по размеру, прочнее,

чем однородных. Вследствие выделения газов из воды, а также в результате аэра-

ции и флотации происходит газонасыщение хлопьев, которые сопровождаются

уменьшением плотности хлопьев и снижением скорости осаждения.

Резкие колебания скорости движения воды не допускаются. Величина вос-

ходящей скорости потока в зоне осветления зависит от концентрации взвешен-

ных веществ. Так, при обработке сточных вод сульфатом алюминия при содер-

жании взвешенных веществ в одном литре до 40 мг расчетная скорость восхо-

дящего потока:

до 400 мг/л, V

расч

= 0,8 − 1,0 мм/с;

400 – 1000 мг/л V

расч

= 1,0 − 1,1 мм/с;

1000 – 2500 мг/л V

расч

= 1,1 − 1,2 мм/с.

Высота слоя взвешенного осадка принимается равной 1,5

− 2,5 м; высота

защитной зоны от верха осадкоотводящих окон или труб до лотков для сбора ос-

ветленной воды 1

− 1,5 м; низ осадкоприемных окон или кромка осадкоотводящих

труб располагается на расстоянии 1,5

− 1,75 м выше перехода наклонных стенок

осветлителя в вертикальные; угол наклона к горизонту нижних частей стенок ос-

ветлителей и осадкоуплотнителей принимается не менее 45

°.

Избыток шлама, накапливающегося в осветлителе со взвешенным слоем

осадка (рис. 1.5), перетекает под действием разности плотностей осветленной

воды и взвешенного слоя в осад-

коуплотнитель – это осветлитель

с естественным отсосом шлама,

либо отсасывается вследствие

разностей уровней отбора воды

из рабочей камеры и уплотните-

ля – это осветлитель с принуди-

тельным отсосом избытка шла-

ма. Осветлители второй конст-

рукции работают эффективнее.

Исходя из концентрации

взвешенных веществ в обрабаты-

ваемой сточной воде С

при из-

вестных расчетах скорости вос-

ходящего потока воды в зоне ос-

ветлителя V

расч

, эталонной кон-

центрации взвешенных веществ

во взвешенном слое С

(при ско-

рости движения воды 1 мм/с) и

концентрации взвешенных ве-

ществ в осадке после его уплот-

нения С

шл

, можно определить

расход воды и размеры осветли-

теля (табл. 1.1).

Расчетный расход сточной

воды, проходящей через освет-

литель:

Рис. 1.5. Схема осветлителя со взвешенным

слоем осадка: 1 – воздухоотделитель; 2

–

спускная труба; 3 – осадкоотводящие трубы;

4 – осадкоуплотнитель; 5 – трубопровод вы-

ска оса

ка

;

6 - отво

осветленной во

ы.

нк

расч осв

шл

QQ1

⎡

⎤

⎛⎞

−

=⋅+

⎢

⎥

⎜⎟

⎝⎠

⎣

⎦

, (1.7)

где

осв

Q – расход сточных вод, выходящих из осветлителя, м

/ч;

С – конечная

концентрация взвешенных веществ в сточной воде, г/м

Таблица 1.1

Параметры для расчета осветлителя со взвешенным слоем осадка.

Площадь осветлителя F

3.0.

, с вертикальным осадкоуплотнителем находим по

выражению:

нк

осв зо оу осв р р расч

шл

FFFQ1 k (1k)V

⎡⎤

⎛⎞

−

⎡⎤

=+= ⋅+ ⋅ +ϕ⋅−

⎢⎥

⎜⎟

⎣⎦

⎝⎠

⎣⎦

, (1.8)

где

зо оу

F,F – площадь зоны соответственно осветления и осадкоуплотнения, м

;

k–

коэффициент распределения воды между зоной осветления и осадкоуплотнителем:

нк

p расч

k1V

−

=− ⋅ (1.9)

ϕ - коэффициент подсоса осветленной воды в осадкоуплотнитель: ϕ = 1,15 − 1,2.

Площадь осветлителя с поддонным осадкоуплотнителем

нк

осв зо отв осв р расч р отв

шл

FFFQ1 k/V (1k)V

⎡⎤

⎛⎞

−

⎡

⎤

=+ = ⋅+ ⋅ +ϕ⋅−

⎢⎥

⎜⎟

⎣

⎦

⎝⎠

⎣⎦

, (1.10)

где

отв

F– площадь поперечного сечения осадкоотводящих труб, м

;

отв

V– скорость

движения воды с осадком в осадкоотводящих трубах, равная 90

− 140 м/ч.

Объем зоны накопления и уплотнения осадка

зу

W (часть объема осадкоуплот-

нителя, которая расположена на 0,5 – 0,7 м и ниже нижней кромки осадкоотводя-

щих труб (или окон) должен удовлетворять условию:

(

)

зу расч н к шл

WQ tCCC≥⋅⋅− , (1.11)

где t36ч

=− – продолжительность уплотнения шлама.

Электрокоагуляция

Коагуляция вод, содержащих мелкодисперсные и коллоидные частицы, может

происходить при пропуске сточных вод через электролизер с анодом, изготовлен-

ным из алюминия или железа. Металл анода под действием постоянного тока ио-

низируется и переходит в сточную воду, частицы загрязнений которой коагулиру-

ются образовавшимися труднорастворимыми гидроксидами алюминия и железа.

, г/м

расч

м/с С

, г/м

шл

после уплотнения, г/м

4 ч 6 ч

100 − 400

2,8 – 3,6 1000 – 2000 20 000 24 000

400 − 1000

3,6 – 4 2000 – 2500 25 000 27 000

1000 − 2000

4 – 4,3 2500 – 10 000 32 000 34 000

Растворение в воде 1 г алюминия эквивалентно введению 6,3 г Al

(SO

) и 1 г

железа – введению 2,9 г FeCl

и 3,6 г Fe

(SO

)

. Теоретический расход электро-

энергии для растворения 1г алюминия – 12 Вт

⋅ч, а 1 г железа – 2,9 Вт⋅ч. Плот-

ность тока рекомендуется не более 10 А/м

расстояние между электродами не бо-

лее 20 мм, а скорость движения воды между электродами не менее 0,5 м/с. Метод

электрохимического коагулирования может быть применен для разработки сточных

вод, содержащих эмульгированные частицы масел, жиров и нефтепродуктов, хрома-

ты, фосфаты. Компактность установок, отсутствие реагентного и складского хозяй-

ства, простота обслуживания является несомненным достоинством метода

электро-

химической коагуляции. Однако значительные расходы электроэнергии и металлов,

являющиеся следствием образования окисной пленки на поверхности электродов, их

механического загрязнения примесями сточных вод, а также нагревания обрабаты-

ваемой сточной воды ограничивают область применения этого метода.

На рис. 1.6 изображена электрокоагуляционная установка по очистке сточных

вод, содержащих нефтепродукты и взвешенные вещества в

концентрации соответ-

ственно 0,3

− 7,5 и 0,5 − 8 г/л. При электрокоагуляции в резервуаре через систему

плоских стальных электродов, установленных на расстоянии 10 мм друг от друга,

пропускается постоянный ток плотностью 0,6 А/дм

под напряжением 10 − 18 В.

При продолжительности контакта сточных вод в электрическом поле 15

− 30 с и

пропускной способности 1,5

− 3 м

/ч на 1 м

площади поверхности электродов одно-

III

Рис. 1.6. Электрокоагуляционная установка: I – подача сточной во-

ды; II – отвод осветленной воды; III – выпуск осадка;

1 – отстойник;

2 – резервуар-электрокоагулятор; 3 – пакет плоских листовых сталь-

ных электродов; 4 – выпрямитель электротока