9-й Международный симпозиум по электромагнитной совместимости и электромагнитной экологии

Подождите немного. Документ загружается.

131

Таблица 1. Наведенное напряжение в исследуемых образцах U

mн

и эффективность экранирования образца K

Воздействие Образцы:

5 6 1м 7 2м .1 2 4

mн

[мВ] 204 160 247 123 247 494 494 667

ЭСР в пластину связи

, дБ 97 99 95 101 95 89 89 86

mн

[мВ] - 988 1235 926 679 2000 1667 2667

токовый индуктор

, дБ - 83 81 84 86 77 78 74

mн

[мВ] 1333 1235 988 1235 988 1333 1167 3333 ЭСР в середину образ-

ца

, дБ 80 81 83 81 83 80 82 72

mн

[мВ] 408 617 494 247 494 510 510 2113 ЭСР в разъем имитато-

ра ВБУ

, дБ 91 87 89 95 89 89 89 76

Типовая форма наведенного напряжения на

внутренних проводниках в виде осциллограммы

приведена на рис.3.

Рис. 3. Осциллограмма наведенного напряжения

помехи на внутренних проводниках кабеля при воз-

действии ЭСР.

Зависимость величины наведенного напряжения

от переходного сопротивления приведена на рис. 4.

Аппроксимация результатов измерений значений

наведенного на внутренних проводниках напряжения

выполнена по методу наименьших квадратов.

Заключение

Из полученных результатов проведенного ис-

следования следует, что увеличение переходного

сопротивления приводит к увеличению наведенного

напряжения на внутренних проводниках. Следова-

тельно, эффективность экранирования кабелей, в

условиях воздействия ЭСР, можно увеличивать,

применяя технологии, позволяющие уменьшать пе-

реходное сопротивление между экраном и разъемом

бортового кабеля.

Рис. 4 Зависимость напряжения помехи в кабеле от переходного сопротивления.

132

Литература

1. Отт Г. Методы подавления шумов и помех в

электронных системах. – М.: Мир, 1979. – 318с.

2. ГОСТ 19005-81 Средства обеспечения защиты

изделий ракетной и ракетно-космической техники от

статического электричества. Общие требования к

металлизации и заземлению. – Введ. 1982–01–07. –

М.: Изд-во стандартов, 1993, Переиздание с измене-

ниями. – 38с.

3. ECSS-E-ST-20-07C Space engineering. Electro-

magnetic compatibility. ECSS Secretariat. ESA-ESTEC.

Requirements & Standards Division. The Netherlands. –

2008. – Р. 89

4. ГОСТ Р 51317.4.2-99 Совместимость техниче-

ских средств электромагнитная. Устойчивость к

электростатическим разрядам. Требования и методы

испытаний. – Введ. 1999–24–14. – М.: Госстандарт

России, 2001 – 20с.

133

DEPENDENCE SHIELDING EFFICIENCY OF CABLES

FROM TRANSIENT RESISTANCE UNDER ESD INFLUENCE

IRILLOV

USSIA

ARCHENKO

USSIA

Moscow Aviation Institute (State Technical University) «MAI», e – mail: emc@mai.ru

Spacecraft are exposed to space factors, one of

which is electrification, leading to differential charging

of spacecraft dielectric materials and as a consequence of

the appearance electrostatic discharge (ESD).Most sus-

ceptible to electromagnetic interference from ESD are

onboard cables, so one of the tasks to protect onboard

electronics from the effects of ESD - improving the effi-

ciency the screening onboard cables.

Effectiveness of screening of cables depends not

only on the material and structure of the screen, but also

on the resistance between the screen and the body con-

nector cable - transient resistance. The value of transient

resistance technology depends on the connection the

cable shield to the connector body. Failure to comply

with the requirements of technology results in to an in-

crease in contact resistance and, consequently, reduce

the effectiveness of shielding the entire cable.

In laboratory research of cables with various tech-

nologies termination connectors defined dependence of

the efficiency shielding the cables from transient resis-

tance. Research stand can achieve a small margin of er-

ror measurements and a variety of factors influencing

ESD. Effectiveness shielding was estimated from the

measured value of induced stress on the inner wire

shielded cable. Shielding effectiveness factor determined

as follows:

mн

K lg20=

where |U

| - module discharge voltage; |U

mн

| - module

peak value of impulse voltage across the load resistance.

The dependence of the induced voltage on the tran-

sient resistance shown in Fig. 1.

From the results on the basis of carried out re-

searches that the increase in transient resistance results in

to increase induced voltage on the inner wire. Conse-

quently, the effectiveness of shielding of cables, under

the effect of ESD can be increased by applying tech-

nologies allowing reducing the transient resistance be-

tween the shield and the body connector onboard cable.

Fig. 1. The dependence of the induced voltage in the cable from the transient resistance.

134

ОПЫТ ПРИМЕНЕНИЯ CST MICROWAVE STUDIO, ANSOFT HFSS И

БИБЛИОТЕКИ EMTL ДЛЯ РАСЧЕТОВ ЭФФЕКТИВНОСТИ

ЭКРАНИРОВАНИЯ КОРПУСОВ РЭА

О.

Е.

УЛИКОВ

ОССИЯ

А.

С.

АЛУМОВ

ОССИЯ

ОАО «ЦНИТИ «Техномаш», oleg.kulikov.inc@gmail.com

Аннотация. В докладе обсуждается опыт применения программных комплексов CST Microwave Stu-

dio, Ansoft HFSS и библиотеки EMTL для расчета эффективности экранирования типового корпуса

РЭА. Дается описание процесса построения геометрии, задания граничных условий и запуска расче-

та. Полученные результаты сравниваются между собой. Делается вывод о достоинствах и недостат-

ках каждого программного продукта.

Abstract. In the paper an experience of applying the program kits: CST Microwave Studio, Ansoft HFSS,

and EMTL Library for calculation of the shielding efficiency for radioelectronic standard frame is discussed.

The specification of the frame geometry, boundary conditions and starting of calculation are given. A com-

parison of obtained results is performed. A conclusion about the advantages and shortcomings for mentioned

program kits is drawing.

В настоящее время к разработчикам радиоэлек-

тронной аппаратуры (РЭА), находящейся в жесткой

электромагнитной обстановке (ЭМО), предъявляют-

ся требования по обеспечению надлежащей эффек-

тивности экранирования корпусов РЭА от внешних

электромагнитных воздействий. Источниками таких

воздействий могут быть мощные радиопередатчики

или радары, установленные в непосредственной бли-

зости с оборудованием. И с другой стороны, внутри

проектируемой аппаратуры могут быть мощные ис-

точники электромагнитных помех, например СВЧ-

цепи, высокоскоростные IGBT-ключи и тп. Таким

образом, перед разработчиком аппаратуры возникает

задача на ранних этапах проектирования убедиться,

что проектируемый корпус РЭА обеспечит должную

эффективность экранирования.

На данный момент на мировом рынке программ-

ного обеспечения (ПО) присутствует несколько десят-

ков программных комплексов, позволяющих решить

задачу расчета эффективности экранирования корпуса

РЭА, а также множество других задач. Среди них осо-

бую популярность приобрели программные комплексы

Microwave Studio фирмы CST [1] (реализует метод ко-

нечного интегрирования) и HFSS фирмы Ansoft (реали-

зует метод конечных элементов) [2]. Однако они обла-

дают существенным недостатком – высокой стоимо-

стью (порядка нескольких десятков тысяч евро за рабо-

чее место), а также требуют длительного времени для

освоения. Единственным бесплатным решением явля-

ется библиотека EMTL [3], реализующая численное

решение уравнений Максвелла методом конечных раз-

ностей во временной области (FDTD). Целью данной

работы является сравнительный анализ этих программ-

ных продуктов применительно к задаче расчета эффек-

тивности экранирования электрического поля металли-

ческим корпусом РЭА.

Сама задача формулируется следующим обра-

зом. Есть корпус РЭА, представляющий собой пря-

моугольный полый ящик, состоящий из 2-х полови-

нок: верхней и нижней крышек, между которыми

находится прокладка из непроводящей резины (рис.

1). Необходимо найти эффективность экранирования

электрического поля корпусом (дБ) в диапазоне час-

тот от 30 МГц до 10 ГГц.

Рис. 1. Конструкция корпуса РЭА

Воздействие: плоская электромагнитная волна

= 200 В/м), распространяющаяся вдоль плоскости

щели. Размеры корпуса: 200х180х130 мм, высота до

щели 50 мм, высота щели 2 мм, толщина стенок - 2

мм, материал стенок – алюминий (относительная

магнитная проницаемость 1, относительная диэлек-

трическая проницаемость 1, проводимость 3800000

См/м).

Предварительно проведем расчет низшей резо-

нансной частоты корпуса. Для этого рассчитаем эк-

вивалентный радиус экрана [4]:

0,62 0,103

ý ý

R V= =

м.

Тогда низшая резонансная частота будет равна [4]:

138

1339,8

ðåç

= =

МГц. (1)

135

Расчеты проводились на 5 частотах: 30, 300,

1300, 3000 и 10000 МГц. Затем считалась эффектив-

ность экранирования электрического поля по сле-

дующей формуле [5]:

20lg ,

(2)

где E

– напряженность электрического поля в отсут-

ствие корпуса, E

– напряженность электрического

поля в корпусе.

Сначала расчет проводился в CST Microwave Stu-

dio (MWS). Этот программный комплекс использует

метод конечного интегрирования для решения гранич-

ных задач электродинамики [6]. Построение геометрии

в MWS является несложной задачей, с которой спра-

вится и человек, не слишком опытный в трехмерном

моделировании. Результат представлен на рис.2.

Рис. 2. Построение геометрической модели в MWS.

Затем для каждого элемента геометрии задаются

материалы. CST MWS содержит богатую базу дан-

ных электрофизических параметров конструкцион-

ных материалов. Для верхней и нижней крышек был

задан материал «Aluminium» (алюминий), а для ре-

зиновой прокладки между ними – «Rubber» (резина).

В качестве граничных условий на гранях металличе-

ских частей было установлено условие «Электриче-

ская стенка» (тангенциальная составляющая элек-

трического поля равна нулю). На границах счетного

объема было установлено условие «Идеальные со-

гласующие слои» (PML).

Источником возбуждения структуры служит

плоская электромагнитная волна с линейной поляри-

зацией, Е

= 200 В/м.

Затем производился расчет с помощью решателя

«Transient solver» для частот 30, 300, 1300, 3000 и

10000 МГц. Напряженность электрического поля

внутри корпуса в точке с координатами 100, 90, 65

мм на этих частотах представлена в табл. 1.

Таблица 1. Напряженность электрического поля

внутри корпуса (CST MWS)

Частота, МГц Напряженность элек-

трического поля, В/м

30 0,103

300 0,196

1300 0,37

3000 0,4

10000 0,14

Таблица 2. Напряженность электрического поля

внутри корпуса (Ansoft HFSS).

Частота, МГц Напряженность элек-

трического поля, В/м

30 0,99

300 0,15

1300 2,29

3000 1,23

10000 28,77

Как видно из табл. 1, численный расчет в MWS

подтверждает проведенный ранее расчет резонанс-

ной частоты корпуса по формуле (1). Частота резо-

нанса сдвинута в область сверхвысоких частот из-за

наличия щели в корпусе. Далее проводился расчет

эффективности экранирования по формуле (2). Ре-

зультаты расчета представлены на рис. 3.

Рис. 3. Эффективность экранирования электрическо-

го поля корпусом РЭА (расчет CST MWS).

Затем производился расчет в Ansoft HFSS. Про-

цесс построения трехмерной модели в HFSS анало-

гичен построению модели в CST MWS. Готовая

трехмерная модель корпуса РЭА и окружающего

пространства представлена на рис. 4.

Рис. 4. Построение геометрической модели в HFSS.

136

Граничные условия и источник возбуждения

(плоская волна) задавались аналогично программе

MWS. Расчет так же производился на частотах 30,

300, 1300, 3000 и 10000 МГц. Напряженность элек-

трического поля внутри корпуса в точке с координа-

тами 100, 90, 65 мм на этих частотах представлена в

табл. 2.

Как видно из табл. 2, результаты расчета в про-

граммном комплексе HFSS сильно отличаются от

Как видно из табл. 2, результаты расчета в про-

граммном комплексе HFSS сильно отличаются от

результатов, полученных в CST MWS, особенно в

области сверхвысоких частот. Это вызвано недоста-

точно большим количеством конечных элементов

расчетной сетки. Однако увеличение количества

элементов в сетке приводит к сбою программы-

решателя, вызванному нехваткой оперативной памя-

ти. Эта проблема, по мнению авторов, является серь-

езным минусом HFSS. Далее проводился расчет эф-

фективности экранирования по формуле (2). Резуль-

таты расчета представлены на рис. 4.

Рис. 4. Эффективность экранирования электрическо-

го поля корпусом РЭА (расчет Ansoft HFSS).

Затем расчет эффективности экранирования был

проведен с помощью бесплатной библиотеки EMTL.

EMTL распространяется в виде набора скомпилиро-

ванных библиотек для языка С++ под Windows и

Linux и является, по сведениям авторов, единствен-

ным бесплатным решением для расчета задач элек-

тродинамики. Однако, чтобы использовать это реше-

ние, необходимо знание языка С++ для разработки

собственной программы. Библиотека EMTL реализу-

ет метод конечных разностей во временной области

(FDTD) [7]. В EMTL применяется запись уравнений

Максвелла без коэффициентов типа ε, µ, c, π. Это

значит, что единицы измерения поля отличны от

единиц измерения СИ. Поэтому рассчитанные зна-

чения напряженности электрического поля в центре

корпуса не приводятся. Затем, по рассчитанным зна-

чениям проводился расчет эффективности экраниро-

вания по (2). Как видно из (2), единицы измерения

напряженности электрического поля сокращаются.

Результаты расчета представлены на рис. 5.

Рис. 5. Эффективность экранирования электрическо-

го поля корпусом РЭА (расчет EMTL)

По мнению авторов, такой большой разброс ре-

зультатов связан с небольшим количеством ячеек

расчетной области (см. табл. 3). Увеличение разре-

шения дискретизации пространства приводит к уве-

личению времени расчета до 1 года (!). Также с по-

мощью EMTL нельзя назначить граничные условия

«электрическая стенка» металлическим конструкци-

ям, чтобы не считать поле внутри проводника, а при-

ходится уменьшать шаг дискретизации пространства.

Таблица 3. Сравнение параметров расчета (ЦП Intel

Core Duo T5270 1,4 ГГц, 2Гб ОЗУ,

ОС WindowsXP SP3)

Параметр

для срав-

нения

CST

Microwave

Studio

Ansoft

HFSS

EMTL

Время рас-

чета

17 минут

4 часа

40 минут

9 часов

1 минута

Количество

ячеек рас-

четной об-

ласти

1 787 520 87 565 68 376

Таким образом, в результате проделанной рабо-

ты авторами сделан вывод о том, что наиболее раз-

витой по всем параметрам на сегодняшний день яв-

ляется среда для электромагнитного моделирования

CST Microwave Studio. Однако полная версия явля-

ется слишком дорогой для отечественного потреби-

теля. Тем не менее, результаты численного модели-

рования во всех программах нуждаются в практиче-

ском подтверждении. В связи с этим авторы просят

откликнуться сотрудников лабораторий ЭМС, кото-

рые могут помочь в осуществлении практического

эксперимента по определению степени эффективно-

сти экранирования корпуса РЭА.

137

Литература

1. http://www.cst.com

2. http://www.ansoft.com/products/hf/hfss/

3. http://fdtd.kintechlab.com/ru/start

4. Полонский Н.Б. Конструирование электро-

магнитных экранов для радиоэлектронной аппарату-

ры. – М.: Сов. Радио, 1979. – 216с.

5. Кечиев Л.Н., Акбашев Б.Б., Степанов П.В.

Экранирование технических средств и экранирую-

щие системы. – М.: Группа ИДТ, 2010. – 470с.

6. Weiland, T.: A discretization method for the

solution of Maxwell's equations for six-component

fields: Electronics and Communication, (AEU), Vol. 31,

pp. 116-120, 1977

7. Yee, K. S., "Numerical Solution of Initial

Boundary-Value Problems Involving Maxwell's

Equations in Isotropic Media," IEEE Trans. Ant. Prop.,

Vol. AP-14, No. 5, 1996, pp. 302-207.

138

ЭФФЕКТИВНОСТЬ ЭКРАНИРОВАНИЯ ПРИБОРНЫХ СТОЕК ПРИ

ОБЕСПЕЧЕНИИ ПОМЕХОУСТОЙЧИВОСТИ И ПОМЕХОЭМИССИИ

СИСТЕМ КОНТРОЛЯ И УПРАВЛЕНИЯ АТОМНЫХ СТАНЦИЙ

О.

В.

АРЫЛОВ

ОССИЯ

НПЦ ИТ ФГУП «ВНИИА», e-mail: olegsar@mail.ru

Аннотация. Применение экранирующих прокладок существенно уменьшает уровень напряженности

радиочастотного поля внутри приборной стойки и повышает устойчивость систем контроля и управ-

ления к внешним электромагнитным воздействиям.

Abstract. Using of shielding gaskets appreciably reduces the level of intensity of radio-frequency field in an

instrument rack and raises the stability of control systems to outside electromagnetic influences.

С целью повышения устойчивости оборудова-

ния систем контроля и управления к электромагнит-

ным воздействиям и снижения напряженности ра-

диочастотного электромагнитного поля (РЧП) внут-

ри конструктива приборной стойки многие произво-

дители (в т.ч. Rittal и Siemens) выпускают специаль-

ные конструктивы шкафов, отличающиеся от обыч-

ных наличием экранирующей металлизированной

прокладки по периметру дверей стойки. Стоимость

такой доработки и, особенно, стоимость самой экра-

нирующей прокладки велика и достигает сотен дол-

ларов за погонный метр. Поэтому с целью удешевле-

ния продукции производители часто применяют кон-

структивы в более дешевом исполнении без допол-

нительной экранирующей прокладки.

В докладе рассмотрено влияние экранирующей

прокладки по периметру передней и задней дверей

приборной стойки высотой 2,5 м на напряженность

РЧП в диапазонах частот 80 – 1000 и 1400 – 2000

МГц внутри приборной стойки, а также влияние эк-

ранирующей прокладки на помехоэмиссию от элек-

тронных микропроцессорных модулей, установлен-

ных внутри стойки.

Измерения проводились внутри стойки без эк-

ранирующей прокладки, затем с экранирующей про-

кладкой по периметру передней и задней дверей. За

базовые значения поля принимались значения на-

пряженности откалиброванного РЧП 10 В/м и 30 В/м

в указанных диапазонах частот в отсутствии прибор-

ной стойки. По отношению к этим базовым величи-

нам определялось ослабление поля внутри конструк-

тива стойки без экранирующей прокладки и с ней.

Результаты измерений представлены на рис.1.

Видно, что применение экранирующей проклад-

ки значительно снижает напряженность поля внутри

стойки в диапазоне частот до 1000 МГц и наиболее

эффективно на частотах до 250-300 МГц. Такое сни-

жение напряженности поля позволяет избежать сбо-

ев в работе электронных модулей и компонентов при

проведении сертификационных и приемо – сдаточ-

ных испытаний на устойчивость к радиочастотному

электромагнитному полю по методам документа [1].

Рис. 1 Напряженность РЧП поля внутри стойки

в вертикальной плоскости измерения в диапазоне

частот 80-1000 МГц при подаче испытательного воз-

действия РЧП 10 В/м.

Видно, что применение экранирующей проклад-

ки значительно снижает напряженность поля внутри

стойки в диапазоне частот до 1000 МГц и наиболее

эффективно на частотах до 250-300 МГц. Такое сни-

жение напряженности поля позволяет избежать сбо-

ев в работе электронных модулей и компонентов при

проведении сертификационных и приемо – сдаточ-

ных испытаний на устойчивость к радиочастотному

электромагнитному полю по методам документа [1].

Таким образом применение относительно дос-

тупного и простого метода (без пересмотра конст-

руктива и элементной базы), позволяет устранить

сбои в функционировании систем контроля и управ-

ления при испытаниях на РЧП.

Стандарт [2] на продукцию для атомных стан-

ций предусматривает проведение испытаний на по-

мехоэмиссию индустриальных радиопомех по мето-

дам документа [3]. Данный вид испытаний также

был проведен с применением экранирующей про-

кладки и без нее в оригинальном исполнении конст-

руктива стойки.

139

Испытания проводились при размещении при-

борной стойки в аттестованной полубезэховой каме-

ре (БЭК), вспомогательное и измерительное обору-

дование вынесено за пределы БЭК. Все подключения

осуществлялись экранированным витым кабелем с

устройствами связи – развязки или оптоволокном

для исключения влияния на результаты испытаний.

Испытуемый образец приборной стойки высо-

той 2,5 м устанавливался на изоляционной подставке

толщиной 100 мм, расположенной на плоскости за-

земления на расстоянии 3 м от излучающей антенны.

Испытания проводились при вертикальной (ВП)

и горизонтальной (ГП) поляризациях измерительной

антенны для диапазона частот 80-1000 МГц согласно

требованиям стандарта [3]. Измерения проводились в

режиме нормального функционирования стойки при

работе каждого типа входных/выходных каналов и

информационном обмене с контролирующей ПЭВМ.

Сначала проводились измерения помехоэмиссии ра-

диопомех от оборудования стойки без экранирую-

щей прокладки, а затем с экранирующей прокладкой

по периметру передней и задней дверей.

30 MHz 1 GHz

Trd CBL6140

SGL

xQP

Unit dB



ResBW 120 kHz

Meas T 100 ms

Det MA/RMS

tt 0 dB AUTO

Preamp INPUT 2

100 MHz 1 GHz

QP318-22

Date: 15.JUN.2006 15:30:39

Рис. 2 Уровни помехоэмиссии от лицевой стороны

стойки с экранирующей прокладкой в пространст-

во в диапазоне частот 30 – 1000 МГц при горизон-

тальной поляризации антенны.

30 MHz 1 GHz

ResBW 120 kHz

Meas T 100 ms

Det QP

tt 10 dB AUTO

Trd CBL6140

SGL

xQP

Unit dB



Preamp INPUT 2

100 MHz 1 GHz

QP318-22

Date: 19.JUN.2006 15:27:07

Рис. 3. Уровни помехоэмиссии от лицевой стороны

стойки без экранирующей прокладки в простран-

ство в диапазоне частот 30 – 1000 МГц при горизон-

тальной поляризации антенны.

30 MHz 1 GHz

Trd CBL6140

SGL

xQP

Unit dB



ResBW 120 kHz

Meas T 100 ms

Det MA/RMS

tt 0 dB AUTO

Preamp INPUT 2

100 MHz 1 GHz

QP318-22

Date: 15.JUN.2006 15:32:22

Рис. 4. Уровни помехоэмиссии от лицевой стороны

стойки с экранирующей прокладкой в пространст-

во в диапазоне частот 30 – 1000 МГц при вертикаль-

ной поляризации антенны.

140

30 MHz 1 GHz

ResBW 120 kHz

Meas T 100 ms

Det QP

tt 10 dB AUTO

Trd CBL6140

SGL

xQP

Unit dB



Preamp INPUT 2

100 MHz 1 GHz

QP318-22

Date: 19.JUN.2006 15:30:47

Рис. 6. Уровни помехоэмиссии от лицевой сто-

роны стойки без экранирующей прокладки в про-

странство в диапазоне частот 30 – 1000 МГц при

вертикальной поляризации антенны.

Приборная стойка без экранирующей прокладки

не соответствует нормам, регламентированным

стандартом [3] в части помехоэмиссии индустриаль-

ных радиопомех в полосе 30 – 1000 МГц, т.к. наблю-

даются превышения максимально допустимых зна-

чений на частотах 85, 120 и 210 МГц (см. рис. 4).

После установки экранирующей прокладки по пери-

метру передней и задней дверец наблюдается замет-

ное уменьшение помехоэмиссии на 10-20 Дбмкв (см.

рис. 3, 5), что устраняет превышение значений, нор-

мируемых стандартом [3] и повышает помехозащи-

щенность систем контроля и управления в целом [4].

Выводы

1. Применение экранирующих прокладок при

доработке больших приборных стоек (2-3 м высотой)

существенно уменьшает уровень напряженности

радиочастотного поля внутри стойки на частотах 80-

300 МГц и несколько уменьшает на частотах 300-

1000 МГц. Так как технологически установки про-

кладок несложна, не требует переработки внутренне-

го конструктива шкафа и изменения схемно-

технических решений, т.е. не приводит к большим

затратам, то такой способ доработки можно реко-

мендовать для оборудования не соответствующего

требованиям ЭМС на устойчивость к радиочастот-

ному полю.

2. Применение экранирующих прокладок су-

щественно снижает (на 10-20Дбмкв) уровень поме-

хоэмиссии радиопомех от электронного и электро-

технического оборудования, установленного внутри

стойки.

Литература

1 ГОСТ Р 51317.4.3-99. Совместимость техниче-

ских средств электромагнитная. Устойчивость к ра-

диочастотному электромагнитному полю. Требова-

ния и методы испытаний.

2 ГОСТ Р 50746-2000. Совместимость техниче-

ских средств электромагнитная. Технические средст-

ва для атомных станций. Требования и методы испы-

таний.

3 ГОСТ Р 51318.22. Совместимость технических

средств электромагнитная. Радиопомехи индустри-

альные от оборудования информационных техноло-

гий. Нормы и методы испытаний.

4 Сарылов О.В., Проблемы улучшения эксплуа-

тационных характеристик систем контроля и управ-

ления энергоблоков атомных станций в условиях

электромагнитных воздействий, 7-й Международный

симпозиум по электромагнитной совместимости и

электромагнитной экологии, Санкт-Петербург, 26-29

июня 2007г.