Величко В.А., Мовчан С.Ф., Дементьев В.Е. и др. Новая геодезическая техника и ее применение в строительстве

Подождите немного. Документ загружается.

где р — среднее арифметическое из абсолютных значений давлений,

измеренных сначала компенсатором вперед, затем — манометром

вперед.

С учетом (V.47) получим выражение

[1/(Y

—

?)\ — рКч (V.48)

в котором величина

К= 1/(Y

— Р)

(V.49)

представляет собой коэффициент гидромеханического нивелира.

Поскольку объемный вес р воздуха примерно в 1000 раз меньше

объемного веса у жидкости, то в большинстве случаев можно поль-

зоваться приближенным значением коэффициента

К^

1/Y-

(V.50)

Согласно (V.42) и (V.45), пользуясь приближенным значением

коэффициента (V.50), превышение определяют по формулам:

при работе компенсатором вперед

h = (р/у) — МО = рК — МО, (V.51)

а при работе манометром вперед

h= — [(р/у) - МО]=-(рК- МО). (V.52)

Значение К находят экспериментально при эталонировании при-

бора путем многократных наблюдений на высотном стенде, в каче-

стве которого используют склон оврага, речной долины либо лест-

ничный марш здания. Закрепив на стенде шесть — восемь точек,

превышения между ними определяют геометрическим нивелирова-

нием с ошибками ±2-т-±3 мм. Эталонирование гидромеханическо-

го нивелира заключается в многократном проложении по точкам

стенда нивелирных ходов. Коэффициент К вычисляют как отноше-

ние превышения, найденного геометрическим нивелированием и

принимаемого за истинное, к измеренному манометром давлению

столба жидкости, высота которого равна определяемому превыше-

нию. Место нуля МО прибора, как правило, приводят к значению

0,00 с помощью корректора нуля манометра, регулируя натяжение

юстировочной пружинки.

Обычно шкала манометра оцифрована уже в значениях измеря-

емых превышений h=pK или h=—рК и эталонирование выполня-

ется для уточнения значения К, которое находят как отношение ис-

тинного превышения к его значению, полученному гидромеханиче-

ским нивелированием.

Найденное из «эталонных» измерений значение коэффициента

К соответствует какому-то среднему для этих измерений значению

температуры жидкости, шланга и манометра, средним значениям

атмосферного давления и ускорения силы тяжести в точках стенда

и т. п. Если в дальнейшем полевые работы выполняются при таких

же условиях, то полученные результаты измерений нуждаются

лишь в поправке за место нуля, если оно не было приведено к

нулю.

Обычно полевые работы производятся при внешних условиях,

отличных от имевших место при эталонировании прибора. В этом

случае в измеренные значения превышений следовало бы вводить

поправки, основные из которых: 6б, 6g, 6

, 6

— поправки за изме-

нения соответственно барометрического давления, значения ускоре-

ния силы тяжести, а также объемного веса рабочей жидкости и ее

уровня в компенсаторе в зависимости от температуры. Так, при ни-

велировании манометром вперед превышение должно было бы опре-

деляться по формуле

h = - (р/У) + МО +

+ + + V. (V.53)

Рассматривая ее составляющие как независимые переменные,

среднюю квадратическую ошибку тн определения превышения по-

лучим из выражения

ml = (1/у2) + гп

) + тмо +

т1

+ щ + т]+гпу, (V.54)

где т

— средняя квадратическая ошибка определения объемного

веса жидкости, соответствующего моменту измерения превышения;

— средняя квадратическая ошибка отсчета давления; т

о —

средняя квадратическая ошибка определения МО; me, т

, 1Щ и

— средние квадратические ошибки нахождения поправок за из-

менения соответственно атмосферного давления, ускорения силы

тяжести, объемного веса рабочей жидкости и ее уровня в компен-

саторе с температурой.

Согласно (V.54), точность гидромеханического нивелирования

определяется объемным весом жидкости, точностью мановакуум-

метра, а также способом и точностью учета влияний внешней сре-

ды. В первую очередь, точность нивелирования обусловливается вы-

бором рабочей жидкости, так как последняя может быть выбрана

со значениями объемного веса от 7,8 (спирты, масла) до

133,4 мН/см

(ртуть), вследствие чего точность нивелира может

быть снижена или, наоборот, повышена в 10—15 раз.

Практически целесообразно применять в нивелирах водные раст-

воры солей. Например, 30%-ный раствор хлористого кальция

l антикоррозионными присадками имеет объемный вес около

11,8 мН/см

, низкую температуру замерзания (—30ч—35°С), не-

значительно изменяющуюся с изменением температуры вязкость и

легко воспроизводим; для человеческого организма этот раствор

безвреден. Величина ra

для данного раствора составляет пример-

но 1 мкН/см

В качестве индикатора давления могут применяться, например,

мановакуумметры типов МТИ и ВТИ модели 1218 с пределами из-

мерений от +1 до —1 кгс/см

(изготовитель — Московский завод

«Манометр»). При исключении места нуля этого прибора величина

составляет около

1 •

10~

кгс/см

Если полевые работы выполняются при внешних условиях, сов-

падающих с имевшими место при эталонировании прибора, то для

превышения й=5 м средняя квадратическая ошибка rtih=

см,

т. е. превышение, измеряемое в одну укладку шланга, может быть

найдено с ошибкой порядка 1 см. Обычно же при выполнении по-

левых работ внешние условия значительно отличаются от «эталон-

ных», однако поправками 6б, 6

, как правило, приходится

пренебрегать, так как учет изменений условий внешней среды очень

трудоемок. В этом случае при расчете точности гидромеханического

нивелирования величины перечисленных поправок подставляют в

формулу (V.54), рассматривая их как ошибки me, in

, вли-

яние которых может быть весьма существенным. Рассмотрим, как

влияют факторы внешней среды на точность гидромеханического

нивелирования.

Изменение барометрического давления. Допустим, что при эта-

лонировании на высотном стенде было найдено эталонное значе-

ние коэффициента прибора

Кэ=1/(Уэ-Рэ), (V.55)

в котором у

и р

— значения объемного веса рабочей жидкости и

воздуха, соответствующие моменту эталонирования, а нивелирова-

ние выполняем на том же участке местности, но при другом атмо-

сферном давлении. Сравнительно небольшие изменения атмосфер-

ного давления, с которыми приходится сталкиваться в естествен-

ных условиях на поверхности Земли, ощутимых изменений объемно-

го веса уэ жидкости не вызывают (даже при увеличении давления

на 1 кгс/см

вода сжимается лишь на 1/20 000 долю своего объ-

ема, а ртуть — на 1/250 000). Изменения же объемного веса возду-

ха при изменениях давления атмосферы более значительны. Поэто-

му для получения правильного значения превышения h нужно было

бы найти и использовать при вычислениях новое значение коэффи-

циента прибора /0=1/(у

—р<), учитывающее рi — фактическое зна-

чение объемного веса воздуха в момент нивелирования.

Однако превышения вычисляют по найденному ранее эталонно-

му значению коэффициента Кэ [см. (V.55)], из-за чего в вычислен-

ное значение превышения входит ошибка, равная разности

Pi - KiPi=Pi (К

- Kd=Pi [ 1/(Y

- Ps) - 1/(Y. - P/)I =

= Л(РЭ-Р/)/(УЭ-РЭ).

Следовательно, в измеренное значение превышения нужно бы-

ло бы вводить поправку

»6

= A(P/-P.)/(Y.-P.). (V.56)

Используя (V.50), поправку за изменение барометрического

давления вычисляют по приближенной формуле

(р/ р

)/Уэ- (V.57)

О величине поправки можно судить из следующего примера: р

= 12,06 Н/м

(атмосферное давление 760 мм рт. ст. —уровень моря); р,= 10,89 Н/м

(атмос-

ферное давление 674 мм рт. ст.—абс. высота 1000 м); уэ«9806,65 Н/м

(рабочая

жидкость — вода); h= +1 м.

= +1 (10,89— 12,06)/9806,65= —0,12 мм.

Таким образом, в данном случае все положительные и отрица-

тельные превышения должны быть уменьшены по абсолютной ве-

личине на 1/10 000 (0,1 мм на каждый метр превышения).

Из (V.57) следует, что знак поправки зависит от знаков пре-

вышения и разности (р,—р

). В замкнутых ходах неучитывание по-

правки 6б не скажется на величине невязки. В разомкнутых ходах

суммарная ошибка из-за неучета поправки 6б будет пропорциональ-

на сумме превышений, но, как видно из примера, изменения атмо-

сферного давления слабо влияют на точность гидромеханического

нивелирования и в большинстве случаев возникающими за их счет

ошибками можно пренебречь.

Изменение объемного веса жидкости с изменениями ускорения

силы тяжести и температуры. Объемный вес рабочей жидкости за-

висит от силы тяжести в месте производства работ и температуры

жидкости. Пусть при эталонировании объемный вес жидкости был

Уэ

= {т/Уэ)ёэ1 (V.58)

где т — масса жидкости; V

— объем жидкости при температуре

; — значение ускорения силы тяжести в месте эталонирования,

При нивелировании в местности с другим значением силы тя-

жести и при другой температуре жидкости следовало бы вычислять

превышения по значению объемного веса

п —

(Si— gs+gs) 1 + (gi — gs)/gs

т. е.

* У

+ h

№

-1

)]

+ р, (и -1

) '

= Y,[l + fe/-&)/&] [1 + (V.59)

здесь ti — температура жидкости при нивелировании; р*— среднее

значение температурного коэффициента объемного расширения ра-

бочей жидкости для диапазона температур (//—4); gi— значение

ускорения силы тяжести в месте нивелирования; Vi — объем жидко-

сти при температуре ti.

Разложив последний сомножитель выражения (V.59) в биноми-

альный ряд и воспользовавшись первыми членами разложения,

пренебрегая остальными ввиду их малости, получим:

V/« Y.

+ (gi - &)/*.]

[ 1

Р,

*.)1

(1 •+ [(gi - &)/&] -

-Ш-Q}. (V.60)

Поправки за изменение силы тяжести и 6

за изменение объ-

емного веса жидкости с температурой найдем из выражения:

+by=piKv—piK

=pi(Ki—Кэ)\ учитывая (V.50) и (V.60), полу-

чим:

8,+8

(-L__L)=-EL.(

_ Y) = ±- Гy

8 +

Yi Ys I Y;Ya Y3 L g

+Y.p* (ti -'.)!=*

+ Щ, {t

- 4),

g Э

где h — приближенное значение измеряемого превышения.

Величина

»,=«(£.-&)/& (V.61)

представляет собой поправку в превышение за изменение ускоре-

ния силы тяжести, а

h = (V.62)

— поправку за изменение объемного веса жидкости с температу-

рой.

Рассмотрим поправку 6

для случая нормального распределе-

ния силы тяжести. В СССР для нахождения нормального значения

go ускорения силы тяжести на поверхности эллипсоида в точке с

широтой ф принята формула Гельмерта:

= 978,030 (1 + 0,005302 sin

ср

- 0,000007 sin

2ср)« 978,03 +

-f-5,19 sin

cp.

Значение ускорения силы тяжести в месте наблюдений на высо-

те Я над уровнем моря может быть найдено путем введения поправ-

ки за рельеф

g=978,03 + 5,19 sin

- 2

•

10"

И. (V.63)

В (V.63) величина (2- Ю-

Н) Гал представляет собой так на-

зываемую поправку Буге, складывающуюся из редукции силы тя-

жести в свободном воздухе и поправки за притяжение промежуточ-

ного слоя. Тогда

= 5,19 (sin

ср

_ sin

ср,)

—2- Ю-

(Н

- Н^. (V.64)

Подставляя (V.64) в (V.61) и принимая для значение, равное

981 см/с

, получим

[5,3- Ю-

(sin

ср

- sin

ср,.)- 2-10~

(Н

- H

)\, (V.65)

где /г, Н

и Hi выражены в метрах.

Пример V.2. Если Л= +1 м;

<р

= 60°; <p*=45°; Я

— #г= —200 м, то 6* =

= 10

[5,3-10-

(0,75—0,50)—2-10~

(—200)]= +1,32 мм + 0,04 мм«1,4 мм.

Основным слагаемым при вычислении поправки 6

является

член, включающий географические широты. Для надежного отыска-

ния поправки вполне достаточно знать приближенное значение из-

меряемого превышения, а широты в районах работ определять с

ошибками ±0,5° В замкнутых нивелирных ходах неучет поправки

не скажется на величине невязки, но отметки промежуточных то-

чек будут искажены пропорционально их превышениям над исход-

ной точкой. В разомкнутых же ходах в невязку войдет ошибка, про-

порциональная разности высот начальной и конечной точек хода.

Теперь рассмотрим поправку 6

за изменение объемного веса

жидкости с температурой, определяемую формулой (V.62).

Ниже приведены значения температурного коэффициента р

(град

-1

) объемного расширения некоторых жидкостей при комнат-

ной температуре (~+20°С).

Бензол 124-10~

Глицерин .... 50-10"

Спирт 108-Ю-

Вода 2Ь10"

Керосин 100-10"

Ртуть 18-10"

Скипидар .... 67-1О"

Коэффициенты объемного расширения существенно различны

для разных веществ. Поскольку величина поправки 6

пропорцио-

нальна рt [см. (V.62)], то для того чтобы не было необходимости

вводить в результаты измерений большие поправки целесооб-

разно использовать жидкости с малыми коэффициентами объемного

расширения. Поэтому продукты перегонки нефти (бензин, керосин,

минеральные масла) и спирты в гидромеханическом нивелирова-

нии практически непригодны. Наиболее пригодными жидкостями

являются вода (при положительных температурах) и водные раст-

воры солей.

Представление о величине поправки б

дают следующие два примера.

1) Рабочая жидкость — спирт; h= +1 м; р* = 108-10"

; ti—/

= +10°. По

(V.62) получим 6

« +11 мм.

2) Рабочая жидкость — вода; fi= +1 м; Р*=2110

-5

; ti — t

= +10°;

« +2 мм.

Надежность отыскания величины поправки 6

зависит в основ-

ном от точности определения средней температуры рабочей жидко-

сти в системе прибора. Поскольку такое определение чрезвычайно

сложно, то доброкачественные результаты измерений могут быть

получены только при использовании жидкостей с малыми значения-

ми р.

Изменение высоты уровня жидкости в компенсаторе. Поправка

за изменение уровня жидкости в компенсаторе с температурой обу-

словлена различием коэффициентов объемного расширения жидко-

сти и материалов шланга, компенсатора и спирали Бурдона (ЧЭ

манометра).

Общая емкость системы гидромеханического нивелира, заполня-

емая рабочей жидкостью, складывается из внутренних объемов

шланга У

Шу

компенсатора V

и спирали Бурдона V

, т. е. V=

= Vm+V

Поскольку суммарная емкость шланга и компенсатора

= + (V.66)

в 10—15 раз больше внутреннего объема V

спирали Бурдона, а

коэффициент объемного расширения материала последней на поря-

док меньше, чем у материалов шланга и компенсатора, примем во

внимание только изменение ДУ

.к суммарного объема шланга и

компенсатора.

Рассматривая шланг как цилиндр длиной 1

с внутренним диа-

метром d

, получим его внутренний объем при температуре /

, имев-

шей место в момент определения МО:

.э = (я^

.э/4)/

. (V.67)

Соответствующий этой же температуре внутренний объем ком-

пенсатора цилиндрической формы

^к.э = (^к.э/4 )/

, (V.68)

где d

.э — диаметр компенсатора при температуре t

; /

.э— высота

столба жидкости (до контрольной черты) в компенсаторе при t

С учетом (V.67) и (V.68) суммарный внутренний объем V

.к.э

шланга и компенсатора при определении МО представим в виде:

= (^ш.э/4) /

+ (jtrfL/4) /

. (V.69)

При изменении температуры шланга и компенсатора на At=

f/—U

изменяются их диаметры, длина шланга и высота /

ком-

пенсатора, что вызывает изменение Д^ш.к.э их суммарного внутрен-

него объема. Продифференцировав (V.69), получим:

dVш.к.9 = (я/4) + (л/4) ^ш.э^ш.э + (я/4)

Km9

или

ДК

.к.э =

(я/4)

я?ш.э

/ш^ш^ + (я/4)

с1

+ 2 (я/4) dlj

Kt9

M -f

э'к.9

к^

(я^ш.э/4) /

За

А/-)- (я^к.э/4) /

к<9

За

Д/=

= ^ш.

Зсх

А/+1/

За

ДЛ

где а

и а

— средние для диапазона температур At=ti—значе-

ния температурных коэффициентов линейного расширения материа-

лов шланга и компенсатора соответственно.

Далее, используя известное в физике приближенное соотноше-

ние, получим

д = + 1/

А/, (V. 70)

где Рш~3а

и р

~3а

— средние значения температурных коэффи-

циентов объемного расширения материалов шланга и компенсато-

ра.

Во время эталонирования при температуре U уровень жидкости

в компенсаторе должен соответствовать контрольной черте на его

стенке, т. е. объем V

.э рабочей жидкости, заполняющей систему

нивелира, должен равняться суммарному внутреннему объему

шланга и компенсатора при этой температуре, фиксированному чер-

той:

= + (V.71)

Изменение температуры от U при эталонировании до ti при по-

левых работах вызывает изменение ДУж.э объема рабочей жидко-

сти в системе прибора:

А^ж.9 = ^

Д^+К

Д/, (V.72)

где р

— среднее значение температурного коэффициента объемно-

го расширения рабочей жидкости в диапазоне температур Дt=ti—

—/в.

184

Из-за неравенства приращений объемов (V.70) и (V.72) при

температуре ti появляется избыток или недостаток объема жидкости

по сравнению с внутренним объемом шланга и компенсатора:

А1/=Д - Д 1/

=К

(р

- (У At + V

-PJ

A*.

(V.73)

Так как в системе прибора свободное пространство есть только

в компенсаторе, то появление величины A V вызовет изменение высо-

ты Дк (см. рис. V.29, а, б) свободной поверхности жидкости надпи-

той установочного штыря компенсатора и изменение МО [см.

(V.41)]. Следовательно, поправка b

в измеренное значение пре-

вышения, представляющая собой поправку к уровню жидкости в

компенсаторе, составит

V==(К

,/5

) (VM (Рк - UA*.

Подставляя значения У

.э и У

.э из (V.67) и (V.68) и имея в ви-

ду, что S

=ndl /4, получим:

={dJd

)4j!t

-р

)д* + /

-уд/, (V.74)

где

Согласно физическому смыслу, вычисляемая по (V.74) поправ-

ка при нивелировании компенсатором вперед вводится в измерен-

ное превышение со знаком, обусловленным членами формулы, а при

работе манометром вперед — с обратным знаком.

Для уменьшения абсолютных величин поправок 6у отношение

djJd

следует подбирать возможно меньшим, а материалы шланга,

компенсатора и жидкость выбирать с близкими между собой ко-

эффициентами объемного расширения.

Пример V.3. При £*шЛ*к«1/10, /ш = 50 м, /„ = 0,05 м, р

= +660-10"

(поли-

этилен В Д), Рк=+300-10

-6

(полиметилметакрилат — оргстекло), р

= +207Х

Х10

-6

(вода при t= +20° С) и At=ti—U= +10° поправка составит

= (1/10)2.50.103 (660 —207). 10-6 ( + Ю) + 0,05-103(300 — 207)X

ХЮ-б( + Ю) » +2,3 мм,

в ряде случаев ею можно пренебречь.

Из-за того, что у применяемых в настоящее время гидромеха-

нических нивелиров величина /

примерно в 500—1000 раз меньше

ДЛИНЫ /Ш

шланга, а также из-за соотношения коэффициентов объ-

емного расширения жидкости и материалов шланга и компенсато-

ра влияние второго слагаемого в (V.74) примерно в 25—50 раз

меньше, чем первого, содержащего /

. Это дает возможность по-

правку в измеренное превышение за изменение высоты уровня жид-

кости в компенсаторе с температурой находить по приближенной

формуле

^(dl/d

) l

U (р

- BJ. (V. 75)

В табл. V.2 даны результаты расчета точности гидромеханиче-

ского нивелирования в зависимости от рабочей жидкости и некото-

рых ограничений по учету температуры, широты и высоты места на-

Таблица

V.2

Условия измерений

Обозначения

ошибок

и поправок

Ошибки, поправки

(мм) для

рабочих жидкостей

Условия измерений

Обозначения

ошибок

и поправок

-А®

дистиллирован-

ная

вода

Т=9,8 мН/см

водные

рас-

творы

солей

Т«=11,8

мН/см

(О

н £2

>>2

а,

Коэффициент

К и МО

Шр

±12,5 ±10

мм

±8

мм

±0,7

мм

определяют

по

эталонным

2,5

2,0

1,5

0,2

превышениям,

затем

мо

2,5

2,0

1,5

0,2

измерения производят

любых условиях

огра-

ничениями:

ti—t

^\0°

С,

Ъб±т

1,4±0,1

1,1

±0,1

0,9±0,1 0,08±0,01

фг— фэ^5

±m

3,4±0,3

3,4±0,3 3,4±0,3 3,4±0,3

Hi—Нэ^ЮОО

м,

54±18

12,5±4,9

12,5 ±4,9

9,1

±3,0

h^5

м,

= 50

Ьу±Шу

3,5±1,3

2,3±0,9

2,4±0,9

Средняя квадратическая ошибка

тк на

одну укладку шланга

С учетом поправок

за

отклонения полевых

ус-

ловий

от

эталонных

средних квадратических

3,2

ошибок

их

отыскания

3,2

Без учета поправок

блюдений. Расчет выполнен

по

выведенным нами * формулам

по-

правок

ошибок

их

отыскания**.

При

расчете исходили

из

следу-

ющих положений:

применяются мановакуумметры серийного выпуска

ошибками

отсчета давления ±0,001 кгс/см

;

в одну укладку шланга измеряются превышения

до ±5 м (в

случае использования

качестве рабочей жидкости ртути:

при ра-

боте прибора

на

вакуум — 0,7

м, на

давление —

5 м);

шланг длиной

50 м из

полиэтилена высокого давления

(ВД);

рабочие жидкости: спирты, масла, вода, водные растворы

со-

лей, ртуть;

температурный диапазон работы —20—+30°

С;

высотный диапазон применения прибора 0—2000

м над

уровнем

моря;

отношение диаметра шланга

диаметру компенсатора

1/10;

* Мовчан

С.

ФТрембицкий

В. И. О

влиянии факторов внешней среды

на

точность гидромеханического нивелирования.

—

Тр. ПНИИИСа.

—

Методика

ин-

женерных изысканий

строительстве.

М.,

1974,

вып. 25.

** Формулы средних квадратических ошибок отыскания поправок

за

откло-

нения условий внешней среды

от

имевших место

при

эталонировании прибора

в этой книге опущены.

значение ускорения силы тяжести изменяется с широтой по

нормальному закону.

Расчет показывает, что из погрешностей, вносимых в результа-

ты измерений изменениями условий внешней среды, наиболее значи-

тельны температурные, поскольку определение действительной

средней температуры жидкости в системе нивелира чрезвычайно

затруднено.

Постоянный учет изменений внешней среды очень трудоемок.

Особенно усложняется при этом, становясь недопустимо громозд-

кой, камеральная обработка результатов измерений. Поэтому прак-

тически применима лишь методика нивелирования без учета попра-

вок за изменения внешней среды, при которой заранее рассчитыва-

ются те допустимые отклонения условий от «эталонных», влиянием

которых можно пренебречь.

Коэффициент К [см. формулу (V.50)] гидромеханического ниве-

лира, являясь величиной, обратно пропорциональной объемному

весу рабочей жидкости, для конкретного экземпляра прибора зави-

сит, кроме того, от юстировочной длины рычага множительного

устройства, передающего движения конца спирали Бурдона на

стрелку. Поэтому целесообразно регулировкой длины этого рыча-

га коэффициент привести к единице, а место нуля МО поддержи-

вать равным нулю с помощью корректора мановакуумметра. Тог-

да измеряемые превышения будут определяться непосредственно

путем отсчетов по шкале мановакуумметра — без дополнительных

вычислений.

Гидромеханическое нивелирование выполняют обычно два че-

ловека— техник, работающий с манометром и ведущий записи в по-

левом журнале, и рабочий, переносящий компенсатор. Для изме-

рения отдельного превышения между двумя точками они разматы-

вают шланг, устанавливая мановакуумметр и компенсатор над точ-

ками на специальных штырях. Поскольку более точные результаты

дает работа мановакуумметра на избыточное давление, при превы-

шениях более 3 м мановакуумметр целесообразно устанавливать

на нижней точке.

Приведя шкалу прибора по круглому уровню в горизонтальное

положение, техник отсчитывает по ней значение h измеряемого пре-

вышения. После этого рабочий изменяет высоту установочного шты-

ря, опуская компенсатор на заведомо известную величину ДЛ, и тех-

ник производит второй (контрольный) отсчет h' по мановакууммет-

ру. Если разность двух отсчетов h—к' равняется значению Ah, то

техник вычисляет среднее значение превышения Л

р= (h+h'—Ah)/2

при работе манометром вперед или Л

ср

= (h+h'+Ah)/2 при работе

компенсатором вперед.

Если расстояние между точками больше длины шланга, прокла-

дывают нивелирный ход. При переноске прибора на очередную

станцию шланг возле манометра перекрывают с помощью аррети-

ра. Это защищает ЧЭ прибора от гидравлических ударов, благода-

ря чему шланг нивелира можно использовать для измерения рас-

стояния между точками.