Соколовский П.И. Арматурные стали
Подождите немного. Документ загружается.
Si
HV
43
,за~-
........
-
---...--~-_
16
J10t----+---f---+---"jIt.-~-~
21
110
J20t----+---+-----+--~rIfIIC_~
lG,б
чалось
с
попыток
использования
наиболее
дешевых
.
и
недефн
ЦИТНЫХ
легирующих
элементов,
какими
являются
марганец
и
кремний.
Таким
образом,
была
создана
группа
кремнемарганцевой
стали
марок
18Г2С,
25Г2С,
35ГС
и
65ГС.
Легирующие
элементы
этой
группы
сталей
растворены
в
аустените
при
температуре
конца
прокатки,
,И
ИХ
количество
так
же,
как
и
содержание
угле
рода,
определяет
температурную
область
превращения
аустени-
та
при
охлаждении,
т.
е.
предопределяет
структуру
и,
'следовательно,
свойства
стали.
В
основном
легиру
ющие
элементы
этих
сталей
растворены
в
феррите
при
комнатной
температуре.
Применение
горячекага
ной
арматурной
стали
пе
риодического
профиля
круп
ных
диаметров
(40-90
м"и)
в
гидротехнических
соору
жениях
показало,
что
стер
жни
из
стали
Ст.
5
не
полностью
удовлетворяют
предъявленным
к
НИМ'
тре
бованиям
в
отношении
проч
ностных
характеристик,
а
также
пластичности,
особен-
20 &0 .
.
О
0/1 0.8
1.2
I,G
2.()
но
при
низких
температурах.
СоtJержон"е
леt"р~ющ"у
:Jлt'мен~
Более
низкое
содержание
то!
~
а-железе,
%
(атоин)
углерода
в
стали
18Г2С
по
сравнению
с
имеющимся
в
Рис,
18.
Влияние
легирующих
элементов
стали
Ст
..
5
положительно
на
свойства
феррита
(Штейнберг
М.
М.)
сказалось
на
ее
сварива-
емости.
Поэтому
для
стержней
крупных
диаметров
(от
40
до
90
ММ)
была
предложена
низколегированная
сталь
18Г2С
{35].
Микроструктура
стали
18Г2С
состоит
из
феррита
и
перпита
с
преобладающим
количеством
феррита,
перлит
-
пластинчато
ro
строения
(см.
рис.
16)
~
Величина
действительного
зерна
N'g
5-6.
Механические
свойства
стержней
диаметром
60-80
мм
из
стали
18Г2С
несколько
выше,
чем
стали
Ст.5
диаметром
до
40
ММ,
и
составляют:
<1ь
54-65
кглмм»,
с,
ЗО-38
кглмм?
и
65
зо
35
о/о.
Следовательно,
необходимый
уровень
механических
свойств
в
этой
стали
у
стержней
больших
диаметров
поддерживает
ле
гированный
феррит,
сообщая
одновременно
однородность
80
'1!
"1.%
--~'---~J5
ага-ага
аза-а»
/2sr2cj "
(З5ГС).
-------J(
011/-1123
(ISfZCj
90
ВО
75
70
Ь!
~
~
6'0
~
~
5!
..
\!Jvt
50
~
.. 1/5
qo'
J5
..
,~
·30
~5
2О
'!
,и
5
свойств
по
сечению.
Сталь
18Г2С
обладает
также
пониженной
'склонностью
к
хрупкости,
Микроструктура
стали
25Г2С
-
перлит
более
дисперсного
строения,
а
феррит'
в
виде грубой
сетки
(СМ.
рис.
16,
д).
В
стали
35ГС
перлит
такого
же
строения,
участки
его
окружены
массив
ной
ферр'ИТНОЙ
сеткой,
наблюдается
присутствие
крупных
выде
лений
феррита
(СМ.
рис.
16,
е).
Стали
этого
класса
имеют
более
110
г-----,----....,.-------т-----...------.
100 . ,
Рис.
19.
Повышение
прочностных
харакгерисгик
кремнемар
ганцевой
стали
в
зависимости
от
увеличения
содержания
углерода
высокие
прочностные
характеристики:
·Йь
60,6-78,6
кг/мм',
с,
40,1-50,7
кг'мм»,
65
22,0-33,00/0 [36],
достигаемые
за
счет
уве
личения
доли
перлита
и
его
большей
дисперсности,
Кремнемарганцевые
стали
(18Г2С,
25Г2С,
35ГС)
с
'содержа
нием
углерода
в
пределах
0'1'4...:......0'37%··
удоалетворительно
'сва-
6
СоколовсхвА
81
1010
/0
,
I
,
.
I
10
100
10011
HUH!lm/JI
,
I
/0.
Чq~61
-
~
-1-
-
['
---
--
-
-
I~
........
.
Ас,
("
....
"""
::.:::
.......
10'"
~.-
!It
...
"",
"""""""-
..............
"
~
~~
)
---.
~I-'
(--
~~
,
~
~
~~
~J
~"
v~
~
./
.,
Ns
,
К
i%
j50~
95'~
:
2
1
"
IJ 10
eel(~H061
800
риваются.
Однако
на
базе
легирования
только
кремнием
и
мар
ганцем
свариваемая
арматурная
сталь
не
может
иметь
предел
,
гекучести
выше
40-50
ке'мм',
Поэтому
дальнейшее
повышение
прочности
стали,
легированной
этими
элементами,
достигается
увеличением
содержания
углерода
(рис.
19).
Полученная
в
ре
зультате
исследований
кремнемарганцевая
сталь
65ГС
относит
ся
уже
к
несвариваемым
сталям
[10].
Структура
стали
65Г'С
со-
/ОМ
а
Рис.
'20.
Диаграм.мы
превращения
а
-
изотермическое
превращение;
стоит
из
троосто-сорбита
и
феррита
в
виде
небольших
отдель
ных
участков
(см.
рис.
16,
ж).
Сталь
65ГС
имеет
еще
более
вы
сокую
прочносгъ:
аь
99,0-114,0
кглмм»,
(Js
64-85
кг'мм",
65
8,5-12,8%.
При
этом
наблюдается
значительное
понижение
пластичности
и
резкое
повышение
склонности
стали
к
хрупкости.
Для
получения
высоких
прочностных
характеристик
и
сохране
ния
при
этом
свариваемости
была
предложена
сталь
30ХГ2С:
[37],
т.
е.
в
кремнемарганцевую
сталь
был
введен
хром.
Сталь
такого
типа
(30ХГ2С)
применяется
в
машиностроении
в
терми
ческиобработанном
виде.
Для
изготовления
арматуры
была
ис
ПОЛ.Ь30вана
горячекатаная
сталь
марки
30ХГ2С.
82
I
1000
10
I
100
10 10
L-.....
I
1 10
NUHgmlJ/
"
~
1"'"IIIi
....
~~
""""~
....
<,
'"
~\
.\
~~
i\
i\,
!
~
~
~
~
,
l'
,
~
\'
~
:'
~
~
~
,
f'
~
~~~
\
~
\
.~
~~
,
,
~II-
~
~,
111
~
V
~
~
.~
,
~
~
~~iII
.~
1\
~
11
\
l1ooo...-_
~
l.I
~
,
~,
~
~
~~
5
q
~
М,
I
,J
,1
"
р
10
CeK!lHdlJ/
200
800
Микроструктура,
так
же
как
и
механические
свойства,
стали:
3ОХГ2С
в
пределах
одной
партии
стержней
весьма
неоднородна.
у
некогорой
части
стержней
структура
состоит
из
троосто-мар
тенсита
игольчатого
строения,
у
другой
-наблюдается
структу
ра
бейнита
(см.
рис.
16,
з,
и).
Троссто-мартенситная
структура
сообщает
стержням
очень
высокие
прочностные
свойства,
зна-
чительно
превышающие
требования
ГОСТа,
но
при
очень
низ-
/000
I
10
аустенита
стали
ЗОХГ2С:
б
-
термокинетичеокое
прввращение
кой
пластичности:
вь
122,0-164,0
кг/м,.м,2,
е,
81,O-135~O
к,г/м,м,2,
65
1,0-3,0
О/о.
Бейнитная
структура
больше
соответствует
требуе
мым
механическим свойствамгп,
90,0-114,0
к'г/М,М,2,
о,
60,0-
86,0
кглмм»,
65
6,0-15,0.
С
целью
установления
причин,
выэываюших
неоднородносгь
и
несгабильность
механических
свойств
стали
30ХГ2С,
были
де
тально
изучены
условия
превращения
переохлажденного
аусте
нита
[10].
На
диаграммах
изотермического
распада
и
термоки
нетичеекого
превращения
аустенита
(рис.
20)
выявлены
три
зо
ны
превращения
аустенита:
перлитная,
.бейнитиая
.Н
маптенсит
ная.
б*
ВЗ
При
охлаждении
стержней
из
стали
30ХГ2С
после
прокатки
на
воздухе
при
скоростях
от
9
ДО
400
град/мин
возможны
все
три
вида
превращения.
При
небольшой
скорости
охлаждения
стержней
пссле
прокатки
(около
9
град/мин)
образуется
перли-
'то':'ферритная'
структура,
при
которой
не
обеспечивается
необхо
димая
прочность
стержней,
особенно
больших
диаметров.
При
значительной
скорости
охлаждения
(около
400
град/мин)
проч
..
ность
стержней
повышена
вследствие
образования
мартенсит-
ной
CTPYK~Pы,
OДH~~O
сталь
не
о~ладает
при
э:~м
необхо~имой
пластичнос~~.
Ме~flnИЧ.
ески:е:.
своиства
стержнеи
из
даннои
ста
ли,
удовлетворяющие
нормам
по
прочности
и
пластичности,
по
лучаются
ляшь
прI-t~'йр'евращеНИIИ
аустенита
в
бейнитном
интер
вале,
uвозм'q~,ном
B,;'~~~M
случае
в
весьма
узком
интервале
ско
ростеи
охл~~~ен;ия.:
.р
Следоватёльно,
:~~OДHOPOДHOCTЬ
и
нестабильность
механиче
ских
свойств
.стержней-иэ
стали
30ХГ2С
непосредственно
после
прокатки
и
после
вылеживания
объясняются
особенностями
пре-
вращения
аустенига
/~
I~ТОЙ
~тал'и.
u
Взамен
стали
30,~'Г~С/·для
стержневон
арматуры
того
же
класса
прочности
была
91редложена
свариваемая
сталь
класса
A-IV*
с
несколько.
более
низким
содержанием
углерода
на
ос
нове
леГИРl9~ания
,~арганцеМ,.:кремнием
и
хромом
с
малым
до
бавлением
одного
иэ
.грех
элементов;
титана,
циркония
и
вана
дия.
ПР'ИНЯ718Я
систе.~(а
легирования'
иреследовала
цель
получе
ния
аустенига
пов~~ф:енной
устойчивости
с
тем,
чтобы
при
ох
лаждении
на
возд~хе
1ТОЛУЧИТЬ
структу'ру,
соответствующую
об
..
,
ласти
образования]
бейнига
и
тем
самым
обеспечить
высокие
механические
свойства
стержней.
Снижение
содержания
углеро
да
при
этом
способствовало
улучшению
свариваемости
стали
данной
группы.
Микроструктура
стали
Д
класса
A-IV,
стержней
диаметром
14
м,м
-
бейнит и
незначительные
участки
феррита,
присут
ствуют
карбонитрады
(см.
рис.
16,
К).
У
стержней
диаметром
22
мм
бейнит
и
участки
свободного
феррита
несколько
боль
шей
величины
(см.
рис.
16,.11).
Понижение
механических
свойств
стержней
с
увеличением
диаметра.
объясняется
наличием
свободного
феррита
в
структу
ре.стержней
большого
диаметра
стали
Д
класса
A-IV.
Микро·
.
структура
стали
'Б
класса
A-IV
состоит
из
бейнига,
имеются
карбонитриды
циркония
(СМ.
рис.
16,м).
Стали
этой
группы.
имеют
высокие
механические
свойства
примерно
в
одинаковых'
пределах:
С1ь
87-114
кг'мм»,
о,
64--
100
кг/,М,М2,
65
8-200/0.
Они
принадлежат
к
категории
сваривае
мых.
•
Высокопрочные
свариваемые
арматурные
стали
класса
A-IV
предложе
вы
работниками
ЦНИИЧМ
и
Макеевского
металлургического
завода
ИМ.
,
~.
М.
Кирова.
За
рубежом,
так
же
как
и
в
СССР,
..
в
качестве
легирующих
элементов
наиболее
распространены
марганец
и
кремний.
Кро
ме
того,
для
легирования
применяются
хром
и
медь.
Содержа
..
Таблица
16
Содержание
леrирующих
элементов
в
сталях,
применяемых
за
рубежом
Содержание
легирующих
элементов.
%
Марка
стали
или
I
1·
Страна
Источник
обозначение
I
другие
с
Мп
81
элементы
Хромистая
строи-
0,3
0,70
0,25
0,5Сг
ФРГ
[21]
тельная
сталь
St52
0,2
0,7
0,9
о,
45Ctl
Тор-60
1
0,20- / 1,4- 1,61
0,з-1
0,25
0,4
I
Австрия
I
[211
Тор-60
I
0,21
1,40 I
0,461
I
Швейцария
I
[21]
OLX52
1<0,211,2-1
,51
<О,51
с
и
~0,551
Руиыння
I
Стандарт
Stas
438-54
I(ремнемарганцеваяl
-0,61
1,0
I
1,9\
I
Англия
I
Каметаль
I
g:~-I
0,6-0,
71
~
:~-I
I
Швеция
I
19]
Сигма
-сталь
0,5
--0,8
--1 ,1
-
ФРГ
[411
0,7
0,70-1,2
0,7-
-
1,6
0,7
1,2
0,3
.
-
Кремнемарганце-
0,7
1,2
0,3
-
США
[40]
вая
0,4-
Не
2,0
-
0,5
указано
0,53-
2,0-1,7
0,8-
-
0,65
1,2
0,55-
1,8-1,22
0,7-
-
0,65
1,0
--0,65
0,28
0,76
-
10,53
0,8-1,2
1,7-
-
2,0
Хромомолибде-
I
Состав
не
известен
I
-
[39]
новая
иие
углерода
в
арматурных
сталях,
применяемых
за
рубежом,
повышено
по
сравнению
с
установленным
в
наших
марках
ста
ли,
так
как
большинство
зарубежных
арматурных
сталей
несва
..
риваемые
{ЭВ]
(табл.
16).
85
1.
ХОПОДНОДЕФОРМИРОВАННАЯ
СТАЛЬ
Одним
из
способов
повышения
прочноети
стали
является
хо-
лодная
пластическая
деформация,
в
результате
которой
сталь
приобретает
наклеп.
При
наклепе
арматурной
стали
пластиче
ская
деформация
охватывает
ферритную
составляющую,
в
то
время
как
цементит
подвергается
главным
образом
упругой
~e
формации,
перемещению
и
даже
дроблению.
Начальная
стадия
пластической
деформации
состоит
в
скольжении
одной
части
кристалла
по
отношению
к
другой.
Усгановлено,
что
в
феррите,
имеющем
решетку
объемноцентрированного
куба,
скольжение
при
пластической
деформации
может
осуществляться
по
огра
ниченному
числу
плоскостей
(110),
(123),
(112)
вдоль
простран
ственной
диагонали
куба
1.
Скольжение
одной
части
кристалла
по
другой
совершается
за
счет
дислокаций,
Вначале
скольжение
осуществляется
в
зернах,
наиболее
благоприятно
ориентирован
ных
по
отношению,
к
внешней
силе.
По
мере
увеличения
напря
жений
скольжение
охватывает
зерна,
менее
благоприятно
ориен
тированные,
затем
начинается
поворот
зерен,
их
деформация
таким
образом,
что
ориентация
зерен
происходит
преимущест
венно
в
напоавлении
действия
внешней
силы
-
возникает
тек
стура
деформации.
'По
современным'
воззрениям
упрочнение
при
холодной
де
формации
'наступает
вследствие
резкого
возрастания
числа
дис
локаций
и
их
взаимного
торможения,
в
результате
наложения
полей
их
упругих
напряжений.
При
этом
взаимодействие
дисло
кацией
между
собой
или
другими
препятствиями
приводит
к
уве
личению
напряжений,
необходимых
для
развития
пластических
деформаций.
Поэтому
любой
процесс,
ведущий
к
препятствию
движения
дислокаций
(образование
вакансий,
введение
инород
ных
атомов,
выделение
избыточных
фаз,
фрагментация
кристал
литов
и
т.
д.),
приводит
К
повышению
прочности
стали.
В
процессе
холодной
деформации
стали
Ст.
3
пластическое
течение
развивается
по
зернам
феррита;
более
твердый
и
проч
вый
перлит
является
препятствием
развитию
пластической
деформации
{42]
(рис,
21,
а).
При
дальнейшем
повышении
на
пряженийлинии
сдвига,
распространяющиеся
в
феррите,
обте
кают
перлит
и
переходят
с
одного
зерна
феррита
на
другое.
Микрос-nруктура
холоднодеформированной
стали
приведена
на
рис.
21,
а,
б,
8,
г.
Наименее
прочной
структурной
составляющей
у
стали
Ст.
5
и
35ГС
является
феррит.
Пластическая
деформа
ция
у
стали
Ст.
5
до
3,0
О/О
и
у
стали
35ГС
до
4,0
О/О
не
вызываеэ
каких-либо
видимых
изменений
в
структуре.
При
дальнейшем
увеличении
степени
деформации
на
ферритной
составляющей
появляются
линии
сдвига,
увеличивающиеся
в
количестве
по
I
Весьма
важным
является
тот
факт, что
скольжение
в
стали
осуществ
ляется
несколькими
онстемами.
86
мере
повышения
степени
деформации
(рис.
21,
8).
При
наступ
лении
разрушения
количество
линий
сдвига
интенсивно
растет.
у
малоуглеродистой
стали
СТ.
3
наблюдаются
повороты
и
де
формация
зерен
в
направлении
действующей
силы.
Разрыв
твер
дой
стали
Ст.
5
происходит
по
наименее
прочной
структурной
составляющей
-
ферриту
(рис.
21,
г).
При
анализе
свойств
хо-
лоднодеформированной
стали
следует
также
учитывать
эффект
г
Рис.
21.
Микроструктура
колоднодеформированнойстади:
а
-
Ст.3,
лини«
сдвига
в
феррите.
Х
1500; 6 -
Ст.3,
обтекание
лнняями
сдвига
пер
лита.
Х800;
в
-
35ГС.
линии
сдвига
в
участках
феррита.
Х800;
г
-
СТ.5,
разру
шение
по
ферритной
сетке.
х800
старения;
в
результате
вылеживания
наклепанного
металла
на
..
блюдается
изменение
свойств
с
течением
времени
-
так
назы
ваемое
механическое
старение.
1
При
этом
возрастает
проч
..
ность,
понижается
пластичность
и
увеличивается
склонность
стали
к
хрупкому
разрушению.
С
повышением
температуры
(от
100
до
/">v
3000
С)
процесс
старения
протекает
более
интенсивно.
Сущность
механического
старения
стали
состоит
в
следующем:
1
Старение.
происходящее
при
комнатной
температуре,
называют
естест
венным,
при
повышенной
-
искуоственным.
87
в
.феррите
любой
стали
всегда
имеется
некоторое.
.количество
ра
створенного
азота
и
углерода.
В
связи
с
тем
что
оба
эти
эле
мента
растворены
в
феррите
по
типу
внедрения,
они
окружены
полем
сжимающих
напряжений.
Многочисленные
дислокации,
образовавшиеся
в
результате
деформации,
обладают
собствен
ным
полем
напряжений,
которое
в
определенных
областях
.яв
ляется
полем
растягивающих
напряжений.
Поэтому
перемеще
ние
внедренных
атомов
азота
и
углерода
к
дислокациям,
к
зоне
их
растягивающих
напряжений,
термслипамически
выгодно:
соз
дается
тенденция
к
миграции
атомов
азота
и
'уг
лерода
к дис
локациям.
Дислокации
обволакиваются
облаками
атомов
азота
и
углерода
-
образуются
«атмосферы»
Коттрелла.
Скоростъ
об
разования
атмосфер
Коттрелла
зависит
от
энергии
активации'
процесса
диффузии
-.
Поэтому
с
повышением
температуры
этот
процесс
протекает
более
интенсивно.
Благодаря
наличию
атмо
сферы
подвижность
дислокаций
снижается.
Требуется
гораздо
большее
напряжение
для
того,
чтобы
вырвать
дислокацию
из
ат
мосферы
и
осуществить
скольжение.
Это
реализуется
макроско
пически
в
виде
повышения
прочности
и
снижения
пластичности
стали.
Далее
процесс
старения
идет по
пути
выделения
субмик
роскопических
частиц
и
их
укрупнения,
однако
максимум
проч
ности
соответствует
той
стадии
старения,
при
которой
еще
не
обнаруживаются
микроскопические
выделения.
Возникает
воп
рос,
'каким
же
образом
поддерживается
необходимая
концентра
ЦИЯ
атомов
углерода
и
азота
в
феррите
для
образования
суб
микроскопических
частиц
вокруг
дислокаций
и
какой
из
этих
элементов
является
более
ответственным
в
процессе
старения.
На
основании
ранее
опубликованных
исследований
[43-45
и
др.]
можно
предположить,
что
переход
углерода
и
азота
в
твер
дый
раствор
происходит
в
холоднодеформированной
стали
за
счет
карбидов
и
нигридов
железа,
которые
служат
«поставщи
ками»
новых
атомов
углерода
и
азота,
мигрирующих
к
вновь
образованным
..
дислокациям
в
результате
предшествовавшей
пластической
деформации.
Расчет
показал
удельную
роль
каж
дого
из
этих
элементов
в
процессе
деформационного
старения,
а
именно:
на
каждые
100
атомов
азота,
находящихся
в
твердом
растворе
а-железа
и
принимающих
участие
в
образовании
суб
дисперсных
частиц вокруг
дислокации,
приходится
лишь
один
атом
углерода.
В
связи
с
этим
роль
углерода
в
процессе
дефор
мационного
старения
незначительна.
Это
подтверждается
прак
тикой
изготовления
нестареющей
малоуглеродистой
стали:
при
выплавке
такой
стали
ограничиваются
только
связыванием
азо
та
путем
введения
в
сталь
соответствующего
количества
алю
миния
или
некоторых
других
элементов.
Следует
отметить,
что
получевныереэультаты
выражают
СУМ
марный
эффект
наклепа
и
старения,
т.
е.
конечного
этапа
про
цесса
пластической
деформации
..
Однако
важно
исследовать
влияние
наклепа
независимо
от
последующего
старения
дЛЯ
ВЫ-
88
яснения
поведения
стали
непосредственно
при
пластической
де
формации.
С
целью
разделения
эффекта
упрочнения
от
пред
варительного
наклепа
было
произведено
специальное
исследова
ние
на
низкоуглеродистой
стали
146].
Сущность
применеиного
ме
тода
заключалась
в
том,
что
на
кривую
растяжения
напряже-
ние
-
деформация
исследованной
стали,
построенную
в
истин
ных
значениях
координат,
накладывались
кривые
растяжения
той
же
стали,
предварительно
наклепанной
и
подвергнутой
ста
рению.
П1РИ
этом
во
втором
случае
брались
величины
общей
де
формации,
состоящие
из
суммы
деформаций,
предварительной
и
полученной
образцом
при
испытании
на
растяжение.
О
нали
чии
эффекта
упрочнения
от
старения
можно
судить по
взаимно-
му
расположению
кривых
растяжения.
Результаты
исследова
ния
показали,
что
естественное
старение
стали
после
наклепа
приводит
к
возникновению
физико-химических
процессов,
сопро
вождающихся
небольшим
повышением
прочности.
Однако
эти
изменения
нестойкие
и
исчезают
в
ходе
дальнейшего
развития
пластических
деформаций.
При
искусственном
старении
в
стали
возникают
более
устойчивые
изменения
и
последующая
пласти
ческая
деформация
уже
не
в
силах
их
ликвидировать.
В
работе
К.
Дамнан
1
показано
изменение
механических
свойств
стержней
из
стали
Ст.
5
и
25Г2С,
упрочненных
вытяж
кой,
после
естественного
и
искусственного
старения
(табл.
17)t
После
естественного
старения
несколько
повысились
прочност
ные
характеристики,
относительное
удлинение
почти
не
измени
лось.
Искусственное
старение
вызвало
более
сильное
повышение
прочностных
характеристик
и
понижение
пластичности.
Нагрев
стали
при
температуре
2500
С
вызвал
еще
большее
повышение
прочности
и
понижение
пластичности.
Во
всех
случа
ях
изменения
более
интенсивно
происходят
у
стержней
из
стали
25Г2С
и,
естественно,
Пр1И
большей
степени
деформации
одной
и
той
же
стали.
Холодная
деформация
преследует
цель
повыше
ния
прочносгных
характеристик
горячекатаной
стали
с
целью
экономии
металла
и
более
эффективного
использования
армату
ры
в
предварительно
напряженных
конструкциях.
Наряду
с
по
вышением
прочности
благодаря
наклепу
и
старению
понижает
ся
пластичность
и
повышается
склонность
к
хрупкости,
т. е.
сни
жается
надежиость
работы
арматуры
в
конструкциях.
Следова
тельно,
холодная
деформация
стали
-
процесс,
имеющий
две
различные
стороны,-
упрочняющий
сталь
и
одновременно
пони-
.ж
аюший
пластичность.
В
СССР
наиболее
распространена
холоднодеформированная
сталь,
полученная
путем
вытяжки.
1
Автореферат
диссертации
<Исследование
реологических
свойств
ВЫ·СО
копрочной
стержневой
арматуры
и
условия
ее
применения
'в
предварительно
напряженных
железобетонных
элементах»,
Московский
Иlнженерно~оитель-,
ный
.институт
ИМ.
Куйбышева,
1960.
89