Сарапулов Ф.Н., Сарапулов С.Ф., Томашевский Д.Н. и др. Электротехнологическая виртуальная лаборатория: Учебное пособие
Подождите немного. Документ загружается.
4. Записать обмоточную матрицу (K
F
).
5. Найти матрицу-столбец МДС пазов (F) =u
п
ּ(K
F
)ּ(I
ф
),
где u
п
= 100 – число витков в пазу.
6. Построить кривую МДС пазов F(n), где n – номер паза.
7. Построить кривую суммарной МДС F
Σn
= Σ F
n
.
8. Записать формулы разложения кривой суммарной МДС в ряд
Фурье по координате х.
9. Рассчитать амплитуду первой гармоники суммарной МДС.
Таблица 21.1.
Варианты исходных данных
Номер
вари-
анта
Число пазов
на полюс и
фазу,
q
Число фаз,
m
Шаг секции,
y
Число полюсов
индуктора,
2p
Момент
времени
(
ωּt =0 или π/2)
1,2 1 3 4 0, π/2
3,4 2 3 2 0, π/2
5,6 3 3 2 0, π/2
7,8 2 2 2 0, π/2
9,10 12 1 1 0, π/2
11,12 2 3 5 3 0, π/2
13,14 2 3 6 3 0, π/2
15,16 2 3 7 3 0, π/2
17,18 3 3 7 3 0, π/2
19,20 3 3 8 3 0, π/2
20,21 3 3 9 3 0, π/2
21,22 1 3 3 0, π/2
91
Пример анализа МДС индуктора
Число люсов 2p = 2,
Шаг секции (в зубцовых делениях) у = 6,
Полюсное деление (в зубцовых делениях) τ = 6,
Укорочение секции β = y/τ = 1,
Коэффициент укорочения K
у
= sin (πβ/2) = 1
по
92
(
)
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
=
mq
π
q
m
π
K
p
2
sin
2
sin
Коэффициент распределения = 0.966,
Обмоточный коэффициент K
об1
= К
у
К
р
= 0.966,
Число витков в фазе W
1
= U
p
qp = 136,
Амплитуда первой гармоники МДС
=⋅⋅=
1
11
1
2
I
p
KW
m
F
об
m
π
1254 A
Число пазов индуктора Q:
- для однослойной обмотки (если шаг секции y в таблице вариантов не ука-
зан, то предполагается, что обмотка однослойная)
Q = q·m·2h,
-для двухслойной обмотки с полузаполненными пазами крайних по-
люсных делений
Q = q·m·(2p - 1) + y.
Число витков в фазе W
1
:
- для однослойной обмотки
W
1
= U
p
·q·p,
- для двухслойной обмотки с полузаполненными пазами крайних по-
люсных делений
W
1
= (U
p
/2)·q·(2p - 1).
93
94
22. Расчет механических и энергетических характеристик ли
дукционной машины мы замещения
Задание на расчетно-графическую работу
Рассчитать ток индуктора, подведенную и выходную активные мощно-
сти тяговое усилие, КП коэффициент мощности скоростей ижен
ВЭ скольжениям 0, …1.
Номер варианта ( абл. 22.1) соответствует порядковому номеру о
журналу группы.
Обозначения исходных данных
нейной ин-
на основе Т-образной схе
, Д и для дв ия
, соответствующих 0.2
т п
95
Таблица 22.1.
Варианты исходных данных
Номер Номер
вари-
анта
параметр
1 2 3 4 5 6 7 8 9
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
I
f
F
1
m
U
p
Q
δ
z
ν
0
K
z
β
γ
se
*10
6
H
i
B
i
H
p1
B
p1
L
l
∆
se
q
15
50
3
136
12
0.002
9.6
0.4
1
34
0.06
0.076
0.041
0.02
0.23
0.007
1
5.5
50
3
120
12
0.002
9
0.4
1
34
0.045
0.104
0.015
0.01
0.16
0.002
2
7.8
50
3
105
24
0.001
5
0.43
1
30
0.08
0.1
0.045
0.0051
0.12
0.003
2
15
50
3
40
24
0.006
13.5
0.31
46
0.11
0.2
0.056
0.014
0.22
0.0015
2
15
30
3
136
12
0.002
9.6/5
0.4
1
34
0.06
0.076
0.041
0.02
0.23
0.007
1
5.5
30
3
120
12
0.002
9/5
0.4
1
34
0.045
0.104
0.015
0.01
0.16
0.002
2
7.8
30
3
105
24
0.001
1
0.43
1
30
0.08
0.1
0.045
0.0051
0.12
0.003
2
15
30
3
40
24
0.006
13.5/5
0.31
1
46
46
0.11
0.2
0.056
0.014
0.22
0.0015
2
15
30
3
136
12
0.004
5.76
0.4
1
56
34
0.06
0.2
0.041
0.02
0.23
0.007
1
γ
1
*10
6
56
56
56
46
56
56
56
1
Следующие 9 вариантов повторяются, но с уменьшением частоты на
10 Гц, а следующие 9 – на 15 Гц. Ширина зубца принимается равной
B
z1
=0,6B
p1
.
Немагнитный зазор складывается из светового зазора δ
z
и толщины
высокопроводящего слоя вторичного элемента ∆
se
.
Эквивалентный немагнитный зазор с учетом зубчатости сердечника
индук ка в зазоре определяется с помощью
коэффициентов Картера K
δ
и рассеяния K
δr
, как показано ниже.
тора и рассеяния магнитного пото
96
Обмоточный коэффициент рассчитывается по формулам:
Основные расчетные выражения:
97
98
23. Анализ нагрева пластины в печи сопротивления
Последовательность работы
. Произвести расчет нагрева проводящей пластины, руководствуясь
прив примером, используя исходные данные в соответствии с
выбранным нтом.
2. Используя п. 13 пособия произвести расчет нагрева той же пластины с
помощью формуляра, созданного в программе MathCAD, принимая мощ-
ность внутренних источников равной нулю, а температуру окружающей сре-
1
еденным ниже
вариа
99
ды – в соответствии с исходными данными. Сравнить кривые нагрева, полу-
ченные в результате расчетов.
Свойства материалов пластин приведены в табл. 23.2.
Варианты задания следует брать из табл. 23.3.
Пример
В электрической печи осуществляется нагрев под закалку штампов,
представляющих собой плоские плиты размером 500х500х200 мм. Нагрев –
двусторонний, температура нагрева 880°С, начальная температура садки
20°С. Материал штампов – инструментальная сталь:
См
Вт
0
2,37
⋅
=
λ
;
С
кг
Дж
c
0
3
1067,0
⋅
⋅=
;
;
(2S – толщина плиты).
Построить кривые нагрева штампов и определить по ним время нагрева
при температуре печи 900°С.
Решение
Коэффициент температуропроводности материала:
3
/7800 мкг=
ρ
мS 2,02 =
с
м
c
a
2
6
1012,7
7800100067,0
2,37
−
⋅=
⋅⋅
==
ρ
λ
.
Нагрев при const900
=
= Сt
печи
o
.
Средний за время нагрева коэффициент теплоотдачи для стали при
(рис. 23.1): Сt
печи
o
900=
С
м
Вт
o
⋅
=
2
900
192
α
.
Число Био:
52,0
2,37
1,0192
=
⋅
=
⋅
=
λ
α
S
Bi
.
Число Фурье:
τ
ττ
⋅⋅=
⋅⋅
=
⋅
=
−
−
4
2
6
2
1012,7
1,0
1012,7
S
a
Fo
.
100